广东框剪结构大酒店高支模专项方案附详细计算及图表参数

目录HYPERLINK\l"_Toc329497701"第一章主要编制依据2HYPERLINK\l"_Toc329497702"第二章工程概况2HYPERLINK\l"_Toc329497703"2.1、酒店楼层描述2HYPERLINK\l"_Toc329497704"2.2、高支模轴线部位2HYPERLINK\l"_Toc329497705"2.3、各区域高支模梁板情况介绍2HYPERLINK\l"_Toc329497706"2.4、框架柱断面尺寸介绍3HYPERLINK\l"_Toc329497708"2.5、施工材料的选用4HYPERLINK\l"_Toc329497709"第三章梁模板支撑体系的施工设计与搭设4HYPERLINK\l"_Toc329497710"3.1、高支模板体系的施工设计。4HYPERLINK\l"_Toc329497711"3.2、高支模板体系的施工搭设5HYPERLINK\l"_Toc329497712"3.3、搭设作业注意事项6HYPERLINK\l"_Toc329497713"3.4、搭设过程中的自检6HYPERLINK\l"_Toc329497714"3.5、模板拆除要求6HYPERLINK\l"_Toc329497718"3.6验收管理8HYPERLINK\l"_Toc329497719"3.7、支模沉降监测8HYPERLINK\l"_Toc329497720"第四章梁模支撑计算9HYPERLINK\l"_Toc329497721"4.1、情况比较9HYPERLINK\l"_Toc329497722"4.2、计算参数及汇总表9HYPERLINK\l"_Toc329497723"4.3、附计算书范例14HYPERLINK\l"_Toc329497724"第二章、梁侧模计算25HYPERLINK\l"_Toc329497725"5.1、情况比较25HYPERLINK\l"_Toc329497726"5.2、计算参数及汇总表25HYPERLINK\l"_Toc329497727"3.3、附计算书范例28HYPERLINK\l"_Toc329497728"第三章、楼板计算33HYPERLINK\l"_Toc329497729"6.1、情况比较33HYPERLINK\l"_Toc329497730"6.2、计算参数及统计结果33HYPERLINK\l"_Toc329497731"6.3、附计算书范例34HYPERLINK\l"_Toc329497732"第四章、框架柱计算39HYPERLINK\l"_Toc329497733"7.1、情况比较39HYPERLINK\l"_Toc329497734"7.2、高支模区域框架柱统计表39HYPERLINK\l"_Toc329497735"7.3、柱模板计算汇总表40HYPERLINK\l"_Toc329497736"7.4、附计算书范例43第一章主要编制依据《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204－2002)《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130－2001)《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ128－2000)《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162－2008）《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)广州一洲软件《建筑工程施工安全辅助设计系统v2.31》；林和西横路酒店施工图纸。粤建监字[1998]027号颁布《广东省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法》第二章工程概况2.1、酒店楼层描述总建筑面积为65615㎡，地下室层高4.00m、3.60m、5.60m，首层5.70m，二层至三层层高4.50m，四层6.60m，五层层高8.50m，六层层高4.70m，七层至二十三层层高为3.60m，二十四层层高4.20m，总建筑物高度为99.900m，屋顶层以上构件高度7.10m。2.2、高支模轴线部位一楼酒店大堂（2～6／C～D轴）上空洞开，标高自±0.000～9.900，该区域层高为9.9m；二楼西餐厅（9～11／C～1/D轴）上空洞开，标高自5.400～14.400，该区域层高为9.0m；三楼宴会厅（2～5／C～G轴）上空洞开，标高自9.900～21.000，该区域层高为11.1m；四楼、五楼为转换层，层高依次为6.6m、8.5m；(五楼夹层标高为4.250)二十四楼行政廊（1～6／C～1／C轴）上空洞开，标高自92.900～99.900，该区域层高为7.0m；楼总统套房客厅(10～11／D～E轴)上空洞开,标高自92.900～99.900，该区域层高为7.0m；2.3、各区域高支模梁板情况介绍一楼酒店大堂（2～6／C～D轴）：高支模区域2～6／C～E轴；横向框架梁截面有400×800、400×1500；纵向框架梁截面有350×800、400×1000、400×1500；支顶楼板厚110㎜，支底楼板厚200㎜；层高为9.9m。二楼西餐厅（9～11／C～E轴）：高支模区域9～11／C～E轴；横向框架梁截面有350×800、350×1000、400×1000；纵向框架梁截面有400×800、300×1000、450×1600；支顶楼板厚150㎜，支底楼板厚110㎜；层高为9.0m。三楼宴会厅（2～5／C～E轴）：高支模区域2～6／C～E轴；横向框架梁截面有400×1100；纵向框架梁截面有1200×2500；支顶楼板厚220㎜，支底楼板厚110㎜；层高为11.1m。四楼：高支模区域5～11／C～G轴；横向框架梁截面有400×1000、400×1100、400×1200、500×1100；纵向框架梁截面有1050×2500、1200×2500、1300×2500；支顶楼板厚220㎜，支底楼板厚150㎜；层高为6.6m。五楼：高支模区域1～11／C～G轴；横向框架梁截面有400×1000、500×800、600×1200；纵向框架梁截面有400×1000、500×1000、800×800、800×1200、800×1300；支顶楼板厚150㎜，支底楼板厚220㎜；层高为7.5m。五楼中餐厨房（8～11／E～G轴）：高支模区域8～11／E～G轴；横向框架梁截面有400×1000；纵向框架梁截面有400×1000、500×1000；支顶楼板厚150㎜，支底楼板厚220㎜；层高为6.0m。二十三楼行政接待厅（6～9／C～1／C轴）:高支模区域6～9／C～1／C轴；横向框架梁截面有500×500；纵向框架梁截面有500×500、500×550；支顶楼板厚120㎜，支底楼板厚110㎜；层高为6.7m。二十四楼总统套房客厅（9～10／C～1／C轴）:高支模区域9～10／C～1／C轴；横向框架梁截面有500×500；纵向框架梁截面有500×550；支顶楼板厚200㎜，支底楼板厚110㎜；层高为6.7m。二十五楼总统套房客厅（10～11／D～E轴）:高支模区域10～11／D～E轴；横向框架梁截面有500×500；纵向框架梁截面有500×500；支顶楼板厚120㎜，支底楼板厚110㎜；层高为6.7m。2.4、框架柱断面尺寸介绍一楼酒店大堂（2～6／C～D轴）：高支模区域2～6／C～D轴；层高为9.9m；涉及的框架柱断面有：KZZ1（1300×2200）、KZ3（800×1550）、KZ4（1000×1250）。二楼西餐厅（9～11／C～E轴）：高支模区域9～11／C～E轴；层高为9.0m；涉及的框架柱断面有：KZZ1（1300×2200）、KZZ4（1200×2000）、KZ1a（900×1100异型柱）、KZ2（800×900）、KZ3（800×1550）、KZ4（1000×1250）、KZ5（1200×1250）。三楼宴会厅（2～5／C～E轴）：高支模区域2～6／C～E轴；层高为11.1m；涉及的框架柱断面有：KZZ1（1300×2200）、KZ1（1100×1100异型柱）、KZ2（800×900）、KZ3（800×1550）、KZ4（1000×1250）。四楼：高支模区域5～11／C～G轴，层高为6.6m。框架柱的高度及断面计算均包含在其它各高支模区域。五楼：高支模区域1～11／C～G轴，层高为7.5m。框架柱的高度及断面计算均包含在其它各高支模区域。五楼中餐厨房（8～11／E～G轴）：高支模区域8～11／E～G轴；层高为6.0m；涉及的框架柱断面有：KZ1a（700×960异型柱）、KZ5（800×1250）、KZ6（800×1550异型柱）、KZ9（600×600）、KZ10（同KZ9）。二十三楼行政接待厅（6～9／C～1／C轴）:高支模区域6～9／C～1／C轴；层高为6.7m；涉及的框架柱断面有：KZ3（800×600）、KZ3a（同KZ3）。二十四楼总统套房客厅（9～10／C～1／C轴）:高支模区域9～10／C～1／C轴；层高为6.7m；涉及的框架柱断面有：KZ3（800×600）。二十五楼总统套房客厅（10～11／D～E轴）:高支模区域10～11／D～E轴；层高为6.7m；涉及的框架柱断面有：KZ1a（700×860异型柱）、KZ2（900×600）、KZ3（800×600）。2.5、施工材料的选用、模板采用δ=18㎜厚胶合板.、木枋采用80㎜×80㎜松木枋.、支架采用Φ48×3.5标准钢管组合支撑.、辅助用模板采用δ=20㎜松木散板.、对拉螺栓采用Φ12.第三章梁模板支撑体系的施工设计与搭设（本工程高支模板体系的施工设计与搭设须按以下要求进行.）3.1、高支模板体系的施工设计。钢管支撑工艺流程检查钢管、扣件质量钢管分类选取立杆、支撑整理地面基础放线定梁位设水平杆立杆固定校正加剪刀撑杆定梁底标高复测检查加固。钢管立杆立于首层结构之上，高支模搭设方式见以下梁模支撑计算汇总表。承重架支撑形式为梁底支撑小楞平行梁截面方向，立杆承重连接方式为可调托座,立杆上端伸出至模板支撑点长度＜0.20m,梁底模板下的木枋横向间距为0.25m，板模板下的木枋间距0.35m；托梁采用双木枋。纵横向水平杆设置：纵向水平杆应水平设置，其长度不应小于2跨，两根水平杆的对接接头必须采用对接扣件连接。该扣件距立柱轴心线不宜大于跨度的1/3，同一步中，内外两根纵向水平杆的对接头应尽量错开一跨，上下两根相邻的纵向水平杆的对接头也应尽量错开一跨，错开的水平距离不应小于500㎜，凡与立柱相交处均必须用直角扣件与立杆固定，且脚手架外侧每两度大横杆之间绑扎两行篙竹作安全护栏。横向水平杆搭设，凡立柱与纵向水平杆的相交处均必须设置一根横向水平杆，严禁任意拆除。该杆距立柱轴心线的距离不应大于150㎜，跨度中间的横向水平杆宜根据支承脚手板的需要等间距设置，脚手架的横向水平杆，其两端均应用直角扣件固定在纵向水平杆上。扫地杆设置：立柱由标准底座向上200㎜处，纵横向设扫地杆，用直角扣件与立柱固定。剪刀撑设置：支架周边设剪刀撑，中间纵横每4排立杆设剪刀撑，与地面角度为45º～60º。顶层以下的剪刀撑中的斜杆接长应采用对接扣件连接，采用旋转扣件固定在立柱上或横向水平的伸出端上，固定位置与中心节点的距离不大于150㎜，顶部剪刀撑可采用搭接，搭接长度不应小于1m，不得少于2个旋转扣件。并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。支撑采用Φ48钢管进行组合，根据梁板情况确定，并在钢管上、下加可调支托调整至合适高度。在靠近柱的部位，水平杆需支顶到柱上，以增加支撑体系的稳定性。高支模支撑架架体搭设完毕，在顶层纵横向水平连系杆设置一道安全平网（或铺竹排），防止木工、钢筋工作业期间发生高处坠落。本工程支模外围应用钢管与已完成结构相连，在结构边缘采用钢管连接或支顶顶方式，以保证支撑体系的整体稳定性。3.2、高支模板体系的施工搭设材料说明同前（见2.5）。施工准备:备足各种施工材料，并熟悉图纸，做好技术交底工作。放好轴线、模板边线、水平控制标高线,做好模板底口水泥砂浆找平层。根据设计图纸构件的尺寸,配制加工好柱、墙、梁模板,并按相应结构构件编号。模板安装梁模板安装梁模板安装前要在两端柱上弹出标高线,然后立支撑,支撑下垫上木方,支架的间距按要求。按设计标高调试好支架顶标高,支架采用可调节底座和顶托,调整好标高在安装梁底板木方时要通线检查,在安装梁底板.梁底板要起拱按设计要求,设计如没有具体明确,按规范规定2‰-3‰。梁侧模板安装要通线找直,以保证梁截面尺寸的正确,梁上口模板要设支撑卡.安装完毕后要校正梁中线、标高、截面尺寸、清除模板内杂物,检查合格后办理预检。板模板安装:一般从跨一侧开始安装,先安装支架和木方,要按照标高通线找平,并固定支架,然后依次安装模板。支架顶木方通线调平后,再铺放板模板,板模板局部范围拼板,可采用松木散板,不得用大胶合板锯成小拼板,板模板拼缝要严密,接缝处要平整。安装完毕后,将板面清扫干净,办理预检。支架安装：支架安装间距,须严格按照计算书要求的间距进行布架.不得随意增大间距。支架立杆底面和顶面应采用可调节的底座和顶托。支架搭设好后,要拉线检查调整水平度和垂直度。支架搭设的其他要求参照现行规范《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》和《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》。模板支架立杆底座下要垫木枋。所有木枋的布置间距须按设计书的要求，施工操作中不得随意更改。整个模板体安装完成后，必须报验，符合要求并办理验收手续，方可进行下道工序。3.3、搭设作业注意事项严禁不同直径钢管及其相应扣件混用。底立杆应按立杆接长要求选择不同长度的钢管交错设置，至少应有两种适合的长度的钢管作立杆。剪刀撑应及时设置，不得滞后超过2步。杆件端部伸出扣件之外的长度不得少于100mm。剪刀撑的斜杆与基本构架结构杆件之间至少有3道连接，其中，斜杆的搭结接头部位至少有1道连接。3.4、搭设过程中的自检在搭设支撑体系过程中，经常检查基础是否有不均匀沉陷。立杆垫座与基础面是否接触良好，有无松动或脱离情况。斜撑，顶撑等设置是否达到了设计要求。检查整架垂直度有否偏差过大。3.5、模板拆除要求质量要求模板安装后应保证整体的稳定性，确保施工中模板不变形、不错位、不涨模。模板拼缝平整，堵缝整齐牢固、不漏浆。模板与砼接触面清理干净，隔离剂涂刷均匀。模板工程允许偏差满足以下要求：墙、柱、梁轴线偏移：3mm；标高：±3mm；基础截面尺寸：±5mm；墙、柱、梁截面尺寸：+4mm，-5mm；层高垂直度：3mm；相临两块板表面高低差：2mm；表面平整度：3mm；预留洞中心线位置：10mm；预留洞截面尺寸：+10mm，0。模板拆除要求拆除模板时，现浇混凝土构件强度应符合设计要求，当设计无具体要求时，混凝土强度应达到1.2N/mm2时方可拆除。模板的拆除顺序应按照模板设计要求，当设计无具体要求时，一般应遵循先支后拆，后支先拆的原则。模板及配件拆除后，应及时清理干净，对变形和损坏的部位应及时进行维修。非承重的墙、柱模板当砼强度达到其表面及棱角不应因拆模而受损坏时，方可拆除。承重模板其砼强度达到下表要求：见下表构件类型构件跨度（m）达到设计的混凝土土立方体抗压压强度标准值的百分率（％％）板≤2≥50＞2，≤8≥75＞8≥100梁、拱、壳≤8≥75＞8≥100悬臂构件－≥100模板堆放要求模板现场堆放区应应在起重机的的有效工作范范围之内，堆堆放场地必须须坚实平整，不不得堆放在松松土或凹凸不不平的场地上上。模板停放时，必须须满足自稳角角的要求，对对自稳角不足足的模板，必必须另外拉结结固定，没有有支撑架的模模板应存放在在专用的插放放支架上，叠叠层平放时，叠叠放高度应不不超过2米（10层），底部部及层间应加加垫木，且上上下对齐。模板在地面临时周周转停放时，两两块模板应板板面相向放置置，中间留置置操作间距，当当长时期停放放时，应将模模板连接成整整体。模板在施工楼层上上临时周转停停放时，必须须有可靠的防防倾倒保证安安全的措施。3.6验收管理模板支撑系统应在在搭设完成后后，由项目负负责人组织验验收，验收人人员应包括施施工单位和项项目两级技术术人员、项目目安全、质量量、施工人员员，监理单位位的总监和专专业监理工程程师。验收合合格，经施工工单位项目技技术负责人及及项目总监理理工程师签字字后，并报安安监部门备案案后，方可进进入后续工序序的施工。3.7、支模沉降降监测监测内容和监测要要求监测项目：支架沉沉降、位移和和变形。测点布设：沿建筑筑物纵向每10-15米布设一个个监测剖面，每每个监测剖面面布设2个支架水平平位移监测点点、3个支架沉降降观测点。监监测仪器精度度应满足现场场监测要求。监测频率：在浇筑筑混凝土过程程中实施实时时监测，监测测频率20-30分钟一次。监测报警指标监测项目监测报警值支架沉降5mm支架水平位移10mm监测方法支撑的变形监测采采用水准仪进进行。做法是是：在首层柱柱的侧面标示示出观测基准准点，分别在在支撑杆上标标示观测点（沉沉降观测点位位置在该层结结构面上约11.5m处，垂垂直度观测点点应在模板支支撑下方300cm-500cm处）。在在整个浇筑混混凝土的过程程中，安装专专人在首层外外围进行监测测。处理方法当监测数据接近或或达到报警值值时，立即组组织有关方采采取应急或抢抢险措施，并并向上级有关关部门报告。第四章梁模支支撑计算4.1、情况比较通过对各区域梁模模支撑的断面面、楼层高度度、楼板厚度度进行综合比较较，酒店项目目梁模板支撑撑计算按不利因因素考虑分为为十二种类型：4.1.1、4000×800层高9.9m板厚110㎜梁模板扣件钢管高高支撑计算；；4.1.2、4000×1000层高9.9m板厚110㎜梁模板扣件件钢管高支撑撑计算；4.1.3、4500×1500层高9.9m板厚110㎜梁模板扣件件钢管高支撑撑计算；4.1.4、4000×1100层高11.11m板厚220㎜梁模板扣件件钢管高支撑撑计算；4.1.5、12000×2500层高11.11m板厚220㎜梁模板扣件件钢管高支撑撑计算；4.1.6、4000×1200层高6.6m板厚220㎜梁模板扣件件钢管高支撑撑计算；4.1.7、5000×1100层高6.6m板厚220㎜梁模板扣件件钢管高支撑撑计算；4.1.8、13000×2500层高6.6m板厚220㎜梁模板扣件件钢管高支撑撑计算；4.1.9、6000×1200层高7.5m板厚150㎜梁模板扣件件钢管高支撑撑计算；4.1.10、8000×8000层高7.5m板厚150㎜梁模板扣件件钢管高支撑撑计算；4.1.11、8000×1300层高7.5m板厚150㎜梁模板扣件件钢管高支撑撑计算；4.1.12、5000×500层高6.7m板厚120㎜梁模板扣件件钢管高支撑撑计算。4.2、计算参数及汇总表表4.2.1、搭设形式（分AA、B、C、D）搭设形式A搭设形式B搭设形式C搭设形式D4.2.2、荷载标准值参数数4.2.3、计算参数及汇总表表梁模支撑计算汇总总表类别计算参数不同情况下脚手架架参数取值（梁梁断面、楼层层高度、楼板板厚度、搭设设形式）层高9.9m、板板厚110㎜层高11.1m、板板厚220㎜层高6.6m、板板厚220㎜层高7.5m、板板厚150㎜层高6.7m、板板厚120㎜400×800400×10000450×15000400×110001200×25000400×12000500×111001300×25000600×12000800×800800×13000500×500基本参数支撑采用Φ48××3.5钢管；梁边边至板支撑的的距离=1.000m；木方规格格为80×80；夹板底模模厚度=18mm、侧模厚度=18mm；立杆上端端出至模板支支撑点的长度度a＝200㎜；第一层龙龙骨为木方，第第二层龙骨采采用单钢管；；梁宽≥1200㎜时，梁底模模采用25厚木板；结结构表面要求求为外露；荷荷载标准值详详附图。搭设形式AAAADAADABBA梁底模支撑参数第一层龙骨间距300300300300300300300300300300300350第二层龙骨间距900800700750300750750300750600500900第三层龙骨间距000000000000支撑材料支撑横向间距850800700750300750750300750600500900支撑纵向间距900850700750700750750700700600600900支顶立杆步距1.5m1.5m1.5m1.5m1.5m1.5m1.5m1.5m1.5m1.5m1.5m1.5m梁侧模参数对拉螺杆直径φ12φ12φ12φ12(φ14)φ14φ14φ14φ14φ14φ12φ14无对拉螺杆间距800550500500(700))550550700550550850950无侧肋间距400350300350250350350250350400350450对拉螺杆（排）112141141120说明：1、本表表计算采用一一洲软件公司司《建设工程程施工安全辅辅助设计系统统V2.31》；2、表中支撑撑材料参数中中支撑纵向间间距、横向间间距及支顶立立杆步距均为为满足架体验验算要求的最最小取值;3、梁侧模的的对拉螺杆直直径、间距、侧侧肋间距及对对拉螺杆排数数等参数取值值均为满足架架体验算要求求的最小值。4、高支撑架架步距以0.9--11.5m为宜宜，不宜超过过1.5m。4.3、附计算书范例本范例取最不利因因素1200×2500层高11.11m板厚220㎜梁模板，来进进行支撑计算算。梁模支撑计算书4.3.1、计算依据据4.3.1.1、《建筑筑施工扣件式式钢管脚手架架安全技术规规范》（JGJ1330-20001）；4.3.1.2、《扣件件式钢管模板板高支撑架设设计和使用安安全》；4.3.1.3、广州州一洲软件《建建筑工程施工工安全辅助设设计系统v2.31》；4.3.1.4、林和西西横路酒店施施工图纸。4.3.2、计算参数数结构楼板厚=2220mm，梁宽b=1200mm，梁高h=2500mm，层高=9.90m；模板材料为：夹板板底模厚度=18mm，侧侧模厚度=18mm；梁边至板支撑的距距离=1.00mm；木材弹性模量E==9000..00N/mmm2，抗弯强度fm=13.000N/mm22，抗剪强度fv=1.40NN/mm2；支撑采用Φ48钢钢管:横向间距9000mm，纵纵向间距9000mm，支支架立杆的步步距h=1.500m；钢管直径48mmm，壁厚3.5mm，截面积4..24cm22，回转半径i=1.599cm；钢管质量0.03326kN//m，立杆上端端伸出至模板板支撑点的长长度a=0.355m。4.3.3、梁底模验算算4.3.3.1梁底模及及支架荷载计计算荷载类型标准值单位梁宽梁高系数设计值①底模自重0.3kNN/m2×(1.2+1.38)×1..2=0.66kNN/m②砼自重24.00kkN/m3×1.2×2.50××1.2=19.44kNN/m③钢筋荷载1.5kNN/m2×1.2×2.50××1.2=1.22kkN/m④振捣砼荷载22.0kN//m2×1.2×1.4=1.226kkN/m梁底模和支架承载载力计算组合合①＋②＋③＋④qq1=22.577kN//m梁底模和龙骨挠度度验算计算组组合①＋②＋③q2=21.311kN//m4.3.3.2、梁底模模板验算底模厚度h=188mm，板模模宽度b=1200mm；木模板抵抗矩W==bh2/6=12000.00××18.0002/6=243300mm3木模板惯性矩I==bh3/12=12200×1883/12=2118700mmm44.3.3.2.1抗弯弯强度验算第一层龙骨间距LL=300mmm，计算跨跨数=五跨。弯矩系数KM=--0.1055M=KM·q1LL2=-0.1005×22..57×0..302×106=-2133338N.mmm=-0..21kN.mmσ=M/W=2133338/243000=8.78N//mm2梁底模抗弯强度σσ=M/W==8.78N//mm2小于13.000N/mm22,满足要求。4.3.3.2.2抗剪剪强度验算剪力系数KV=00.606V=KVq1L==0.6066×22.557×0.330×10000=41003N=4.10kNNτ=3V/（2bhh）=3×41033/(2×4450×18))=0.766N/mm2梁底模抗剪强度ττ=3V/((2bh)==0.76N/mmm2小于1.40NN/mm2,满足要求。4.3.3.2.3挠度度验算荷载不包振捣砼荷荷载，则计算算荷载q2=21.311kN/m挠度系数Kυ=00.644υ=Kυq2L4//(100EEI)=0..644×221.31××3004/(1000×90000.00×11944000)=0.663mm[υ]=L/400==300/4450=0.67mm梁底模挠度V=00.63mm小于0.67mm,满足要求。4.3.3.3、第一层层龙骨验算第一层龙骨采用木木枋b=80mmm，h=80mmm；木枋抵抗矩W=bbh2/6=80××802/6=853333mm33；木枋惯性矩I=bbh3/12=800×803/12=344133333mm4；4.3.3.3.1、抗抗弯强度验算算钢管横向间距L==900mmm，C=450mm、γ=450/9000=0.444a、梁传荷载计算q=q1×第一层层龙骨间距/梁宽=22.577×0.300/0.455=8.666kN/mMq=qcL(2-γγ)/8=8..66×0..40×0..90×计算简图b、板传荷载计算板重量=1.2××(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载=1.2×((0.11××25+0..30)+11.4×2..50=7..16kN//m2板传递到第一层龙龙骨的荷载P=0.500×0.300×7.166=1.077kNa=1/2×（L-c）=1/2×5)=0.255mMp=P×a=1.007×Mmax=Mq＋MMp=(0.61++0.27))×106σ=M/W=8755022/885333==10.255N/mm22第一层龙骨抗弯强强度σ=M/W==10.255N/mm22小于13.000N/mm22,满足要求。4.3.3.3.2抗剪剪强度验算V=1/2×q××梁宽＋P=(0.5×88.66×00.40+11.07)××1000==2807NN=2.811kNτ=3V/（2bhh）=3×28007/(2××80×800)=0.666N/mmm2第一层龙骨抗剪强强度τ=3V/((2bh)==0.66NN/mm2小于1.40NN/mm2,满足要求。4.3.3.3.3、挠挠度验算q’=q2×第一层龙龙骨间距/梁宽=10.433×0.300/0.400=8N/mmmυq=q’cL3×((8-4γ2＋γ3)/(3884EI)==228166533600000×11.41mmmυp=PaL2×(33-4×(aa/L)2)/(244EI)=××3/73772800000000==0.79mmm最大挠度υmaxx=υq＋υp=1.41++0.79==2.21mmm[υ]=L/400==900/4400=2..25mm第一层龙骨挠度VV=2.211mm小于2.255mm,满足要求。4.3.3.4、第二层层龙骨验算第二层龙骨采用单单钢管Φ48x3..5；W=4490.000mm3，I=1078800.000mm4，A=4.244cm2；钢管纵向间距9000mm，计计算跨数五跨跨；计算简图4.3.3.4.1、抗抗弯强度验算算弯矩系数KM=--0.3399P=V=1/2××q×梁宽＋P=(0.5×88.66×00.40+11.07)××1000==2807NN最大弯矩为Mmaax=KmPL=-0..339×22807×9900=-88566444N.mm==-0.866kN.mσ=M/W=8566644/44490=1190.799N/mm22第二层龙骨抗弯强强度σ=M/W==190.779N/mmm2小于205.000N/mmm2,满足要求。4.3.3.4.2、抗抗剪强度验算算剪力系数KV=11.839V=KVP=1..839×22807/11000=55.16kkNτ=3V/(2bhh)=3×55.16×11000//(2×4224.00))=18.226N/mmm2第二层龙骨抗剪强强度τ=3V/((2bh)==18.266N/mm22小于125.000N/mmm2,满足要求。4.3.3.4.3、挠挠度验算挠度系数Kυ=11.795P’=V=1/2×qq×梁宽＋P板重=(0.5×77.82×00.45+1.077)×10000=26339Nυ=KυP’L33/（100EI）=1.7955×26399×90033/(1000×2060000.000×1078800)=11.56mmm[υ]=L/450==900/4450=2mm第二层龙骨挠度VV=1.566mm小于2.255mm,满足要求。4.3.3.5、钢管承承载力验算传至每根钢管立柱柱力的系数=3.6677每根钢管承载NQQK1=3.6677×28077=102993N每根钢管承载活荷荷载（1.0kNN/m2）:NQK2=1.4×00.90×00.90×11=11344N每根钢管承载荷载载NQK=NQK1＋NQK2=102933+11344=114227N钢管重量0.03326kN//m,立杆重量=0.03226×9.11=297NN水平拉杆7层,拉拉杆重量=7×1.880×0.00326=4411N扣件单位重量144.60NN/个,扣件重量=14.600×7=1002N支架重量NGk==立杆重量+水平拉杆重重量+扣件重量=297+4411+1002=8100N钢管轴向力N＝11.2NGKK+NQK=1.2×8810+111427=112399NNL0=h+2a=1..50+2××0.35==2.20mmΦ48钢管的i=1.559cm,λ=L0/i=2200.00÷11.59=1138.366<150杆件长细比比满足要求查《建筑施工扣件件式钢管脚手手架安全技术术规范》(附录C)表得:=0.3577P=N/(A)==123999÷(0.3357×4224.00))=81.992N/mmm2钢管承载力81..92N/mmm2小于205.000N/mmm2,满足要求。4.3.3.6、钢管支支承面受冲切切承载力验算算钢管立杆设配套底底座100××100mmm，支承面为(按C40考虑）混混凝土楼板支承楼板厚=1110mm上部荷载为：F==12.400kNβs=2.000fft=0.91NN/mm2hO=200-115=1855mmβh=1.00η=0.4＋1.2/βs=1.00σpc,m=11.00N//mm2Um=4×1000=400mmm(0.7βhftt＋0.15σpc,m)ηUmhO=((0.7×1×0..91+0..15×1))×1.000×400××185)//1000==58.244kN钢管支承面受冲切切承载力58.244kN大于12.400kN,满足要求。4.3.4、侧模板验算算4.3.4.1、荷载计计算4.3.4.1.1、新新浇砼的侧压压力F1=0.22rr×200//（T+15）β1β2V1/2=0.22×24..00×6..00×1..20×1..15×20.5=61..83kN//m2(r=24.0β1=1.200β2=1.155V=22.0TT=26.00)F2=rH=24×梁梁高=24×00.80=119.20kkN/m2比较F1、F2两者取小值F=119.2000kN/m22有效压头高度=FF/r=0..80m4.3.4.1.2、振振捣砼产生的的荷载4.000kN/mm24.3.4.1.3、倾倾倒砼产生的的荷载4.000kN/mm2分项系数标准值kN/m22荷载值kN/m221、新浇砼的侧压力力1.219.2023.042、振捣砼产生的荷荷载1.44.05.603、倾倒砼产生的荷荷载1.44.05.6034.244.3.4.2、侧模板板强度验算木模板厚度h=118mm；木模板抵抗矩W==bh2/6=6900×182//6=372260mm33木模板惯性矩I==bh3/12=6990×1833/12=33353400mm44.3.4.2.1、抗抗弯强度验算算取竖肋间距L=4400mm，计计算跨数五跨跨；计算简图弯矩系数KM=--0.1055均布荷载q’=334.24××(0.800-0.111)=24kkN/m=224N/mM=KM•qL22=-0.1005×24××4002σ=M/W=3996910//372600=10.665N/mmm2侧模抗弯强度σ==M/W=110.65NN/mm2小于13.000N/mm22,满足要求。4.3.4.2.2、抗抗剪强度验算算抗剪系数KV=00.606V=KVq，LL=0.6006×23..63×0..40=5..73kNτ=3V/（2bhh）=3×5.773×10000/(2××18×6990)=0..69N/mmm2侧模抗剪强度τ==3V/(22bh)=00.69N//mm2小于1.40NN/mm2,满足要求。4.3.4.2.3、挠挠度验算按强度验算荷载组组合，不考虑虑倾倒、振捣捣砼产生的荷荷载，故q，=23.04×(00.80-00.11)==16kN==16N/mmm挠度系数Kυ=00.644挠度υ=Kυq，L4//100EII=0.6444×16××4004/(1000×90000.00×33353400)=0.887mm[υ]=L/400==400/4400=1..00mm侧模挠度V=0..87mm小小于1.000mm,满足要求。4.3.5、穿梁螺栓计计算梁侧模压压力=2/3（倾倒、振振捣砼产生的的荷载＋新浇浇砼的侧压力力）×（梁高度-板厚度）==0.67××(11.220+23..04)×00.69=115.75kkN/m设1排对拉螺栓；穿梁螺栓受力=115.75××800÷11=126000N；对拉螺栓φ12,,容许拉力[N]=133345N穿梁螺栓受力122600.33N小于容许拉拉力133455N,满足要求。4.3.6、侧肋强度验验算木木枋尺寸b=80mmm，h=80mmm；木木枋抵抗矩W=bh2/6=80××802/66=853333mm3，计算跨度度345mmm；木枋惯性矩I=bbh3/12=800×803//12=344133333mm4,跨数2跨。计算简图4.3.6.1、抗弯强强度验算弯矩系数KM=--0.1255均布荷载q=344.24×00.40=114N/mmmM=KM.qL22=-0.1225×14××3452σ=M/W=2033771/885333==2.39NN/mm2侧肋抗弯强度σ==M/W=22.39N//mm2小于13.000N/mm22,满足要求。4.3.6.2、抗剪强强度验算剪力系数KV=00.625V=KVq，LL=0.6225×14××0.35==2.95kkNτ=3V/（2bhh）=3×2.995×10000/(2××80×800)=0.669N/mmm2侧肋抗剪强度τ==3V/(22bh)=00.69N//mm2小于1.40NN/mm2,满足要求。4.3.6.3、挠度验验算均布荷载q，=223.04××0.40==9N/mmm挠度系数Kυ=00.521挠度υ=Kυq，L4//100EII=0.5221×9×33454/3307200000000000=0..04mm[υ]=L/400==345/4400=0..86mm侧肋挠度V=0..04mm小小于0.866mm,满足要求。4.3.7、地基承载力力验算立杆基础底底面的平均压压力必须满足足下式要求P≤fgP=N/A=122.40/00.01=11239.994kN//m2其中PP－立杆基础础地面的平均均压力(kN/m2)；A－基础底面面积((m2)，A=0.011m2；N－上部结构传至基基础顶面的轴轴向压力设计计值(kN)，N=12.440kN；fg－地基承载力设计计值(kN/m2)；fg=kc×fgkk=1.0×55760.000=57660.00kkN/m2其中kc－地基承载载力调整系数数，kc=1.0；fgk－混凝土抗压压强度设计值值(C15砼受压fc=72200.000kN/m22,因截面长边边小于3000mm)fgk=7200..00×0..8=57660.00kkN/m2；地基承载力P=11239.994<57660.00kkN/m2,满足要求。4.3.8、计算结果：：第一层龙龙骨80×80mmm单木枋@300mmm，第二层龙龙骨单钢管Φ48x3..0@9000mm；钢管纵向@9000mm，钢管管横向@900mmm，底模厚度度18mm；竖肋80×80mmm木枋@400mmm，对拉螺栓栓1排φ12@8000mm，侧模模厚度18mmm。第五章梁侧模模计算5.1、情况比较通过对各区域梁模模支撑的断面面进行综合比比较，酒店项项目梁侧模板施工计算按如下八八种情况进行行：5.1.1、4000×800梁模板计算算；5.1.2、4000×1200梁模板计计算；5.1.3、4500×1600梁模板计算算；5.1.4、5000×500梁模板计计算；5.1.5、6000×1200梁模板计计算；5.1.6、8000×800梁模板计计算；5.1.7、8000×1300梁模板计计算；5.1.8、13000×25000梁模板计计算。5.2、计算参数及及汇总表5.2.1、搭设形形式（分A、B）搭设形式A搭设形式B林和西横路酒店项项目梁模板计计算书均按搭搭设形式A类考虑5.2.2、荷载标标准值参数5.2.3、计算参参数及汇总梁侧模施工计算汇汇总表工程名称：林和西横路酒店编制日期：2008年1月18日参数相关参数梁断面搭设形式梁底模板木方的间间距梁侧模板木方的间间距穿梁螺栓的计算跨跨度穿梁螺栓（梁侧龙龙骨）的排数数穿梁螺栓的计直径径基本参数400×800A300400000详：梁模支撑计算算汇总表400×12000A3003505501φ14450×16000A3003006002φ14500×500A350450000600×12000A3003506001φ14800×800A300400000800×13000A3003509002φ141300×25000A3002505504φ14说明：1、本表表计算采用一一洲软件公司司《建设工程程施工安全辅辅助设计系统统V2.31》；2、表中中各参数取值值中均为满足足架体验算要要求的最小值值；3、13300×25500梁侧模取值值参照梁模支支撑计算汇总总表。5.3、附计算书范范例1300×25000梁侧模板计计算书5.3.1、梁模板板基本参数梁截面宽度B=130.0mm，梁截面高度H=2500.00mm，穿梁螺栓的的排数2道，对拉螺螺栓直径144.0mmm，对拉螺栓在在垂直于梁截截面方向距离离(即计算跨度)600.00mm。梁模板截面面底部木方距距离300..0mm，梁梁模板截面侧侧面木方距离离300.00mm。梁底模面板板厚度h=18.00mm，弹弹性模量E=100000.00N/mm22，抗弯强度[f]=155.00NN/mm2。梁侧模面板板厚度h=18.000mm，弹弹性模量E=90000.00NN/mm2，抗弯强度[f]=155.00NN/mm2。5.3.2、梁模板板荷载标准值值计算模板自重=0.344kN/mm2；钢筋和混凝凝土自重=25.000kN//m3；施工荷载标标准值=2.500kN/mm2。强度验算要要考虑新浇混混凝土侧压力力和倾倒混凝凝土时产生的的荷载设计值值；挠度验算算只考虑新浇浇混凝土侧压压力产生荷载载标准值。新浇混凝土土侧压力计算算公式为下式式中的较小值值:其中c——混凝土的重重力密度，取取24.0000kN/mm3；t——新浇混凝土土的初凝时间间，为0时(表示无资料)取200/((T+15))，取5.7144h；TT——混凝土的入入模温度，取取20.0000℃；VV——混凝土的浇浇筑速度，取取2.5000m/h；HH——混凝土侧压压力计算位置置处至新浇混混凝土顶面总总高度，取11.200mm；1——外加剂影响修正系系数，取1.000；2——混凝土坍落度影响响修正系数，取0.850。根据公式计计算的新浇混混凝土侧压力力标准值F1=388.40kkN/m2实际计算中中采用新浇混混凝土侧压力力标准值F1=388.40kkN/m2倒混凝土时时产生的荷载载标准值F2=4..00kNN/m2。5.3.3、梁模板板底模计算本算例中，截截面惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:WW=45..0×1.882/6=24..300ccm3；II=45..0×1.883/12=211.870cm4；梁底模板面板按照照三跨度连续续梁计算，计计算简图如下下梁底模面板计算简简图5.3.3.1.抗抗弯强度计算算抗弯强度计计算公式要求求：f=M/WW<[ff]其中f——梁底模板的的抗弯强度计计算值(N/mmm2)；M——计算的最大大弯矩(kN..m)；q——作用在梁底底模板的均布布荷载(kN/mm)；q=11.2×[00.340××0.5+225.0000×0.5××1.6]++1.4×22.500××0.5=223.3599kN/mm最大弯矩计计算公式如下下:M=-(00.1×233.359××0.30002)=-0..210kkN.mf=0.2210×1006/24.3300×1003=8.6551N/mmm2梁底模面板抗弯计计算强度8.651小于15.0000N/mmm2，满足要求求。5.3.3.2.抗抗剪计算最大剪力的的计算公式如如下:QQ=0..6ql截面抗剪强强度必须满足足:T=3Q/22bh<[T]其中最大剪力QQ=0.6××23.3559×0.33=4.2005kN截面抗剪强度度计算值T=3×44204.5548/(22×450..0×18..0)=0..779NN/mm2截面抗抗剪强度设计计值[T]==1.50N/mm22梁底模面板抗剪计计算强度0.779小于1.5000N/mm22，满足要求求。5.3.3.3.挠挠度计算最大挠度计计算公式如下下:其中q=0..340×00.5+255.000××0.5×11.6=188.153N/mm三跨连续梁均布荷荷载作用下的的最大挠度v=0..677×118.1533×300..04/(1000×100000.0000×21.8870×1004)=0.4455mmm梁底模面板挠度计计算强度0.455小于1.2000mm，满满足要求。5.3.4、梁模板板底木方计算算梁底木方的的计算在脚手手架梁底支撑撑计算中已经经包含！5.3.5、梁模板板侧模计算梁侧模板按按照三跨连续续梁计算，计计算简图如下下图梁侧模板计算简图图5.3.5.1.抗抗弯强度计算算抗弯强度计计算公式要求求：f=M/WW<[ff]其中f——梁侧模板的的抗弯强度计计算值(N/mmm2)；M——计算的最大大弯矩(kN..m)；q——作用在梁侧侧模板的均布布荷载(N/mmm)；q=(1.2××38.4000+1.44×4.0000)×1..6=82..688NN/mm最大弯矩计算公式式如下:M=-0..1×82..688×00.32=-0.7744kNN.mf=0.7744×1006/(86..400×1103)=8.6613N//mm2梁侧模面板抗弯计计算强度8.613小于15.0000N/mmm2，满足要求求。5.3.5.2.抗抗剪计算最大剪力的的计算公式如如下:QQ=0..6ql截面抗剪强强度必须满足足:T=3Q/22bh<[T]其中最大剪力QQ=0.6××82.6888×0.33=14.8884kNN截面抗剪强度度计算值T=3×114.8844×103/(2×11600.00×18.00)=0.7775N//mm2截面抗抗剪强度设计计值[T]==1.5000N/mmm2梁侧模面板抗剪计计算强度0.775小于1.5000N/mm22，满足要求求。5.3.5.3.挠挠度计算最大挠度计计算公式如下下:其中q=388.400××1.6=661.4400N/mmm三跨连续梁均布荷荷载作用下的的最大挠度v=0..677×661.4400×300..04/(1000×90000.000××77.7660×104)=0.4481mmm梁侧模面板挠度计计算强度0.481小于1.2000mm，满满足要求。5.3.6、穿梁螺螺栓计算计算公式:NN<[NN]=ffA其中N——穿梁螺栓所所受的拉力；；A——穿梁螺栓有有效面积(mm22)；f——穿梁螺栓的的抗拉强度设设计值，取170N//mm2；穿梁螺栓承承受最大拉力力N=(1.2×338.4000+1.4××4.0000)×0.66002/2=9..302kkN穿梁螺栓直直径为14..00mmm；穿梁螺栓有有效直径为111.55mm；穿梁螺栓有有效面积为A=1055mm2；穿梁螺栓最最大容许拉力力值为[N]==17.8000kN；穿梁螺栓承承受拉力最大大值为N=9.3302kNN；穿梁螺栓的的布置距离为为侧龙骨的计计算间距6000.00mm。每个截面布布置2道穿梁螺栓栓。穿梁螺栓所受的最最大拉力9.302小于最大容容许拉力17.8000KN，满足要求求。第六章楼板计计算6.1、情况比较通过对各区域高支支模楼板高度度和支顶处楼楼板厚度综合合比较，酒店店项目楼板扣扣件钢管高支支撑计算按五五种情况考虑虑：6.1.1、6.00m高150厚楼板扣件钢钢管高支撑计计算；6.1.2、6.77m高220厚楼板扣件件钢管高支撑撑计算；6.1.3、7.55m高150厚楼板扣件件钢管高支撑撑计算；6.1.4、9.00m高150厚楼板扣件件钢管高支撑撑计算；6.1.5、11..1m高220厚楼板扣件件钢管高支撑撑计算；6.2、计算参数及及统计结果详：落地式式模板支架计计算汇总表落地式模板支架计计算汇总表类别不同情况下脚手架架参数取值（搭搭设高度、模模板现浇厚度度）计算参数6.0m高1500厚6.7m高2200厚7.5m高1500厚9.9m高1100厚11.1m高2220厚基本参数板底支撑形式为木木方支撑，木木方规格为80×80；钢管外径φ48×3..5；支撑点的的长度为150㎜木方面板材料参数数面板：厚度18㎜㎜、剪切强度度设计值1..4N/㎜2、抗弯强度度设计值15N/㎜2、弹性模量6000NN/㎜2木方：剪切强度设设计值1.5N/㎜2、抗弯强度度设计值15N/㎜2、弹性模量9500NN/㎜2荷载参数模板现浇厚度1150㎜，自重0.115N/㎜2、混凝土和和钢筋自重25KN//m3、倾倒混凝凝土的荷载标标准值2.0KNN/m2、均布荷载载标准值1.00KKN/m2楼板尺寸（长×宽宽）脚手架参数立杆横向间距1.0m1.0m1.0m1.1m1.0m立杆纵向间距1.135m1.10m1.10m1.10m1.05m脚手架步距1.95m1.8m1.95m1.95m1.8m搭接在横杆上木方方根数3根4根3根3根4根材料用量钢管（T）木方（m）十字扣件（个）旋转扣件（个）一字扣件（个）模板（㎡）说明：1、本表计计算采用一洲洲软件公司《建建设工程施工工安全辅助设设计系统V2.31》；2、表中脚脚手架参数中中立杆纵向间间距、横向间间距及步距均均为满足架体体验算要求的的最小取值;3、材料用用量取值由软软件自动生成成，仅作为施施工备料参考考数据(本表略)。4、经验算算单扣件抗滑滑承载力均不不满足要求，可可以考虑双扣扣件。5、施工中中步距取值11.5m，当立杆纵纵向间距大于于上述计算值值50㎜～100㎜时，搭接在在横杆上木方方根数必须增增加一根，否否则支撑钢管管的抗弯强度度不满足要求求。6.3、附计算书范范例11.1m高2220厚楼面模板板计算书6.3.1、计算算依据6.3.1.1、《建建筑施工扣件件式钢管脚手手架安全技术术规范》（JGJ1330-20001）；6.3.1.2、《扣扣件式钢管模模板高支撑架架设计和使用用安全》；6.3.1.3、广广州一洲软件件《建筑工程程施工安全辅辅助设计系统统v2.31》；6.3.1.4、林林和西横路酒酒店施工图纸纸。6.3.2、基本本信息模板支架搭设高度度为11.1米，搭设尺寸为：立杆杆的纵距b=1.05米，立杆的横横距l=1米，立杆的步步距h=1.5米。采用的钢管类型为为φ48×3..5。楼板支撑架立面简简图楼板支撑架立杆稳稳定性荷载计计算单元简图图6.3.3、模板面面板计算面板为受弯结构,,需要验算其其抗弯强度和和刚度。模板板面板的按照照三跨连续梁梁计算。静荷载标准准值q1==25.000×0.222×1.055＋0.15××1.05==5.9333kN/m活荷载标准准值q2==(2.00++1.00))×1.055=3.1550kN/mm面板的截面面惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:本算例中，截截面惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:WW=1055×1.8××1.8/66=56.770cm3；II=1055×1.8××1.8×11.8/122=51.003cm4；6.3.3.1、抗抗弯强度计算算f=M/W<[[f]其中f——面板板的抗弯强度度计算值(N/mmm2)；M——面板的最大大弯距(N.mmm)；W——面板的净截截面抵抗矩；；[[f]——面板的抗弯弯强度设计值值，取15NN/mm2；M==0.1000ql2其中q——荷载设计值(kN/mm)；经计算得到M=0.1××(1.2××5.9333＋1.4××3.1500)×0.220×经计算得到面板抗抗弯强度计算算值f=0..046×11000×11000/((1000××56.700)=0.881N/mmm2由于面板的抗弯强强度f<[f],所以满足要要求!6.3.3.2、抗抗剪计算[可以不计算]T=3Q/22bh<[T]其中最大剪力QQ=0.6××(1.2××5.9333+1.4××3.1500)×0.220=1.3384kN截面抗剪强度计算算值T=3×11384.0000/(22×18000.0×188)=0.0064N/mmm2截面抗剪强度设计计值[T]]=1.4NN/mm2由于截面抗剪强度度T<[T]，所以满足要要求。6.3.3.3、挠挠度计算v=00.677qql4/1000EI<[[v]=ll/250面板最大挠度计算算值v==0.6777×5.9333×2000.004/(1000×60000×5103300.000)=0.0021mmm面板的最大挠度小小于200.000/2500,满足要求。6.3.4、支撑木木方的计算木方按照均布荷载载下连续梁计计算。6.3.4.1、荷荷载的计算6.3.4.1.11、钢筋混凝土土板自重(kN/mm)：qq11=225.00××0.22××0.20==1.1000kN/m6.3.4.1.22、模板的自重重线荷载(kN/mm)：qq12=0.15××0.20==0.0300kN/m6.3.4.1.33、活荷载为施施工荷载标准准值与振倒混混凝土时产生生的荷载(kN/mm)：经计算得：：活荷载标准准值q2==(2.00××1.00))×0.200=0.6000kN/mm静荷载q1==1.2×11.100+1.22×0.0330=1.3356kN//m活荷载q2==1.4×00.600==0.8400kN/m6.3.4.2、木木方的计算按照两跨连连续梁计算，最最大弯矩考虑虑为静荷载与与活荷载的计计算值最不利利分配的弯矩矩和，计算公式如下:均布荷载q=2.1966kN/m最大弯矩M=0.1qll2=0.11×2.1996×1.005×最大剪力Q=0.6625×1..05×2..196=11.441kkN最大支座力N==1.1×11.05×22.196==2.5366kN木方的截面力学参参数为本算例中，截截面惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=100×10×110/6=1166.677cm3；II=10××10×100×10/112=8333.33cmm4；6.3.4.2.11、木方抗弯强强度计算抗弯计算强强度f=0.2242×100000000/(1666.67×11000)==1.45NN/mm2木方的抗弯计算强强度小于15N/mmm2,满足要求。6.3.4.2.22、木方抗剪计计算[可以不计算]最大剪力的的计算公式如如下:Q=0.6625ql截面抗剪强度必须须满足:TT=3QQ/2bh<[T]]截面抗剪强度计算算值T=3×11441/((2×1000×100))=0.2116N/mmm2截面抗剪强度设计计值[T]]=1.5NN/mm2由于木方的抗剪强强度计算值TT<[T]，所以满足要要求。(3)木方挠度计计算最大变形v=0..677×11.130××1050..00×10050.000×10500.00×11050.000/(1000×95000×8333.33×110000))=0.1117mm由于木方的最大挠挠度小于1050..00/2550,所以满足要要求。6.3.5、横向支支撑钢管计算算横向支撑钢钢管按照集中中荷载作用下下的连续梁计计算。集中荷载P取木方支撑撑传递力。支撑钢管计算简图图经过连续梁梁的计算得到到最大弯矩Mmaxx=最大变形vmaxx=2.6226mm最大支座力Qmaxx=8.2885kN抗弯计算强强度f=0.9951×100000000/50800=187..20N/mmm2支撑钢管的抗弯计计算强度小于于205.00N/mm22,满足要求。支撑钢管的最大挠挠度小于1050//150与10mm,满足要求。6.3.6、扣件件抗滑移的计计算纵向或横向向水平杆与立立杆连接时，扣扣件的抗滑承承载力按照下下式计算(规范):R≤Rc其中Rc——扣扣件抗滑承载载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向向水平杆传给给立杆的竖向向作用力设计计值；计算中R取最大支座座反力，R=8.2885kN单扣件抗滑承载力力不满足要求求，可以考虑虑双扣件！当直角扣件件的拧紧力矩矩达40--665N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会会滑动,其抗滑承载载力可取8.0kN；6.3.7、立杆杆的稳定性计计算荷载标准准值作用于模板板支架的荷载载包括静荷载载、活荷载和和风荷载。6.3.7.1、静静荷载标准值值包括以下内内容：6.3.7.1..1、脚手架钢管管的自重(kN)：查《建筑筑施工手册》P194页，标准值值取0.10007；NNG1=0.10007×11..1＝1.1188kN6.3.7.1..2、模板的自重(kN)：NNG2=0.15××1×1.005=0.1158kN6.3.7.1..3、钢筋混凝土土楼板自重((kN)：NNG3=25.000×0.222×1×1..05=5..775kNN经计算得到，静荷荷载标准值NG=NG1+NNG2+NGG3=77.051kkN。6.3.7.2、活活荷载为施工工荷载标准值值与振倒混凝凝土时产生的的荷载。经计算得到到，活荷载标标准值NQ==(1.00++2.00))×1×1..05=3..150kNN6.3.7.3、不不考虑风荷载载时,立杆的轴向向压力设计值值计算公式N=1.2NGG+1..4NQ=11.2×7..051+11.4×3..150=112.87116.3.8、立杆的的稳定性计算算立杆的稳定性计算算公式其中N——立立杆的轴心压压力设计值，N=122.871kkN；——轴心受压立杆的稳稳定系数,由长细比l0/II=236查表得：0..131；i——计算算立杆的截面面回转半径(cm)；i=1.558A——立杆杆净截面面积积(cm22)；A=4..89W——立杆净截面抵抗矩矩(cm3)；W=5.008——钢管立杆抗压强度度计算值(N/mmm2)；[f]——钢管立杆抗抗压强度设计计值，[f]==205..00N/mmm2；l0——计算算长度(m)；如果完全参照《扣扣件式规范》不不考虑高支撑撑架，由公式式计算l0=k1uuh=1.1185×1..75×1..8＝3.7333m＝3733..000mmmk1——计算算长度附加系系数，按照表表1取值为1.185；u——计算长度系系数，参照《扣扣件式规范》表表；u=11.75经计计算得：==200..92N/mmm2。由此可知：立杆的的稳定性计算算<[ff],满足要求!模板承重架应尽量量利用剪力墙墙或柱作为连连接连墙件，否否则存在安全全隐患。第七章框架柱柱计算7.1、情况比较通过对高支模区域域框架柱断面和楼层高度进进行综合比较较，酒店项目目框架柱模板支支撑计算按不不利因素考虑虑分为十一种类型：7.1.1、13000×2200层高11.11m柱模板计算；；7.1.2、11000×11000层高11.11m柱模板计计算；7.1.3、8000×960层高11.11m柱模板计计算；7.1.4、8000×15500层高11.11m柱模板计计算；7.1.5、10000×12550层高11.11m柱模板计计算；7.1.6、9000×11000层高9.0mm柱模板计算算；7.1.7、12000×12550层高9.0mm柱模板计