超米双排落地式脚手架施工方案

{营销方案}超米双排落地式脚手架施工方案目录第一节、工程概况-1-一、工程概况-1-二、施工要求-1-三、技术保证条件-1-第二节、编制依据-3-第三节、施工计划-4-一、施工进度计划-4-二、材料与设备计划-4-第四节、施工工艺技术-6-一、技术参数-6-二、工艺流程-6-三、施工方法-6-四、检查验收-12-第五节、施工安全保证措施-14-一、组织保障-14-二、技术措施-15-三、监测监控-17-四、应急预案-19-第六节、劳动力计划-21-一、专职安全生产管理人员-21-第七节、计算书-21-第一节、工程概况一、工程概况2#3#4#三栋单体楼75.95m楼建筑高度为16m20层1层，建筑面积共56800m2；一栋四层生活服务楼5700m262500m2。本工程2#楼±0.000对应绝对标高15.595m3#楼±0.000对应绝对标高13.540m4#楼±0.000对应绝对标高11.490m;生活服务楼±0.000对应绝对标高8.190m。本工程结构设计使用年限为50年，安全等级为二级，建筑场地为Ⅱ类。设高度为52.72.916层楼面标高50.5米位二、施工要求1、确保脚手架在使用周期内安全、稳定、牢靠。2、脚手架在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。操作人员需取得特殊作业人员资格上岗证。三、技术保证条件1、安全网络2、脚手架的搭设和拆除需严格执行该《专项施工方案》。第二节、编制依据《建筑施工脚手架实用手册》《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（06年版）《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《钢结构设计规范》GB50017-2003《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质[2009]87号文）相关施工设计图纸等。第三节、施工计划一、施工方案设计外架施工方案计划在能以地下室顶板作为立杆基础的情况下采用落地式双排脚手架，搭设高度为52.7米（地下室顶板标高－2.2米，搭设至第16层楼面标高50.5搭设参数如下：脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型Φ48.3×3.6脚手架搭设高度H(m)52.7脚手架沿纵向搭设长度L(m)243立杆步距h(m)1.81.5立杆纵距或跨距la(m)0.90.15立杆横距lb(m)横向水平杆计算外伸长度a1(m)内立杆离建筑物距离a(m)0.2双立杆计算方法按构造要求设计双立杆计算高度H1(m)52.7二、材料与设备计划1、搭设脚手架的钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》GB/T13793或《低压流体输送用焊接钢管》GB/T3092中规定的3GB/T700-2006中Q235A不应大于25kg。新用的钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》GB/T228的有关规定，技术规范》JGJ130-2011的有关规定，必须涂有防锈漆。旧钢管表面锈蚀深度、和钢管的弯曲变形应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011的有关规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取3不得使用。钢管上严禁打孔。2GB15831钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧扭力矩达65N·m时不得破坏。须更换。新、旧扣件均应进行防锈处理。3、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，力求环保美观。4、脚手板、脚手片采用符合有关要求。5、安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目/100cm2，做耐贯穿试验不穿透，1.6×1.8m的单张网重量在3kg建筑安全监督管理部门发放的准用证。6、连墙件材料采用钢管、角钢等型钢，其材质应符合现行国家标准《碳素钢结构》GB/T700-2006中Q235-A钢的要求。7、水平加固杆、封口杆、扫地杆、剪刀撑及脚手架转角处的连接杆等宜采用φ42×2.5mmφ48×3.5mm的条件下应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700-2006中Q235A钢的规定，相应的扣件规格也应分别为φ42mm、φ48mm或φ42mm/φ48mm。主要材料参数表【钢管落地脚手架】钢管Φ48.3×3.6扣件配套脚手板钢芭脚手板安全网半封闭第四节、施工工艺技术一、技术参数【钢管落地脚手架】脚手架排数双排脚手架纵、横向水平杆布置方式横向水平杆在上搭设高度(m)52.7钢管类型Φ48.3×3.6立杆纵距(m)1.5立杆横距(m)0.9立杆步距(m)1.8双立杆计算方法按构造要求设计挡脚板2步1设脚手板2步1设横向斜撑5跨1设连墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式扣件连接地区广东深圳市基本风压(kN/m2)0.45安全网半封闭二、工艺流程钢管落地脚手架→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆(格栅)→设置卸荷钢丝绳→立杆→小横杆→大横杆→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。三、施工方法钢管落地脚手架应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。高出连墙件以上两步时，宜先立外排，后立内排。其余按以下构造要求搭设。1、地基基础设垫板，要求为厚度不小于30mm的木板或则采用槽钢等，严禁立杆直接落在板整洁干净，积水应及时清理。2、立杆设置(1)立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，立50cm离不大于步距的1/3，顶层顶步采用搭接连接时，搭接部位结扎不少于2道，立杆顶端亦高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m。(2)上部单立杆与下部双立杆交接处，采用单立杆与双立杆之中的一根对接2定在距底座上皮不大于200mm1m边坡的距离不应小于500mm。(3)立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1/400。(4)立杆及纵横向水平杆构造要求见下图：3、大横杆、小横杆、剪刀撑设置(1)纵向水平杆亦设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨，纵向水平杆接长相邻接头在水平方向错开距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/31m3个100mm。采用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置，间距不应大于400mm；(2)外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。不应大于纵距的1/2；180mm。插入墙内，插入长度亦不应小于180mm(3)高度在24m以下的单、双排脚手架均必须在脚手架外侧立面的两端各设4跨，且不应小于6m45°~6024m以上的双排脚手架应在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m2离不宜大于150mm。4、脚手板、脚手片的铺设要求(1)作业层脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120~150mm；(2)冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板等，应设置在三根横向水平杆上。当脚手板长度小于2m时，可采用两根横向水平杆支承，但应将脚手板两端铺设。脚手板对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长应取130~150mm，两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm(如图a)时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度应大于200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm(如图b)。(3)四个角应用直径1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。(4)作业层端部脚手板探头长度应取150mm固定。脚手板探头应用直径3.2mm镀锌钢丝固定在支承杆件上；(a)脚手板对接；(b)脚手板搭接(5)(6)自顶层作业层的脚手板下计，宜每隔12m满铺一层脚手板。5、防护栏杆(1)脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。(2)选用18#铅丝张挂安全网，要求严密、平整。(3)脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。(4)脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)1.2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。(5)脚手架上门洞、出入口构造示意图：6、连墙件(1)连墙件数量的设置除应满足本规范计算要求外，尚应符合表6.4.1的规定。表6.4.1连墙件布置最大间距注：h——步距；la——纵距。(2)连墙件的布置应符合下列规定：①宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm；它可靠措施固定；③宜优先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置；于建筑物的层高，并不应大于4m(2步)。(3)对高度在24m以下的单、双排脚手架，宜采用刚性连墙件与建筑物可靠24m(4)连墙件的构造应符合下列规定：接的一端应下斜连接，不应采用上斜连接；4mm的钢丝拧成一股，使用的不应少于2股；亦可采用直径不小于6mm的钢筋。(5)当脚手架下部暂不能设连墙件时可搭设抛撑。抛撑应采用通长杆件与脚手架可靠连接，与地面的倾角应在45°~60°之间；连接点中心至主节点的距离不应大于300mm。抛撑应在连墙件搭设后方可拆除。架高超过40m且有风涡流作用时，应采取抗上升翻流作用的连墙措施。(6)连墙件构造示意图：7、架体内封闭(1)脚手架的架体里立杆距墙体净距最多为200mm200mm的必须铺设站人板，站人板设置平整牢固。(2)脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。(3)施工层以下外架每隔3步以及底部用密目网或其他措施进行封闭。8、钢丝绳卸荷(1)75%以上方可受力使用。(2)拉钩、吊环一定要采用圆钢制作，不允许用螺纹钢筋。(3)派工人扎接上部拉环的钢丝绳，至少采用3个卡头扎紧，钢丝绳扎头螺丝全面要拧紧，不允许松动。(4)对整个架体进行安全检查，发现钢丝绳松动、锈蚀或焊缝脱焊等情况时要立即进行修复，合格后方可继续使用。四、检查验收钢管落地脚手架1、脚手架搭设完毕或分段搭设完毕，应按规定对脚手架工程的质量进行检查，经检查合格后方可交付使用。2、高度在20m及20m以下的脚手架，应由单位工程负责人组织技术安全人20m的脚手架，应由上一级技术负责人随工程进行分阶段组织单位工程负责人及有关的技术人员进行检查验收。3、验收时应具备下列文件(1)根据编制依据相关文件法规要求所形成的施工组织设计文件。(2)脚手架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志。(3)脚手架工程的施工记录及质量检查记录。(4)脚手架搭设过程中出现的重要问题及处理记录。(5)脚手架工程的施工验收报告。4、脚手架工程的验收，除查验有关文件外，还应进行现场检查，检查应着重以下各项，并记入施工验收报告。(1)构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠。(2)安全网的张挂及扶手的设置是否齐全。(3)地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。(4)杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求。(5)垂直度、水平度及立杆的沉降是否合格。(6)扣件螺栓是否松动，是否超载。第五节、施工安全保证措施一、组织保障1、安全保证体系2、环境保护体系二、技术措施脚手架搭设技术措施钢管落地脚手架1、钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于30Ω。2、外脚手架不得搭设在距离外架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。3、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。4、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。5、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。6、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。78、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。9、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。10临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过两层。11、当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。12、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。脚手架拆除技术措施钢管落地脚手架1、拆架前:(1)(2)应根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施；(3)应由单位工程负责人进行拆除安全技术交底；(4)应清除脚手架上杂物及地面障碍物。2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人7.4.36.4.4条、第6.6.4条、第6.6.5条设置连墙件和横向斜撑加固。3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。4、拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按“一步一清原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件。6、连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆2步，如高差大于26.5m抛撑加固后，再拆除连墙件。7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。9、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。10随运，分类堆放，“当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。11、高层建筑脚手架拆除，应配备良好的通讯装置。12、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。13为事故。14除。15笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。三、监测监控1、安全管理(1)搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》GB5036(2)搭设人员必须戴安全帽、系安全带，穿防滑鞋；(3)合格后方准许使用；(4)作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备；(5)当有六级以及六级以上大风和雾、雨、雪天气，应停止脚手架的搭设与拆除作业。雪后架上作业应有防滑措施，并扫除积雪；(6)脚手架的安全检查与维护，应按安全技术规范进行。安全网应按规定搭设和拆除；(7)在脚手架使用期间，严禁拆除主节点处纵、横水平杆、连墙件、交叉支撑、水平架、加固栏杆和栏杆；(8)不得在脚手架基础及邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准；(9)临街搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施；(10)在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守；(11)准《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-2005的有关规定执行；(12)人员入内。2、日常维护管理要求(1)用木箱。钢筋笼或麻袋、草包等容器分类贮存，放在室内；(2)(3)做好钢铁件的防锈和木制件的防腐处理，钢管外壁在湿度较大地区（相对湿度大于75%2~43~5年保护层剥落后再次镀锌。没有镀锌条件的，应丹及防锈涂料；(4)搬运长钢管、长角钢时，应采取措施防止弯曲。拆架应拆成单片装运，装卸时不得抛丢，防止损坏；(5)脚手架使用的扣件、螺栓、螺母、垫板、连接棒、插销等小配件极易丢地面上的小配件要及时收捡起来；(6)健全制度，加强管理，减少损耗和提高效益是脚手架管理的中心环节。比较普遍采用的管理办法有两种1)极地奖罚制度、做到确保施工需要，用毕及时归库、及时清理和及时维修保养，减少丢失和损耗；2)门租赁脚手架材料，实行按天计费和损坏赔偿制度。四、应急预案1、目的境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。2、应急领导小组及其职责应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。(1)领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。(2)当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。(3)负责准备所需要的应急物资和应急设备。(4)及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。3、应急反应预案(1)事故报告程序上报，并联络报警，组织抢救。(2)事故报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在24小时内向上级主管部门作出书面报告。(3)现场事故应急处理施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。员扑灭大火。宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。50%疗条件不完善时，及时送医院治疗。到伤害，积极对伤员进行抢救。4、应急通信联络现场负责人：纪木声手机：安全员：黄启文手机：技术负责人：文厚军手机：医院救护中心：120匪警：110火警：1195、应急线路场外交通情况，本工程设计一条应急路线。具体如下：事故地点→深圳大学正门→南海大道→南山医院。第六节、劳动力计划一、专职安全生产管理人员工如下柳学涛（项目经理）——组长，负责协调指挥工作；文厚军（技术负责人）——组员，负责现场施工指挥，技术交底；边隆升（安全员）——组员，负责现场安全检查工作；李志强（架子工班长）——组员，负责现场具体施工；第七节、计算书及相关图纸脚手架架在楼板上计算书一、工程属性脚手架基础所在楼层数1第1层混凝土楼板厚度h1(mm)200楼板的计算单元长度Bl(m)3.5楼板的计算单元宽度BC(m)3.5楼盖板配筋信息表楼层钢筋位置配筋量及等级钢筋面积（mm2）第1层X向正筋HRB335ФASX=753.6Y向正筋HRB335ФASY=753.6X向负筋HRB335ФASX，=753.6Y向负筋HRB335ФASY，=753.6二、支架搭设参数1、脚手架搭设参数脚手架搭设方式平行短边脚手架内排立杆离楼板短边距离a1(m)0.2立杆排数N2立杆底部垫板尺寸(m)【a×b】0.2×0.2立杆纵、横向间距(m)【la×lb】1.5×0.9设计简图如下：脚手架楼板_平面图脚手架楼板_立面图三、荷载参数板上活荷载标准值每根立杆传递荷载qk(kN)30Qk(kN/m2)1钢筋混凝土自重标准值NG1K(kN/m3)25.1四、各楼层荷载计算1、第1层荷载计算钢筋弹性模量Es(N/mm2)210000砼弹性模量Ec(N/mm2)28000砼的龄期T(天)7砼的强度等级C35砼的实测抗压强度fc(N/mm2)8.5砼的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.9脚手架立杆传递荷载标准值：qk=30kN;板的短边计算跨度：l=Bc=3.50m立杆荷载作用间距：e=lb=0.90m立杆底垫板作用面平行于板跨宽度：bcx=btx+2s+h=a+2s+hi=0.20+0+0.20=0.40m立杆底垫板作用面垂直于板跨宽度：bcy=bty+2s+h=b+2s+hi=0.20+0+0.20=0.40ms为垫板的厚度，此处忽略不计。当b=bcy+0.7*l=0.40+0.7*3.50=2.85md<b/2予折减，b1，=b/2+d=1.63m当e<b时，荷载的有效分布宽度应予折减，b2，=b/2+e/2=1.88mb，=min{b1，b2，}=1.63m得：Mmax=33.60kN.m板短边等效楼面均布活荷载标准值：q1=8Mmax/(bl2)=8*33.60/(1.63×3.502)=13.50kN/m2板的长边计算跨度：l=Bl=3.5m立杆荷载作用间距：e=la=1.50m立杆底垫板作用面平行于板跨宽度：bcx=btx+2s+h=b+2s+hi=0.20+0+0.20=0.40m立杆底垫板作用面垂直于板跨宽度：bcy=bty+2s+h=a+2s+hi=0.20+0+0.20=0.40ms为垫板的厚度，此处忽略不计。当b=bcy+0.7*l=0.40+0.7*3.50=2.85md<b/2予折减，b1，=b/2+d=1.68m当e<b时，荷载的有效分布宽度应予折减，b2，=e=1.50mb，=min{b1b2，}=1.50m得：Mmax=26.81fkN.m板短边等效楼面均布活荷载标准值：q2=8Mmax/(bl2)=8*26.81/(1.50×3.502)=11.67kN/m2故楼板等效均布活荷载：q=max{q1、q2}=13.50kN/m2楼盖自重荷载标准值：g1=h1/1000*NG1K=200/1000*25=5.02板计算单元活荷载标准值：q1=q+Qk=13.50+1.00=14.502、各楼层荷载分配假设层间支架刚度无穷大，则有各层挠度变形相等，即：P1/(E1h13)=P2/(E2h23)=P3/(E3h33)……则Pi‘=(Ei‘hi‘∑Pi)/(∑(Eihi3))根据此假设，各层楼盖承受荷载经模板支架分配后的设计值为：各楼层混凝楼盖自重荷立杆传递荷分配后各楼分配后各楼各楼层板厚楼层土弹性模量载标准值载标准值层恒载的设计值层活载的设计值hi(mm)Eci(MPa)gi(kN/m2)qi(kN/m2)Gi(kN/m2)Qi(kN/2)128000.002005.0214.506.0220.30Gi=1.2(Ecihi3/(Ecihi3+Eci-14h4i-13+Eci-2hi-23))(gi+gi-1+gi-2)Qi=1.4(Ecihi3/(Ecihi3+Eci-1hi-13+Eci-2hi-23))(qi+qi-1+qi-2)五、板单元内力计算1、第1层内力计算脚手架楼板_第1层钢筋布置图第1层板单元内力计算m10.02m20.02四边固支Bc/Bl＝3500/3500＝1m1'-0.05板的支撑类型m2'-0.05mq10.04四边简支Bc/Bl＝3500/3500＝1mq20.04第1层板内力计算荷载组合设计值计算(kN/m2)GiQiGi'=Gi+Qi/2Gq=Gi+QiQi'=Qi/26.0220.316.1826.3310.15内力计算m1m2m1'm2'mq1mq2νBc内力值(kN.m)0.03.M10.020.040.040.29.68250.03.M20.020.040.040.29.6825M1'-0.050.23.-16.5553.M2'-0.050.25-16.55M1=(m1+νm2)Gi'BC2+(mq1+νmq2)Qi'BC2M1=(m2+νm1)Gi'BC2+(mq2+νmq1)Qi'BC2M1'=m1'GqBC2M2'=m2'GqBC2第1层板正截面承载力验算依据《工程结构设计原理》板的正截面极限计算公式为：公式类型参数剖析使用条件Mu板正截面极限承载弯矩α1截面最大正应力值与混凝土抗压强度fc的比值，低于C50混凝土α1取1.0Mu=α1αsfcbh02αs截面抵抗矩系数用于单筋截面fc混凝土抗压强度标准值，参照上述修正系数修改h0计算单元截面有效高度，短跨方向取h-20mm，长跨方向取h-30mm，其中h是板厚fy'受压区钢筋抗拉强度标准值M=ααfbh+f'A'(用于双筋2u1sc0ysA'受压区钢筋总面积sh0-αs')截面αs'纵向受压钢筋合力点至受压区边缘的距离默认取20mmfy钢筋抗拉强度标准值用于双筋Mu=fyAs(h0-αs')As受拉钢筋总面积截面当χ<2αs'时ξ=Asfy/(fcα1bh0)ξξ---受压区相对高度，ξ=Asfy/(fcα1bh0)χ=(fyAs-fy'As')χ混凝土受压区高度/(α1fcb)矩形截面受压区高度fy'(N/mm2As(mm2)fy(N/mm2)h0=h-20(mm)α1fc(Mpa)b(mm)As'(mm2)χ(mm)αs'比较)χ<2753.9830018018.51000300753.98020αs'矩形截面相对受压区高度As(mm2)fy(N/mm2)b(mm)h0=h-20(mm)fcm(N/mm2)ζ753.9830010001808.50.15753.9830010001808.50.15备注ζ＝Asfy/bh0fcm板正截面极限Muiα1αsfc(N/mm2)b(mm)h0(mm)承载弯矩Mi(kN.m)(kN.m)Mu110.148.5100018038.289.68Mu210.148.5100018038.289.68Mu1＞m1符合要求比较Mu2＞m2符合要求MUi'fy(N/mm2)As(mm2)h0(mm)αs'(mm)板正截面极限Mi'(kN.m)承载弯矩(kN.m)Mu1'300753.9818020-36.19-16.55Mu2'300753.9818020-36.19-16.55Mu1'＞m1'符合要求比较Mu2'＞m2'符合要求六、楼板裂缝验算1、本结构按压弯构件进行计算公式参数剖析使用条件d钢筋的直径As纵向受力拉钢筋的截面面积Mk按荷载短期效应组合计算的弯矩值最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距cc＜20时，取c=20，当c＞65时，取c=65ωmax=αcrψσ最大裂缝宽度sk[1.9c+0.08d/(νρftk混凝土轴心抗拉强度标准验算te)]/Esαcr心受拉构件取2.7，受弯、偏心受压取2.1，偏心受拉取2.4；纵向受力钢筋表面特征系数，对于带肋钢筋取ν1.0，对于光面钢筋取0.7；Es钢筋的弹性模量按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢ρte=As/Ateρte筋配筋率，te＜0.01te=0.01ψ=1.1-0.65ftk/(ρψψ＜0.2=0.21.0=1.0.teσsk)对于直接承受重荷载的构件，取ψ=1.0Ate=0.5bh+(bf–b)hf受压和偏心受有效受拉混凝土截面面积；对于轴心受拉构件，Ate拉构件取构件截面面积Ate=0.5bh矩形截面σsk=Mk/(Asηh0)，σsk裂缝处钢筋应力h0=h-(c+d/2)2、最大裂缝宽度计算楼层αcrψc(mm)d(mm)σskνρteEs(N/mm2)ωmax(mm)第1层2.10.41201284.7810.012100000.05比较第1层ωmax/0.3＜1符合要求七、楼板抗冲切验算根据《混凝土结构设计规范（GB50010公式参数剖析F局部荷载设计值或集中反力设计值lβ截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βF=(0.7βhft+0.15σpc,m)h=0.9；中间线性插入取用。hηumh0ft混凝土轴心抗拉强度设计值σ临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控pc,m制在1.0-3.5N/㎜2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h/2处板垂直截面0的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值η局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数1η临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数η=min(η1,η2)2η1=0.4+1.2/βs,βs不宜大η2=0.5+as×h0/4Um于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2sasa=40，对边柱，取a=30ss取as=20pc,m0，说明作为板承载能力安全储备，承载力计算F＝0.7βhftηumh0楼层F1βhftηumh0F第1层10.910.818090.720比较第1层F/F1≥1符合要求钢管落地脚手架计算书一、脚手架参数脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型Φ48.3×3.6脚手架搭设高度H(m)52.7脚手架沿纵向搭设长度L(m)243立杆步距h(m)1.81.5立杆纵距或跨距la(m)0.90.15立杆横距lb(m)横向水平杆计算外伸长度a1(m)内立杆离建筑物距离a(m)0.2双立杆计算方法按构造要求设计双立杆计算高度H1(m)52.7二、荷载设计脚手板类型冲压钢脚手板0.3脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)脚手板铺设方式2步1设密目式安全立网自重标准值0.01Gkmw(kN/m2)挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值0.14Gkdb(kN/m)挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值0.129gk(kN/m)横向斜撑布置方式5跨1设1结构脚手架作业层数njj结构脚手架荷载标准值31装修脚手架作业层数nzjGkjj(kN/m2)装修脚手架荷载标准值2地区广东深圳市Gkzj(kN/m2)安全网设置半封闭0.45基本风压ω0(kN/m2)1.251.2，0.9风荷载体型系数μs风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙0.68，0.51件、单立杆稳定性)计算简图：立面图侧面图三、横向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式横向水平杆在纵向水平杆上横向水平杆根数n0上205127100横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)横杆截面惯性矩I(mm4)2060005260横杆弹性模量E(N/mm2)横杆截面抵抗矩W(mm3)纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.04+Gkjb×la/(n+1))+1.4×Gk×la/(n+1)=1.2×(0.04+0.3×1.5/(0+1))+1.4×3×1.5/(0+1)=6.89kN/m正常使用极限状态q'=(0.04+Gkjb×la/(n+1))+Gk×la/(n+1)=(0.04+0.3×1.5/(0+1))+3×1.5/(0+1)=4.99kN/m计算简图如下：1、抗弯验算Mmax=max[qlb2/8，qa12/2]=max[6.89×0.92/8，6.89×0.152/2]=0.7kN·mσ=Mmax/W=0.7×106/5260=132.58N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=max[5q'lb4/(384EI)，q'a14/(8EI)]=max[5×4.99×9004/(384×206000×127100)，4.99×1504/(8×206000×127100)]=1.628mmνmax＝1.628mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=6.89×(0.9+0.15)2/(2×0.9)=4.22kN正常使用极限状态Rmax'=q'(lb+a1)2/(2lb)=4.99×(0.9+0.15)2/(2×0.9)=3.06kN四、纵向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=Rmax=4.22kNq=1.2×0.04=0.048kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=Rmax'=3.06kNq'=0.04kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.01×106/5260=2.14N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝0.053mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=0.08kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.85扣件抗滑承载力验算：横向水平杆：Rmax=4.22kN≤Rc=0.85×8=6.8kN纵向水平杆：Rmax=0.08kN满足要求！六、荷载计算脚手架搭设高度H52.7脚手架钢管类型Φ48.3×3.6每米立杆承受结构自重标准值0.129gk(kN/m)立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值NG1k单外立杆：NG1k=(gk+(lb+a1)×n/2×0.04/h)×H=(0.129+(0.9+0.15)×0/2×0.04/1.8)×52.7=6.8kN单内立杆：NG1k=6.8kN2、脚手板的自重标准值NG2k1单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×(lb+a1)×Gkjb×12=(52.7/1.8+1)×1.5×(0.9+0.15)×0.3×12=3.58kN单内立杆：NG2k1=3.58kN3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/2=(52.7/1.8+1)×1.5×0.14×1/2=3.18kN4、围护材料的自重标准值NG2k3单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×52.7=0.79kN构配件自重标准值NG2k总计单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=3.58+3.18+0.79=7.55kN单内立杆：NG2k=NG2k1=3.58kN立杆施工活荷载计算外立杆：NQ1k=la×(lb+a1)×(njj×Gkjj+nzj×Gkzj)/2=1.5×(0.9+0.15)×(1×3+1×2)/2=3.94kN内立杆：NQ1k=3.94kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(6.8+7.55)+0.9×1.4×3.94=22.17kN单内立杆：N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(6.8+3.58)+0.9×1.4×3.94=17.41kN七、钢丝绳卸荷计算钢丝绳不均匀系数α0.85钢丝绳安全系数k9钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力15.19T(kN)钢丝绳绳夹数量[n]3吊环设置共用卸荷系数Kf0.8上部增加荷载高度(m)6脚手架卸荷次数N2钢丝绳上下吊点上吊点距内立杆上吊点距外立杆

卸荷点位置高度卸荷点净高卸荷点水平

第N次卸荷的竖向距离下吊点的水平距下吊点的水平距hx(m)hj(m)间距(m)ls(m)离(mm)离(mm)1202032001100324012.7320011003钢丝绳卸荷钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法(共用)第1次卸荷验算α1=arctan(ls/Hs)=arctan(3000/200)=86.19°α2=arctan(ls/Hs)=arctan(3000/1100)=69.86°钢丝绳竖向分力，不均匀系数KX取1.5P1=Kf×KX×N×hj(n+1)/H×HL/la=0.8×1.5×17.41×20/52.7×3/1.5=15.86kNP2=Kf×KX×N×hj(n+1)/H×HL/la=0.8×1.5×22.17×20/52.7×3/1.5=20.2kN钢丝绳轴向拉力T1=P1/sinα1=15.86/sin86.19°=15.89kNT2=P2/sinα2=20.2/sin69.86°=21.51kN卸荷钢丝绳的最大轴向拉力[Fg]=max[T1，T2]=21.51kN绳夹数量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×21.51/(2×15.19)=2个≤[n]=3个满足要求！Pg=k×[Fg]/α=9×21.51/0.85=227.77kN钢丝绳最小直径dmin=(Pg/0.5)1/2=(227.77/0.5)1/2=21.34mm吊环最小直径dmin=(4A/π)1/2=(4×[Fg]/([f]π))1/2=4×21.51×103/(65π))1/2=21mm[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2第1次卸荷钢丝绳最小直径21.34mm，必须拉紧至21.51kN，吊环最小直径为21mm。第2次卸荷钢丝绳最小直径17.01mm，必须拉紧至13.66kN，吊环最小直径为17mm。八、立杆稳定性验算脚手架搭设高度H52.75260立杆截面抵抗矩W(mm3)立杆截面回转半径i(mm)15.9205立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)立杆截面面积A(mm2)506连墙件布置方式两步两跨1、立杆长细比验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.81≤210轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.12m长细比λ=l0/i=3.12×103/15.9=196.13查《规范》表A得，φ=0.188满足要求！2、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=(1.2×(NG1k+NG2k)+1.4×NQ1k)×(hx1+(1-Kf)×(Hx顶-hx1)+max[6，(1-Kf)×hj顶])/H=(1.2×(6.8+7.55)+1.4×3.94)×(20+(1-0.8)×(40-20)+max[6，(1-0.8)×12.7])/52.7=12.94kNσ=N/(φA)=12936.96/(0.188×506)=136N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=(1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k)×(hx1+(1-Kf)×(Hx顶-hx1)+max[6，(1-Kf)×hj顶])/H=(1.2×(6.8+7.55)+0.9×1.4×3.94)×(20+(1-0.8)×(40-20)+max[6，(1-0.8)×12.7])/52.7=12.62kNMw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.51×1.5×1.82/10=0.31kN·mσ=N/(φA)+Mw/W=12623.16/(0.188×506)+312381.49/5260=192.08N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！九、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向3连墙件计算长度l0(mm)600力N0(kN)连墙件截面面积Ac(mm2)489连墙件截面回转半径i(mm)158连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.9Nlw=1.4×ωk×2×h×2×la=1.4×0.68×2×1.8×2×1.5=7.26kN长细比λ=l0/i=600/158=3.8，查《规范》表A.0.6得，φ=0.99(Nlw+N0)/(φAc)=(7.26+3)×103/(0.99×489)=27.33N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：Nlw+N0=7.26+3=11.26kN<0.9×12=10.8kN满足要求！十、脚手架材料用量计算脚手架杆部件名称数量计算公式用量(m)备注立杆2(H+H1)×(L/la+1)34360.4防护栏杆+纵向水纵向水平杆(2×(njj+nzj+nqj)+2×(H/h+1))×L15552平杆横向水平杆(H/h+1)×((1+n)×L/la+1)×(lb+a1)5103横向斜撑(H/h+1)×(L/la+1)×1/5×(h2+lb2)0.51956.115跨1设连墙件LH/(2la×2h)11862步2(根)安全网LH12806.1单位(㎡)脚手板(H/h+1)×1/2×L×(lb+a1)3827.252步1(㎡)挡脚板(H/h+1)×1/2×L36452步1设脚手架架在楼板上计算书一、工程属性脚手架基础所在楼层数地下室顶板地下室顶板混凝土楼板厚度h1(mm)200楼板的计算单元长度Bl(m)3.5楼板的计算单元宽度BC(m)3.5楼盖板配筋信息表楼层钢筋位置配筋量及等级钢筋面积（mm2）X向正筋HRB335ФASX=753.6Y向正筋HRB335ФASY=753.6第1层X向负筋HRB335ФASX，=753.6Y向负筋HRB335ФASY，=753.6二、支架搭设参数1、脚手架搭设参数脚手架内排立杆离楼板短边距离脚手架搭设方式平行短边0.2a1(m)立杆排数N2立杆底部垫板尺寸(m)0.2×0.2立杆纵、横向间距(m)【la×lb】1.5×0.9【a×b】设计简图如下：脚手架楼板_平面图脚手架楼板_立面图三、荷载参数每根立杆传递荷载qk(kN)30板上活荷载标准值Qk(kN/m2)1钢筋混凝土自重标准值NG1K(kN/m3)25.1四、各楼层荷载计算1、第1层荷载计算钢筋弹性模量Es(N/mm2)210000砼弹性模量Ec(N/mm2)28000砼的龄期T(天)7砼的强度等级C35砼的实测抗压强度fc(N/mm2)8.5砼的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.9脚手架立杆传递荷载标准值：qk=30kN;板的短边计算跨度：l=Bc=3.50m立杆荷载作用间距：e=lb=0.90m立杆底垫板作用面平行于板跨宽度：bcx=btx+2s+h=a+2s+hi=0.20+0+0.20=0.40m立杆底垫板作用面垂直于板跨宽度：bcy=bty+2s+h=b+2s+hi=0.20+0+0.20=0.40ms为垫板的厚度，此处忽略不计。当b=bcy+0.7*l=0.40+0.7*3.50=2.85md<b/2予折减，b1，=b/2+d=1.63m当e<b时，荷载的有效分布宽度应予折减，b2，=b/2+e/2=1.88mb，=min{b1，，b2，}=1.63m得：Mmax=33.60kN.m板短边等效楼面均布活荷载标准值：q1=8Mmax/(bl2)=8*33.60/(1.63×3.502)=13.50kN/m2板的长边计算跨度：l=Bl=3.5m立杆荷载作用间距：e=la=1.50m立杆底垫板作用面平行于板跨宽度：bcx=btx+2s+h=b+2s+hi=0.20+0+0.20=0.40m立杆底垫板作用面垂直于板跨宽度：bcy=bty+2s+h=a+2s+hi=0.20+0+0.20=0.40ms为垫板的厚度，此处忽略不计。当b=bcy+0.7*l=0.40+0.7*3.50=2.85md<b/2予折减，b1，=b/2+d=1.68m当e<b时，荷载的有效分布宽度应予折减，b2，=e=1.50mb，=min{b1，，b2，}=1.50m得：Mmax=26.81fkN.m板短边等效楼面均布活荷载标准值：q2=8Mmax/(bl2)=8*26.81/(1.50×3.502)=11.67kN/m2故楼板等效均布活荷载：q=max{q1、q2}=13.50kN/m2楼盖自重荷载标准值：g1=h1/1000*NG1K=200/1000*25=5.02板计算单元活荷载标准值：q1=q+Qk=13.50+1.00=14.502、各楼层荷载分配假设层间支架刚度无穷大，则有各层挠度变形相等，即：P1/(E1h13)=P2/(E2h23)=P3/(E3h33)……则Pi‘=(Ei‘hi‘∑Pi)/(∑(Eihi3))根据此假设，各层楼盖承受荷载经模板支架分配后的设计值为：各楼层混凝楼盖自重荷立杆传递荷分配后各楼分配后各楼各楼层板厚楼层土弹性模量载标准值载标准值层恒载的设计值层活载的设计值hi(mm)Eci(MPa)gi(kN/m2)qi(kN/m2)Gi(kN/m2)Qi(kN/2)128000.002005.0214.506.0220.30Gi=1.2(Ecihi3/(Ecihi3+Eci-14h4i-13+Eci-2hi-23))(gi+gi-1+gi-2)Qi=1.4(Ecihi3/(Ecihi3+Eci-1hi-13+Eci-2hi-23))(qi+qi-1+qi-2)五、板单元内力计算1、第1层内力计算脚手架楼板_地下室顶板钢筋布置图地下室顶板单元内力计算m10.02m20.02四边固支Bc/Bl＝3500/3500＝1板的支撑类型m1'-0.05m2'-0.05四边简支Bc/Bl＝3500/3500＝1mq10.04mq20.04第1层板内力计算荷载组合设计值计算(kN/m2)GiQiGi'=Gi+Qi/2Gq=Gi+QiQi'=Qi/26.0220.316.1826.3310.15内力计算内力值m1m2m1'm2'mq1mq2νBc(kN.m)M10.020.020.040.040.23.59.68M20.020.020.040.040.23.59.68M1'-0.050.23.5-16.55M2'-0.050.23.5-16.55M1=(m1+νm2)Gi'BC2+(mq1+νmq2)Qi'BC2M1=(m2+νm1)Gi'BC2+(mq2+νmq1)Qi'BC2M1'=m1'GqBC2M2'=m2'GqBC2第1层板正截面承载力验算依据《工程结构设计原理》板的正截面极限计算公式为：公式类型参数剖析使用条件Mu板正截面极限承载弯矩Mu=α1αsfcbh