模板工程安全专项施工方案

新塘、新合公司“城中村”改造复建E地块安置房E1-1a~E1-2d栋工程施工总承包模板工程安全专项施工方案PAGE29PAGE127目录1．工程概况 22．编制依据 23．模板设计 34．模板施工 94.1．施工要求 94.2.安全网络 94.3材料选用 94.4支撑体系 115.混凝土浇筑与养护 186.检查验收 197.施工安全保证措施 237.1组织保障 237.2安全保证体系 247.3技术措施 258.监测监控 278.1监测控制 278.2监测点设置 278.3监测措施 278.4仪器设备配置 278.5监测说明 278.6监测频率 279.应急预案 289.1目的 289.2应急领导小组及其职责 289.3应急反应预案 289.4应急救援装备 299.5应急救援药品 299.6应急通信联络 2910.劳动力计划 3110.1专职安全生产管理人员 3110.2所需劳动力安排 31

1．工程概况工程名称：新塘、新合公司“城中村”改造复建E地块安置房E1-1a~E1-2d栋工程施工总承包建设地点：广州市天河区新塘村建设单位：广州市国营新塘农工商联合公司、广州市新合经济发展有限公司施工单位：广州工程总承包集团有限公司监理单位：广州建筑工程监理有限公司设计单位：广东省建筑设计研究院勘察单位：广东省建筑设计研究院新塘、新合公司“城中村”改造复建E地块安置房E1-1a~E1-2d栋工程,位于广州市天河区大观中路小新塘村，总建筑面积为87888.1平方米，包括4栋地上18层，地下2层，2栋地上17层，地下2层，地上建筑面积62531平方米，地下建筑面积25357.1平方米。本招标工程建筑结构形式为框架剪力墙结构，结构的砼强度等级采用C20～C45，安全等级为二级，使用年限为50年，抗震设防类别为丙类。基础采用摩擦端承型桩。本工程总工期为540天，计划开工时间为，计划竣工时间为2．编制依据1、《木结构设计规范》GB50005-20032、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-20025、《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205-20016、《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-20137、《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-20058、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20119、《轮扣式钢管脚手架构件》(广东省地方标准)DB44/T1168-201310、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-200811、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-201112、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-199113、危险性较大的分部分项工程安全管理办法[建质[2009]87号文]14、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则(建质[2009]254号文)15、《广州市城乡建设委员会关于加强在建工地使用新型钢管支架安全管理的通知》(穗建质[2014]95号)3．模板设计本工程采用框架剪力墙结构形式，其中地下室2层，层高分别为3.6m（局部4.2m）和5.7m（局部4.2m），地上六栋塔楼，其中E1-1a~E1b栋17层，E1-2a~E1-2d栋18层，标准层层高为2.9m，二层层高为4.3m。各层梁板尺寸结构见下表3-1。表3-1梁板结构尺寸一览表梁结构尺寸（mm）板厚（mm）负一层板200×400,500,600250×600300×600,700,800,900,1200,1600120,250首层板200×500,600，2100300×600,700,800,850，900,1000,1150,1300,1450,1650,1800300×2050,2100,2200600×900500×800，950，1050400，250，160二层板150×300200×400,450,550,600,1100250×500,550,700300×520,550,700,800,900500×700120,100标准层150×300,450200×400,450,500,550,600,700,1100100本方案包括各层模板支撑设计。层高在5m以下的采用轮扣式脚手架支撑系统，层高5m以上的部分采用扣件式钢管脚手架支撑。钢管扣件式脚手架支撑步距≤1.2m,扫地杆离地300mm。轮扣式脚手架支撑步距≤1.2m，扫地杆离地300mm。具体设计方案如下：1、梁支撑体系设计1）±0以下梁支撑体设计（1）截面尺寸为300×1000~2200mm及500×900~1050mm的梁，主要分布在地下室顶板不同标高板面交界位置，选择截面300×2200mm的梁作为计算模型，计算模型参照一侧无板计算模型，支撑体系采用扣件式，具体设计如表3-5表3-5300×2200mm梁支撑体系设计参数表（扣件式）新浇混凝土梁支撑方式梁一侧有板，梁底小梁垂直梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁底两侧立柱间距lb(mm)600步距h(mm)1200新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)900、1200混凝土梁距梁底两侧立柱中的位置居中梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm)450板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm)650梁底增加立柱根数0梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)200每跨距内梁底支撑小梁根数5每跨距内梁底支撑小梁间距(mm)225结构表面的要求结构表面隐蔽梁底支撑小梁左侧悬挑长度a1(mm)0梁底支撑小梁右侧悬挑长度a2(mm)0（2）层高5m以下，截面为500×800mm及300×900mm以下梁主要分布在负一层板及地下室顶板南侧。选择截面500×800mm作为计算模型，计算模型参照梁两侧有板计算，支撑体系采用轮扣式支撑，具体设计如表3-6。

表3-6500×800mm梁支撑体系设计参数表（轮扣式）新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁垂直梁跨方向梁跨度方向立柱纵距是否相等是梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁底两侧立柱间距lb(mm)900支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1200支撑架顶层水平杆步距h'(mm)900支架可调托座支撑点至顶层水平杆顶的距离a(mm)500新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)900、1200混凝土梁距梁底两侧立柱中的位置居中梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm)600板底左侧立柱距梁中心线距离s1(mm)650板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm)650梁底增加立柱根数0梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)150每跨距内梁底支撑小梁根数5每跨距内梁底支撑小梁间距(mm)225梁底支撑小梁左侧悬挑长度a1(mm)0梁底支撑小梁右侧悬挑长度a2(mm)0梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数0梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)300每跨距内梁底支撑小梁间距(mm)200结构表面的要求结构表面外露（3）层高5.7m的板面梁，截面尺寸主要有200×400~600mm及300×400~600mm，主要分布在地下室顶板塔楼位置。选择截面300×600mm的梁作为计算模型，计算模型参照梁两侧有板设计，支撑体系材料钢管扣件式，具体设计如表3-7表3-7300×600mm梁支撑体系设计参数表（扣件式）新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁垂直梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁底两侧立柱间距lb(mm)1200步距h(mm)1200新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)900、1200混凝土梁距梁底两侧立柱中的位置居中梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm)600板底左侧立柱距梁中心线距离s1(mm)650板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm)650梁底增加立柱根数0梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)200每跨距内梁底支撑小梁根数5每跨距内梁底支撑小梁间距(mm)225结构表面的要求结构表面隐蔽梁底支撑小梁左侧悬挑长度a1(mm)0梁底支撑小梁右侧悬挑长度a2(mm)02）±0.0上梁支撑体系设计±0.00上梁主要包含二层及标准层梁，梁截面尺寸主要有150×300~450mm，200×400~1100mm，250×500~700mm，300×520~900mm，500×700mm，以截面500×700mm的梁作为计算模型，计算模型参照两侧有板，具体设计如表3-8表3-8500×700mm梁支撑体系设计参数表（轮扣式）新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁垂直梁跨方向梁跨度方向立柱纵距是否相等是梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb(mm)1200支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1200支撑架顶层水平杆步距h'(mm)1200支架可调托座支撑点至顶层水平杆顶的距离a(mm)500新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)900、1200混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数0梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)100每跨距内梁底支撑小梁根数5每跨距内梁底支撑小梁间距(mm)2252、板支撑体系设计1）板厚度为100mm、120mm的支撑体系方案设计。本工程板厚100mm及120mm的板面主要分布在负一层、二层及以上板面，层高为2.9~4.2m。支撑体系采用轮扣式搭设，设计计算按板厚120mm计算，支撑体系设计如下表3-2。表3-9120mm厚板支撑体系设计参数表（轮扣式）主梁布置方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)1200水平拉杆步距h(mm)1200顶层水平杆步距hˊ(mm)1200支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)400小梁间距l(mm)300小梁最大悬挑长度l1(mm)100主梁最大悬挑长度l2(mm)1002）板厚度为160mm的支撑体系设计。本工程板厚为160mm的板面主要分布在在首层板塔楼位置，层高为5.7m，支撑体系采用扣件式钢管脚手架支撑体系，具体设计如表3-3表3-10160mm厚板支撑体系设计参数表（扣件式）主梁布置方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)1200水平拉杆步距h(mm)1200小梁间距l(mm)200小梁最大悬挑长度l1(mm)250主梁最大悬挑长度l2(mm)250结构表面的要求结构表面隐蔽3）板厚度为250mm及400mm的支撑体系设计。本工程板厚度为250mm及400mm的板面主要分布在首层板，层高为4.2-4.25m。计算按板厚400mm计算，支撑体系采用轮扣式，具体设计如表3-4表3-11400mm厚板支撑体系设计参数表（轮扣式）主梁布置方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)1200水平拉杆步距h(mm)1200顶层水平杆步距hˊ(mm)1200支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)400小梁间距l(mm)300小梁最大悬挑长度l1(mm)100主梁最大悬挑长度l2(mm)100

4．模板施工4.1．施工要求1、确保模板在使用周期内安全、稳定、牢靠。2、模板在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。3、模板施工前对施工人员进行技术交底。严禁盲目施工。4.2.安全网络4.3材料选用本工程所选用的材料规格包括18mm木胶合板，截面50×100mm的木枋，以及Φ48×3.2mm的轮扣式脚手架和Φ48×3.5mm的扣件式钢管脚手架，具体的选材要求如下：1、脚手架的选用(1)应符合广东省地方标准《轮扣式钢管脚手架》DB/T1168-2013的规定。(2)轮扣式脚手钢管的力学性能应符合GB/T3091中的Q235的规定。(3)轮扣式脚手钢管为Φ48×3.2，壁厚允许偏差0～0.35mm。(4)钢管必须无裂纹、凹陷，不得采用对接焊接钢管:钢管应急平直，两端面应急平整，不应有斜口、毛刺、锈蚀。(5)构件长度允许偏差±1.5mm。(6)钢管必须涂有防锈漆。2、木材的选用（1）模板结构或构件的树种应根据各地区实际情况选择质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。（2）模板结构应根据受力种类或用途选用相应的木材材质等级。木材材质标准应符合现行国家标准《木结构设计规范》GB50005的规定。（3）用于模板体系的原木、方木和板材要符合现行国家标准《木结构设计规范》GB50005的规定，不得利用商品材的等级标准替代。（4）主要承重构件应选用针叶材；重要的木质连接件应采用细密、直纹、无节和无其他缺陷的耐腐蚀的硬质阔叶材。（5）当采用不常用树种作为承重结构或构件时，可按现行国家标准《木结构设计规范》GB50005的要求进行设计。对速生林材，应进行防腐、防虫处理。（6）当需要对模板结构或木材的强度进行测试验证时，应按现行国家标准《木结构设计规范》GB50005的标准进行。（7）施工现场制作的木构件，其木材含水率应符合下列规定：制作的原木、方木结构，不应大于15%；板材和规格材，不应大于20%；受拉构件的连接板，不应大于18%；连接件，不应大于15%。3、竹、木胶合模板板材的选用（1）胶合模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温性良好、易脱模和可两面使用等特点。板材厚度不应小于12mm，并应符合现行国家标准《混凝土模板用胶合板》ZBB70006的规定。（2）各层板的原材含水率不应大于15%，且同一胶合模板各层原材间的含水率差别不应大于5%。（3）胶合模板应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木材或竹材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并应符合环境保护的要求。（4）进场的胶合模板除应具有出厂质量合格证外，还应保证外观尺寸合格。4.4支撑体系4.4.1一般规定①、轮扣式脚手架支撑(1)保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确。(2)具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载。(3)不同支架立柱不得混用。(4)构造简单，装板方便，并便于钢筋的绑扎、安装，浇筑混凝土等要求。(5)多层支撑时，上下二层的支点应在同一垂直线上，并应设底座和垫板。(6)现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m，模板应起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/1000~3/1000。(7)拼装高度为2m以上的竖向模板，不得站在下层模板上拼装上层模板。安装过程中应设置临时固定措施。(8)当支架立柱成一定角度倾斜，或其支架立柱的顶表面倾斜时，应采取可靠措施确保支点稳定，支撑底脚必须有防滑移的可靠措施。(9)梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。(10)在立柱底距地面300mm高处，沿纵横向水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的距离，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆。水平拉杆安装要到位，相邻两水平杆要保证在一个水平面上。(11)所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。(12)钢管立柱的扫地杆、水平拉杆均为轮扣式标准件，剪刀撑应采用Ø48×3.5mm钢管，用扣件与钢管扣牢。安装时水平杆与立杆必须扣牢，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于1000mm，并应采用不少于2个旋转扣件分别在离杆端不小于250mm处进行固定。(13)支架搭设按本模板设计，不得随意更改；要更改必须得到相关负责人的认可。②、钢管扣件式脚手架支撑(1)保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确。(2)具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载。(3)不同支架立柱不得混用。(4)构造简单，装板方便，并便于钢筋的绑扎、安装，浇筑混凝土等要求。(5)多层支撑时，上下二层的支点应在同一垂直线上，并应设底座和垫板。(6)现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m，模板应起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/1000~3/1000。(7)拼装高度为2m以上的竖向模板，不得站在下层模板上拼装上层模板。安装过程中应设置临时固定措施。(8)当支架立柱成一定角度倾斜，或其支架立柱的顶表面倾斜时，应采取可靠措施确保支点稳定，支撑底脚必须有防滑移的可靠措施。(9)梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。(10)在立柱底距地面200mm高处，沿纵横向水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的距离，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆。(11)所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑，如图4.2。(12)钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用Ø48×3mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于1000mm，并应采用不少于2个旋转扣件分别在离杆端不小于150mm处进行固定。图4.2支撑体系水平拉杆及剪刀撑设置示意图(13)支架搭设按本模板设计，不得随意更改；要更改必须得到相关负责人的认可。4.4.2立杆、横杆配架1、轮扣式的水平杆的固定长度有600、900、1000、1200mm，根据各跨度不同进行不同参数组合。当出现不同模数时，同步调整邻跨，使之跨度符号水平杆的长度组给范围内；2、梁板区域按最大900×900考虑。3、各高度尺寸立杆长度分300、600、900、1200、1800、2400mm，根据搭设高度不同选用不同长度进行组合。4、扣件式钢管脚手架采用6m钢管搭设，根据现场搭设高度及长度来增减钢管的长度。4.4.3构造要求1、模板支撑架应根据施工方案计算确定纵横杆间距、步距，并根据支撑高度配备可调螺杆。2、立杆的构造应符合下列规定：(1)每根立杆底部宜设置可调底座或垫板；(2)立杆应采用连接套管连接，在同一水平高度内相邻立杆连接位置宜错开，错开高度不宜小于600mm；(3)当立杆基础不在同一高度上时，应综合考虑配架组合或采用扣件式钢管杆件连接搭设。3、水平杆的构造应符合下列规定规定：(1)每步纵横向水平杆必须拉通；(2)水平杆件按套扣固定模数横杆连接。4、模板支撑架的剪刀撑设置应符合下列要求：(1)搭设高度不大于5m的满堂模板支撑架，当与周边结构无可靠拉结时，架体外周应连续设置竖向剪刀撑；竖向剪刀撑的间距和单幅剪刀撑的宽度为5~8m，剪刀撑与水平杆的夹角宜为45°~60°；架体高度大于3倍步距时，架体顶部应设置一道水平剪刀撑，剪刀撑应延伸至周边；如下图：剪刀撑设置示意图1－竖向剪刀撑；2－水平剪刀撑(2)当架体搭设高度大于5m且不超过8m时，应在中间纵横向每隔4m~6m左右设置由下至上的连续扣件式钢管竖向剪刀撑，同时四周设置由下至上的连续扣件式钢管竖向剪刀撑，并在顶层、底层及中间层每隔4个步距设置扣件式钢管水平剪刀撑，剪刀撑的搭设方式应按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130的相关要求执行；(3)支撑架的竖向剪刀撑和水平剪刀撑应与支撑架同步搭设，剪刀撑的搭接长度不应小于1m，且不应少于2个扣件连接，扣件盖板边缘至杆端不应小于100mm，扣件螺栓的拧紧力矩不应小于40N•m，且不应大于65N•m。5、模板支撑架立杆顶层水平杆顶至模板支撑点的高度不应大于650mm，丝杆外露长度不应大于400mm，可调托座插入立杆长度不应小于150mm，如下图：可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度1－螺杆；2－调位螺母；3－立杆；4－水平杆；5－水平杆6、可调螺杆顶层水平杆至模板支撑点的高度不应大于650mm，如下图：可调螺杆伸出顶层水平杆的悬臂长度1－螺杆；2－调位螺母；3－立杆；4－水平杆；5－水平钢龙骨7、模板支撑架可调底座调节丝杆外露长度不宜大于200mm，最底层水平杆离地高度不应大于500mm。8、同一区域的立杆纵向间距应成倍数关系，并按照先主梁、再次梁、后楼板的顺序排列，使梁板架体通过水平杆纵横拉结形成整体，模数不匹配位置应确保水平杆两端延伸至少扣接两根套扣立杆，如下图：立杆平面布置

1-扣件水平杆；2-套扣横杆；a-模数间距；b-不合模数间距4.4.4通用要求1、在保障安全可靠的前提下，须兼顾施工操作简便、统一、经济、合理等要求，因此梁与板整体支撑体系设计的一般原则是：立柱步距要一致，便于统一搭设；立柱纵或横距尽量一致或成模数调整关系，便于立柱纵横向水平杆件拉通设置；构造要求规范设置，保证整体稳定性和满足计算前提条件。2、柱模板搭设完毕经验收合格后，先浇捣柱砼，然后再绑扎梁板钢筋，梁板支模架与浇好并有足够强度的柱和原已做好的主体结构拉结牢固。经有关部门对钢筋和模板支架验收合格后方可浇捣梁板砼。3、浇筑时按梁中间向两端对称推进浇捣，由标高低的地方向标高高的地方推进。事先根据浇捣砼的时间间隔和砼供应情况设计施工缝的留设位置。4、一般规定(1)保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确。(2)具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载。(3)不同支架立柱不得混用。(4)构造简单，装板方便，并便于钢筋的绑扎、安装，浇筑混凝土等要求。(5)多层支撑时，上下二层的支点应在同一垂直线上，并应设底座和垫板。(6)现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m，模板应起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/1000~3/1000。(7)拼装高度为2m以上的竖向模板，不得站在下层模板上拼装上层模板。安装过程中应设置临时固定措施。(8)当支架立柱成一定角度倾斜，或其支架立柱的顶表面倾斜时，应采取可靠措施确保支点稳定，支撑底脚必须有防滑移的可靠措施。(9)在立柱底距地面300mm高处，沿纵横向水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的距离，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆。(10)所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。(11)支架搭设按本模板设计，不得随意更改；要更改必须得到相关负责人的认可。5、周边拉结(1)竖向结构（柱）与水平结构分开浇筑，以便利用其与支撑架体连接，形成可靠整体；(2)当支架立柱高度超过5m时，应在立柱周全外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距6～9m、竖向间距2～3m与建筑结构设置一个固结点；(3)用抱柱的方式（如连墙件），见下图，以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的能力。

水平杆抱箍示意图

1-扣件；2-水平短杆；3-套扣横杆（或扣件横杆）5.混凝土浇筑与养护1、施工段划分地下室以后浇带为分区，其它每个分区以中心分为两个浇筑区。塔楼部分每层作为一个独立的浇筑区。2、输送方法本工程预拌混凝土由大型搅拌站用搅拌车运送到场，场内设置两台混凝土泵，由泵机输送至操作工作面，并利用塔吊作为混凝土辅助运输工具。3、混凝土浇注方法(1)本工程采用商品混凝土现场浇注，商品混凝土用混凝土泵进行输送，并配以串筒下料。柱采取独立浇筑，梁板钢筋绑扎前浇注完毕，梁板混凝土浇注采取一次成型的方法连续施工。(2)楼面混凝土浇筑推进方向：从中间部分开始向两边推进。采用混凝土泵输送，水平方向推进速度：每小时约6~8m。(3)混凝土梁的每层厚度不得大于400mm，大梁采用分层浇筑的方法浇筑。(4)斜屋面处从底部周圈往上进行，先压稳底部再往上进行浇筑作业。4、混凝土养护采用浇水养护，养护期不少于14天。6.检查验收1、对进入现场的模板支撑架及脚手架构配件的检查与验收应符合下列规定：(1)应有钢管脚手架产品标识及产品质量合格证；(2)应有钢管脚手架产品主要技术参数及产品使用说明书；(3)钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；(4)钢管外径及壁厚偏差，应符合下表要求表主要构配件的制作质量及允许偏差要求构配件名称检查项目公称尺寸（mm）允许偏差（mm）检测工具立杆长度600、900、1200、1800、2100、2400±0.5钢卷尺厚度3.2±0.32游标卡尺外径48.3±0.5游标卡尺套扣间距600±0.5游标卡尺杆件垂直度L/1000专用量具水平杆长度与立杆的常用的纵距、横距600mm、900mm、1000mm、1200mm和1500mm等相匹配±0.5钢卷尺套扣厚度≥5±0.3游标卡尺高度≥32±0.5游标卡尺端接头厚度≥10±0.3游标卡尺长度≥40±0.5游标卡尺活动十字套扣座套扣厚度≥5±0.32游标卡尺套扣高度≥32±0.5钢卷尺钢管长度200±0.5游标卡尺钢管外径（大头）48.3±0.5游标卡尺钢管外径（小头）45±0.5游标卡尺可调螺杆拖座板厚度≥6±0.2游标卡尺丝杆外径36±2游标卡尺(5)钢管应涂有防锈漆2、在施工现场每使用一个安装拆除周期，应对钢管脚手架构配件采用目测、尺量的方法检查一次。锈蚀深度检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不应使用。3、套头高度、厚度偏差、水平杆端接头厚度及长度偏差，应符合主要构配件的制作质量及允许偏差要求表中的规定4、可调螺杆的检查应符合下列规定(1)应有产品质量合格证和质量检验报告(2)托座板厚不应小于6mm，变形不应大于1mm(3)严禁使用有裂缝的托座、底座、调位螺母等5、在模板支撑架和脚手架搭设质量验收时，应具备下列文件(1)按要求编写的专项施工方案；(2)钢管架体构配件与材料的检验记录；(3)安全技术交底及搭设质量检验记录；(4)模板支撑架和脚手架分项工程的施工验收报告6、模板支撑架和脚手架分项工程的验收，除应坚持验收文件外，还应对搭设质量进行现场核验，在对搭设质量进行全面检查的基础上，对下列的项目进行重点检验：(1)基础应符合设计要求，并应平整坚实，立杆与基础间无松动、悬空现象。底座、支垫应符合规定；(2)搭设的架体三维尺寸应符合设计要求，搭设方法和钢管剪刀撑等设置应符合《建筑施工承插型套扣式钢管脚手架安全技术规程》(DBJ15-98-2014.)中相关规定；(3)可调托做和可调底座伸出水平杆的悬臂长度应符合设计限定要求；(4)杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造应符合《建筑施工承插型套扣式钢管脚手架安全技术规程》(DBJ15-98-2014.)规定和专项施工方案要求；(5)水平杆端接头与立杆套扣应击紧至所需深度的要求；(6)连墙件设置应符合设计要求，应与主体结构、架体可靠连接；(7)外侧安全立网、内侧层间水平网的张挂及防护栏杆的设置应齐全、牢固；(8)周转使用的架体构配件使用前应做外观检查，并应作记录；(9)搭设的施工记录和质量检查记录应及时、齐全。7、模板支撑架和脚手架在使用过程中应进行日常检查，发现问题应及时处理，下列项目应进行检查：(1)套扣、水平杆端接头、连墙件应无松动，架体应无明显变形；(2)地基应无积水，垫板及底座应无松动，立杆应无悬念；(3)安全防护措施应符合《建筑施工承插型套扣式钢管脚手架安全技术规程》(DBJ15-98-2014.)中的规定(4)应无超载使用8、模板支撑架和脚手架在使用过程中遇到下列情况时，应进行检查，确认安全后方可继续使用：(1)遇有六级及以上强风或大雨后(2)停用超过一个月(3)架体遭受外力撞击等作用(4)架体部分拆除(5)其他特殊情况9、预埋件和预留孔洞的允许偏差如下表：项目允许偏差（mm）预埋板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留洞中心线位置10尺寸+10，010、现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法如下表：项目允许偏差（mm）检查方法轴线位置5尺量底模上表面标高±5水准仪或拉线、尺量模板内部尺寸基础±10尺量柱、墙、梁±5尺量楼梯相邻踏步高差5尺量柱、墙垂直度层高≤6m8经纬仪或吊线、尺量层高＞6m10经纬仪或吊线、尺量相邻模板表面高差2尺量表面平整度52m靠尺和塞尺量测

7.施工安全保证措施7.1组织保障人事劳资人事劳资外部协调总务后勤治安保卫各作业工区生产经理吴镇泉技术负责人区锦昌广州工程总承包集团有限公司新塘、新合公司“城中村”改造复建安置房E地块E1-1a~E1-2d工程施工总承包项目部项目经理：张春城安全质量管理部李敬贤材料设备部陈楚鹏办公室蔡莉莉施工部黄瑞、谢智文施工计划施工技术施工测量施工监测安全质量工程试验文明施工设备维修材料设备管理材料采购

7.2安全保证体系

7.3技术措施7.3.1准备工作(1)模板拼装模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。(2)模板的基准定位工作：1)首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前50线必须到位，以便于模板的安装和校正；2)标高测量，利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置；3)竖向模板的支设应根据模板支设图；4)已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用；5)支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。7.3.2梁模板支设1)梁的安装要密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋分项提供施工面；2)所有跨度≥4m的梁必须起拱0.2%，防止挠度过大，梁模板上口应有锁口杆拉紧，防止上口变形；3)所有≥2mm板缝必须用胶带纸封贴；4)梁模板铺排从梁两端往中间退，嵌木安排在梁中，梁的清扫口设在梁端；5)梁高≥300的梁侧模板底部的压条不得使用九合板，用方木固定钢管顶、夹牢；梁高<300的梁如用模板压条，则其抗剪强度必须能满足，浇砼时不能挤崩掉。7.3.3模板支架搭设的构造要求(1)梁和板的立杆，其纵横向间距应相等或成倍数。(2)顶部应设可调支托，U形支托与楞梁两侧间如有间隙，必须顶紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。(3)在立杆底和顶部距杆件端200mm(轮扣300mm)处，沿纵横水平方向安装拉杆，轮扣式采用40009L标准横杆。(4)搭设高度2m以上的支撑架体应设置作业人员登高措施。作业面应按有关规定设置安全防护设施。(5)模板支撑系统应为独立的系统，禁止与物料提升机、施工升降机、塔吊等起重设备钢结构架体机身及其附着设施相连接；禁止与施工脚手架、物料周转料平台等架体相连接。7.4.4模板拆除(1)拆模板前先进行针对性的安全技术交底，并做好记录，交底双方履行签字手续。模板拆除前必须办理拆除模板审批手续，经技术负责人、监理审批签字后方可拆除。(2)支拆模板时，2米以上高处作业设置可靠的立足点，并有相应的安全防护措施。拆模顺序应遵循先支后拆，后支先拆，从上往下的原则。(3)模板拆除前必须有混凝土强度报告，强度达到规定要求后方可拆模。底模拆除时的混凝土强度要求构件类型构件跨度(m)达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率(%)板≤2≥50>2,≤8≥75>8≥100梁、拱、壳≤8≥75>8≥100悬臂构件-≥1001)侧模在混凝土强度能保证构件表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除；2)底模拆除梁长＞8米，混凝土强度达到100%；≤8米混凝土强度达到75%；悬臂构件达到100%后方可拆除；3)板底模≤2米，混凝土强度达到50%；＞2米、≤8米混凝土强度达到75%；＞8米，混凝土强度达到100%方可拆除。(4)柱模拆除，先拆除拉杆再卸掉柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与混凝土脱离，然后一块块往下传递到地面。(5)墙模板拆除，先拆除穿墙螺栓，再拆水平撑和斜撑，再用撬棍轻轻撬动模板，使模板离开墙体，然后一块块往下传递，不得直接往下抛。(6)楼板、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除侧模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留1～2根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后，集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。楼层较高，支模采用双层排架时，先拆除上层排架，使木档和模板落在底层排架上，上层模板全部运出后再拆底层排架，有穿墙螺栓的应先拆除穿墙螺杆，再拆除梁侧模和底模。(7)当立柱的水平拉杆超过2层时，应首先拆除2层以上的拉杆。当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱同时进行。(8)当拆除4~8m跨度的梁下立柱时，应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧拉倒的拆除方法。(9)拆除4米高度以上梁、柱、墙模板时，应搭设脚手架或操作平台，设防护栏杆。(10)严禁在同一垂直面上操作。(11)模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。8.监测监控8.1监测控制采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。8.2监测点设置观测点一般设在截面较大的大梁中部。8.3监测措施混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。8.4仪器设备配置名称规格数量精度全站仪一台RTS—632B1±2”，最大允许误差±20”自动安平水准仪AL332-B1千米往返±3mm对讲机28.5监测说明班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查，模板工程日常检查重点部位：1)杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；2)连墙件是否松动；3)架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；4)施工过程中是否有超载现象；5)安全防护措施是否符合规范要求；6)支架与杆件是否有变形现象；8.6监测频率在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过20~30分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。1)本工程立柱监测预警值为10mm，立柱垂直偏差在24mm以内；2)监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。9.应急预案9.1目的为了提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。9.2应急领导小组及其职责应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。(1)领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。(2)当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。(3)负责准备所需要的应急物资和应急设备。(4)及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。9.3应急反应预案(1)事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。(2)事故报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在1小时内向上级主管部门作出书面报告。(3)现场事故应急处理施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。1)火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。2)触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。3)高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。4)其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。9.4应急救援装备应急救援装备包括值班电话、报警电话、无线对讲机、灭火器材、消防专用防水管、消防水池、防毒面具、应急药箱、担架、抽水机及切割机等。9.5应急救援药品(1)外用药品：双氧水、雷佛奴尔水、红药水、碘瓶、消毒的棉签、药棉、纱布、胶布、绷带、创可贴、跌打万花油、眼水、眼膏、磺胺结晶、烫火膏、清凉油或驱风油、三角布、急救包。(2)服药品：人丹、十滴水、保济九、一般退烧药品。9.6应急通信联络项目经理：张春城手机产经理：吴镇泉手机全员：李敬贤手机术负责人：区锦昌手机院救护中心：120匪警：110火警：119离工地最近的医院急救线路

1.工地到新塘街社区中心医院的行走路线项目部项目部2、工地到新塘医院的行走路线项目部项目部10.劳动力计划10.1专职安全生产管理人员搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围拦。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下：张春城(项目经理)——组长，负责协调指挥工作；吴镇泉(生产经理)——副组长，协助组长指挥现场施工工作。王学华（施工员）——组员，负责现场施工指挥，技术交底；其他施工员做好配合李敬贤(安全员)——组员，负责现场安全检查工作；10.2所需劳动力安排木工(人)60钢筋工(人)20砼工(人)20架子工(人)20水电工(人)5其它工种(人)7

模板设计计算书计算依据1、《混凝土结构设计规范》GB50010-20102、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计规范》GB50017-20034、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20115、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20086、《建筑施工承插型套扣式钢管脚手架安全技术规程》DBJ15-98-20147、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－2011

1、300×2200mm梁模板（扣件式，梁板立柱不共用）计算书一、工程属性梁侧楼板厚度(mm)160模板支架高度H(m)5.7混凝土梁截面尺寸(mm×mm)300×2200二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.3非自定义:0.039地基粗糙程度C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地面高度(m)12风压高度变化系数μz0.65风荷载体型系数μs0.2三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁一侧有板，梁底小梁垂直梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁底两侧立柱间距lb(mm)600步距h(mm)1200新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)900、1200混凝土梁距梁底两侧立柱中的位置居中梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm)300板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm)650梁底增加立柱根数0梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)200每跨距内梁底支撑小梁根数5每跨距内梁底支撑小梁间距(mm)225结构表面的要求结构表面隐蔽梁底支撑小梁左侧悬挑长度a1(mm)0梁底支撑小梁右侧悬挑长度a2(mm)0设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)18面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)13面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000验算方式简支梁按简支梁计算：截面抵抗矩：W＝bh2/6=300×18×18/6＝16200mm3，截面惯性矩：I＝bh3/12=300×18×18×18/12＝145800mm4q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×2.2)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×2.2)+1.4×0.7×2]×0.3＝21.014kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×2.2)]×0.3＝16.86kN/m简图如下：1、抗弯验算Mmax＝0.125q1L2＝0.125×21.014×0.2252＝0.133kN·mσ＝Mmax/W＝0.133×106/16200＝8.209N/mm2≤[f]＝13N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5q2L4/(384EI)=5×16.86×2254/(384×10000×145800)＝0.386mm≤[ν]＝L/250＝225/250＝0.9mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)Rmax＝1q1L＝1×21.014×0.225＝4.728kN标准值(正常使用极限状态)R'max＝1q2L＝1×16.86×0.225＝3.793kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)50×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)14小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)416.67承载能力极限状态：面板传递给小梁q1＝4.728/0.3＝15.761kN/m小梁自重q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.225＝0.055kN/m梁左侧模板传递给小梁荷载F1=0.9×1.35×0.5×2.2×0.225=0.301kN梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.4×0.7×2]×(0.65-0.3/2)/2×0.225+0.9×1.35×0.5×(2.2-0.16)×0.225＝0.695kN正常使用极限状态：面板传递给小梁q1＝3.793/0.3＝12.645kN/m小梁自重q2＝1×(0.3-0.1)×0.225＝0.045kN/m梁左侧模板传递给小梁荷载F1=1×0.5×2.2×0.225=0.247kN梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=(1×0.5+1×(24+1.1)×0.16)×(0.65-0.3/2)/2×0.225+1×0.5×(2.2-0.16)×0.225＝0.484kN计算简图如下：承载能力极限状态正常使用极限状态1、抗弯验算小梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.605×106/83330=7.259N/mm2≤[f]=14N/mm2满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN)Vmax＝2.977kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.977×1000/(2×50×100)＝0.893N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算小梁变形图(mm)νmax＝0.45mm≤[ν]＝L/250＝600/250＝2.4mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R1＝2.78kN，R2＝2.977kN正常使用极限状态R'1＝2.216kN，R'2＝2.335kN六、主梁验算主梁类型方木主梁截面类型(mm)50×100主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)13主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.663主梁截面抵抗矩W(cm3)83.33主梁弹性模量E(N/mm2)8415主梁截面惯性矩I(cm4)416.67主梁计算方式简支梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6由上节可知P＝max[R1，R2]×0.6＝1.786kN，P'＝max[R1'，R2']×0.6＝1.401kN主梁计算简图一主梁计算简图二1、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=Mmax/W=0.629×106/83330=7.548N/mm2≤[f]=13N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)Vmax＝4.612kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×4.612×1000/(2×50×100)＝1.384N/mm2≤[τ]=1.663N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax＝1.1mm≤[ν]＝L/250＝900/250＝3.6mm满足要求！悬臂端νmax＝0.747mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算图一：Rmax=6.398kN图二：Rmax=5.367kN用小梁的支座反力分别代入可得：承载能力极限状态图一立柱1：R1＝5.976kN，立柱2：R2＝6.398kN图二立柱1：R1＝5.013kN，立柱2：R2＝5.367kN立柱所受主梁支座反力依次为:立柱1:P1=5.976/0.6=9.959kN,立柱2:P2=6.398/0.6=10.664kN七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30可调托座最大受力N＝max[P1，P2]＝10.664kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立柱验算钢管截面类型(mm)Φ48×3.5钢管计算截面类型(mm)Ф48×3钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值[f](N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算l0=h=1200mmλ=l0/i=1200/15.9=75.472≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.752、风荷载计算Mw＝0.9×φc×1.4×ωk×la×h2/10＝0.9×0.9×1.4×0.039×0.9×1.22/10＝0.006kN·m3、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×2.2)+1.4×0.9×2]×0.3＝18.889kN/m2)小梁验算F1＝0.9×1.2×0.5×2.2×0.225＝0.267kNF2＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.16)+1.4×0.9×1]×(0.65-0.3/2)/2×0.225+0.9×1.2×0.5×(2.2-0.16)×0.225＝0.586kNq1＝14.167kN/mq2＝0.049kN/m同上四～六计算过程，可得：P1＝8.908kN，P2＝9.482kN立柱最大受力Nw＝max[P1，P2]+0.9×1.2×0.15×(5.85-2.2)+Mw/lb＝max[8.908，9.482]+0.591+0.006/0.6＝10.082kNf＝N/(φA)+Mw/W＝10082.389/(0.75×424)+0.006×106/4490＝33.042N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=5.85/6=0.975≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)150混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)6.902混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.737立柱垫板长a(mm)200立柱垫板宽b(mm)200F1=N=10.082kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值βh截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值σpc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数η2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数βs局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：βh=1，ft=0.737N/mm2，η=1，h0=h-20=130mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1320mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.737+0.25×0)×1×1320×130/1000=88.528kN≥F1=10.082kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值βc混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用βl混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定可得：fc=6.902N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×6.902×40000/1000=1118.124kN≥F1=10.082kN满足要求！2、500×800梁模板（轮扣式，梁板立柱不共用）计算书一、工程属性梁侧楼板厚度(mm)250模板支架高度H(m)4.2混凝土梁截面尺寸(mm×mm)500×800二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)2.5省份广东地区广州市风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.3非自定义:0.169地基粗糙程度C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地面高度(m)20风压高度变化系数μz0.74风荷载体型系数μs0.76三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁垂直梁跨方向梁跨度方向立柱纵距是否相等是梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁底两侧立柱间距lb(mm)900支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1200支撑架顶层水平杆步距h'(mm)1200支架可调托座支撑点至顶层水平杆顶的距离a(mm)500新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)900、1200混凝土梁距梁底两侧立柱中的位置居中梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm)450板底左侧立柱距梁中心线距离s1(mm)650板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm)650梁底增加立柱根数0梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)150每跨距内梁底支撑小梁根数5每跨距内梁底支撑小梁间距(mm)225梁底支撑小梁左侧悬挑长度a1(mm)0梁底支撑小梁右侧悬挑长度a2(mm)0设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)18面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)10000验算方式简支梁按简支梁计算：截面抵抗矩：W＝bh2/6=500×18×18/6＝27000mm3，截面惯性矩：I＝bh3/12=500×18×18×18/12＝243000mm4根据《建筑施工承插型套扣式钢管脚手架安全技术规程》DBJ15-98-2014第4.3节规定可知：q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ1k]×b=1×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×0.9×2.5]×0.5＝15.412kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1×Q1k]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1×2.5]×0.5＝11.5kN/m简图如下：1、抗弯验算Mmax＝0.125q1L2＝0.125×15.412×0.2252＝0.098kN·mσ＝Mmax/W＝0.098×106/27000＝3.612N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5q2L4/(384EI)=5×11.5×2254/(384×10000×243000)＝0.158mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[225/150，10]＝1.5mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)Rmax＝1q1L＝1×15.412×0.225＝3.468kN标准值(正常使用极限状态)R'max＝1q2L＝1×11.5×0.225＝2.587kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)50×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)134小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)416.67承载能力极限状态：面板传递给小梁q1＝3.468/0.5＝6.936kN/m小梁自重q2＝1×1.35×(0.3-0.1)×0.225＝0.061kN/m梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×2.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.9×2.5]×(0.65-0.5/2)/2×0.225+1×1.35×0.5×(0.8-0.25)×0.225＝0.637kN梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×2.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.9×2.5]×(0.65-0.5/2)/2×0.225+1×1.35×0.5×(0.8-0.25)×0.225＝0.637kN正常使用极限状态：面板传递给小梁q1＝2.587/0.5＝5.175kN/m小梁自重q2＝1×(0.3-0.1)×0.225＝0.045kN/m梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=(1×0.5+1×(24+1.1)×0.25+1×2.5)×(0.65-0.5/2)/2×0.225+1×0.5×(0.8-0.25)×0.225＝0.479kN梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=(1×0.5+1×(24+1.1)×0.25+1×2.5)×(0.65-0.5/2)/2×0.225+1×0.5×(0.8-0.25)×0.225＝0.479kN计算简图如下：承载能力极限状态正常使用极限状态1、抗弯验算小梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.688×106/83330=8.26N/mm2≤[f]=134N/mm2满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN)Vmax＝2.398kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.398×1000/(2×50×100)＝0.719N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算小梁变形图(mm)νmax＝1.117mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[900/150，10]＝6mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R1＝2.398kN，R2＝2.398kN正常使用极限状态R'1＝1.793kN，R'2＝1.793kN六、主梁验算主梁类型方木主梁截面类型(mm)50×100主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)13主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.663主梁截面抵抗矩W(cm3)83.33主梁弹性模量E(N/mm2)8415主梁截面惯性矩I(cm4)416.67主梁计算方式简支梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6由上节可知P＝max[R1，R2]×0.6＝1.439kN，P'＝max[R1'，R2']×0.6＝1.076kN主梁计算简图一主梁计算简图二1、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=Mmax/W=0.513×106/83330=6.156N/mm2≤[