河南天工集团二分公司住宅搂模板工程施工方案

.z..--.可修编-**天工集团二分公司住宅楼模板工程施工方案编制：**天工建设集团二分公司住宅楼项目部审核：审批：日期：**天工集团二分公司住宅搂二分公司住宅搂模板工程施工方案一、工程概况**天工建设集团二分公司住宅楼工程位于**天工建设集团原二分公司家属院内，为二类高层建筑。抗震设防烈度为7度，本工程为钢筋砼剪力墙结构，地下一层，地上主体15层，局部16层，建筑高度49.6M，建筑物最高点54.9M。建筑占地面积630.85M2，地下室层高4.9M，标准层层高3M，室内外高差0.6M本工程为钢筋砼剪力墙结构，基础：采用筏板基础，筏板厚800mm，基础梁底与筏板底平。地下室：外剪力墙为300mm厚，高度4.2米，内剪力墙为200mm厚，局部为250mm厚，最大高度为3.6M。最大梁截面为250×700mm。顶板厚度为220mm，局部厚度250mm。标准层：短肢墙为200mm厚，高度为3M。最大梁截面为200×500mm，现浇板厚度100mm，局部为120mm。梁、板、楼梯均为现浇钢筋砼结构。砼浇筑方法：采用商品砼，使用泵送，机械振捣。二、模板工程㈠、一般要求：1、模板及支撑应有足够的强度、刚度和稳定性，模板内侧面要平整，接缝严密，不漏浆；2、当梁板跨度大于4m时，模板应起拱，起拱高度为2‰；3、模板支设必须按图纸要求施工，保证各构件几何尺寸及相对位置；4、各种紧固件（扣件、对拉螺栓）必须紧固，关键部位应加双螺母或备双扣件；5、支撑系统必须按方案要求布置，并按规程要求加垫板及斜撑等；6、模板表面必须清净刷脱模剂，模板接缝必须加垫海绵胶条防止漏浆；7、模板拆除应在构件砼强度能保证其表面及棱角，不因拆模而损坏后拆除。承重模板，梁板等现浇结构，拆模时应按同条件试块抗压强度试验结果，经工地有关负责人批准后方可拆除。㈡、基础筏板边模：模板采用砖胎模即在筏板四周用Mu10水泥机砖、M5.0水泥砂浆砌120厚墙0.85米高,内面及上盖用1：㈢、模板体系的选用为保证主体结构的质量目标的实现，使主体结构砼达到清水砼效果，根据结构布置情况，本工程将采用如下模板体系：地下室剪力墙采用定型组合钢模，梁模板采用18mm厚定型胶合模板，顶板模板采用10mm厚竹胶大模。模板支撑采用快拆支撑体系。㈣、配模原则柱、墙体及梁板模配模原则；力求方便施工，保证施工质量的前提下，最大限度地提高模板的周转使用次数，降低模板费用。㈤、模板的配置根据施工需要，配制三层梁、板、柱模，周转使用；楼梯模板配置二套，周转使用。㈥、模板安装1、剪力墙模板（1）、工艺流程找平、定位→组装墙模→安装龙骨、穿墙螺栓→安装拉杆和斜撑→校正垂直度→墙模预验（2）、施工要点eq\o\ac(○,1)、竹（木）胶合模板（标准层）1）、墙模板安装前，应先在地面上弹出墙的中线及边线，按位置线安装门窗洞口模板，根据边线先立一侧模板，待钢筋绑扎完毕后，再立另一侧模板，面板与板之间的拼缝宜用双面胶条密封。2）、模板安装：墙模板面板宜预先与内龙骨（50mmⅹ100mm方木）钉成大块模板。内龙骨宜竖向布置，外龙骨可用双ф48ⅹ3.5mm钢管与内龙骨垂直设置，用"3”形卡及穿墙螺栓固定。、外龙骨间距应经过计算确定。墙体外侧模板（如外墙、电梯井、楼梯间等部位）下口宜包住下层砼100～200mm3）、为了保证墙体的厚度正确，在两侧模之间应设撑头。撑头可采用在对拉螺栓外套同墙宽的竹筒代替。为了防止浇筑砼时胀模，应用对拉螺栓固定两侧。对拉螺栓用ф14钢筋制作，其横向间距为一个方向同龙骨间距，另一个方向根据计算确定。2、组合钢模（地下室）1）、采用组合式钢模板作墙模板，根据墙面尺寸进行模板组拼设计，模板一般采用竖向组拼，组拼时应尽量采用较大规格的模板，模板的内、外龙骨采用ф48ⅹ3.5mm双钢管，"3”2）、在墙体钢筋帮扎、墙内预留、预埋安装完毕并经隐蔽验收后，从墙体一侧自一端开始向另一端拼装第一层钢模板，同时在模板的拼缝中设置300×450mm中间带有止水环的对拉片，然后再从墙体的另一侧的一端向另一端拼装第一层钢模板。当完成第一层钢模板后，可安装内龙骨，内龙骨与模板肋用钩头螺栓紧固。当钢楞长度不够需要接长时，接头处理要增加同样数量的钢楞。然后再逐层组拼其上各层模板。模板自下而上全部组拼完成后，安装外龙骨。外龙骨用"3”2、梁模板（1）、工艺流程抄平、弹线（轴线、水平线）→支撑架搭设→铺梁底模板→拉线找平→绑扎梁筋→封侧模（2）、施工要点eq\o\ac(○,1)、支撑架搭设1）、梁下支撑架采用扣件式钢管支撑架搭设。立杆间距应经计算确定，立杆高度调整采用可调底座，可调底座插入钢管的最小尺寸应大于150mm，支撑架的构架必须按确保整体稳定的要求设置整体性拉结杆件，立杆全高*围内应至少有两道双向水平拉结杆，扫地杆须贴近楼面（间距小于300mm）；水平杆的步距不大于1500mm，梁模板支架应与楼板模板支架综合布置，相互连接形成整体。2）、模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，有底到顶连续设置；每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不小于6M，纵向剪刀撑与地面的倾角在45º～60º之间，水平剪刀撑与水平杆的倾角为45º。3）底层支架应支撑在平整坚实的地面上，并在底部加通长木垫板，确保支架在砼浇筑过程中不会发生下沉。eq\o\ac(○,2)、梁底模铺设按设计标高拉线调整支架立柱标高，然后安装梁底模板，当梁的跨度大于4m时，跨中起拱高度为梁跨度的2‰。主次梁交接时先主梁起拱，后次梁起拱。eq\o\ac(○,3)、梁侧模板安装根据墨线安装梁侧模板，梁侧模板为夹帮，当梁高超过700mm时，应设置对拉螺栓紧固。3、顶板模板（1）、工艺流程支架搭设→龙骨铺设、加固→顶板模板安装→顶板模板预验(2)、施工要点eq\o\ac(○,1)、楼板支架模板搭设：楼板支架搭设同梁模板支架搭设，一般应于梁模板支架统一布置。eq\o\ac(○,2)、模板安装：采用竹胶模板一般采用整*铺设，局部小块拼补的方法，模板接缝应设置在龙骨上。大龙骨采用ф48×3.5mm双钢管，其跨度取决于支架立杆间距；小龙骨采用50mm×100mm方木立放，其间距不大于300mm，其跨度由大龙骨间距决定。大、小龙骨跨度均需根据楼板厚度和所采用的施工方法，经计算确定。eq\o\ac(○,3)、模板接缝：应严密不漏浆，当不能满足拼缝要求时，应用海棉条嵌缝，以免漏浆。㈦、模板计算书1、地下室顶板模板地下室顶板模板(扣件钢管高架)计算书一、参数信息:1.脚手架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):4.80；采用的钢管(mm):Φ48×3.5；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；楼板浇筑厚度(mm):250.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.木方参数木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):200.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；图2楼板支撑架荷载计算单元二、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.000×10.000×10.000/6=83.33cm3；I=5.000×10.000×10.000×10.000/12=416.67cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25.000×0.200×0.250=1.250kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2=0.350×0.200=0.070kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1=(1.000+2.000)×0.900×0.200=0.540kN；2.方木抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=1.2×(1.250+0.070)=1.584kN/m；集中荷载p=1.4×0.540=0.756kN；最大弯距M=Pl/4+ql2/8=0.756×0.900/4+1.584×0.9002/8=0.330kN.m；最大支座力N=P/2+ql/2=0.756/2+1.584×0.900/2=1.091kN；方木的最大应力值σ=M/w=0.330×106/83.333×103=3.966N/mm2；方木抗弯强度设计值[f]=13.0N/mm2；方木的最大应力计算值为3.966N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13.0N/mm2，满足要求!3.方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下:Q=ql/2+P/2截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力:V=0.900×1.584/2+0.756/2=1.091kN；方木受剪应力计算值T=3×1090.800/(2×50.000×100.000)=0.327N/mm2；方木抗剪强度设计值[T]=1.400N/mm2；方木受剪应力计算值为0.327N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.400N/mm2，满足要求!4.方木挠度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载q=q1+q2=1.250+0.070=1.320kN/m；集中荷载p=0.540kN；方木最大挠度计算值V=5×1.320×900.0004/(384×9500.000×4166666.67)+540.000×900.0003/(48×9500.000×4166666.67)=0.492mm；方木最大允许挠度值[V]=900.000/250=3.600mm；方木的最大挠度计算值0.492mm小于方木的最大允许挠度值3.600mm,满足要求!三、木方支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.584×0.900+0.756=2.182kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mma*=0.891kN.m；最大变形Vma*=1.984mm；最大支座力Qma*=10.848kN；钢管最大应力σ=0.891×106/5080.000=175.320N/mm2；钢管抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2；支撑钢管的计算最大应力计算值175.320N/mm2小于钢管的抗压强度设计值205.000N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900.000/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规*培训讲座》*群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=10.848kN；R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.138×4.800=0.664kN；钢管的自重计算参照《扣件式规*》附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.350×0.900×0.900=0.284kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.000×0.250×0.900×0.900=5.063kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=6.010kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=(1.000+2.000)×0.900×0.900=2.430kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N=1.2NG+1.4NQ=10.614kN；六、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式:其中N立杆的轴心压力设计值(kN)：N=10.614kN；φ轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；i计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58cm；A立杆净截面面积(cm2)：A=4.89cm2；W立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08cm3；σ钢管立杆最大应力计算值(N/mm2)；[f]钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；L0计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规*》，按下式计算l0=h+2ak1计算长度附加系数，取值为1.155；u计算长度系数，参照《扣件式规*》表；u=1.700；a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.100m；上式的计算结果：立杆计算长度L0=h+2a=1.500+0.100×2=1.700m；L0/i=1700.000/15.800=108.000；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.530；钢管立杆的最大应力计算值；σ=10614.384/（0.530×489.000）=40.955N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值σ=40.955N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0=k1k2(h+2a)k1--计算长度附加系数按照表1取值1.243；k2--计算长度附加系数，h+2a=1.700按照表2取值1.003；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.243×1.003×(1.500+0.100×2)=2.119m；Lo/i=2119.439/15.800=134.000；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.376；钢管立杆的最大应力计算值；σ=10614.384/（0.376×489.000）=57.730N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值σ=57.730N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。2、地下室梁模板地下室梁模板(扣件钢管架)计算书一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0.25；梁截面高度D(m):0.70混凝土板厚度(mm):220.00；立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m):0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；脚手架步距(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：3.40；梁两侧立柱间距(m):0.60；承重架支设:无承重立杆，木方支撑垂直梁截面；立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；采用的钢管类型为Φ48×3.50；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):16.8；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：东北落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；面板类型：胶合面板；钢材弹性模量E(N/mm2)：210000.0；钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底纵向支撑根数：5；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：900；次楞间距(mm)：300；穿梁螺栓水平间距(mm)：900；穿梁螺栓竖向间距(mm)：300；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.5；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得8.000h；T--混凝土的入模温度，取10.000℃V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.700m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为92.166kN/m2、16.800kN/m2，取较小值16.800kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。板计算简图1.抗弯验算其中，σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M--面板的最大弯距(N.mm)；W--面板的净截面抵抗矩，W=90.00×1.8×1.8/6=48.60cm3；[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中，q--作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.90×16.80×0.90=16.33kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×0.90×2.00×0.90=2.27kN/m；q=q1+q2=16.330+2.268=18.598kN/m；计算跨度(内楞间距):l=300.00mm；面板的最大弯距M=0.1×18.60×300.002=1.67×105N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=1.67×105/4.86×104=3.444N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=13.000N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=3.444N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2，满足要求！2.挠度验算q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=16.80×0.90=15.12N/mm；l--计算跨度(内楞间距):l=300.00mm；E--面板材质的弹性模量:E=9500.00N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=90.00×1.80×1.80×1.80/12=43.74cm4；面板的最大挠度计算值:ω=0.677×15.12×300.004/(100×9500.00×4.37×105)=0.200mm面板的最大容许挠度值:[ω]=l/250=300.000/250=1.200mm；面板的最大挠度计算值ω=0.200mm小于面板的最大容许挠度值[ω]=1.200mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=50×100×100/6=83.33cm3；I=50×100×100×100/12=416.67cm4；内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中，σ--内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；M--内楞的最大弯距(N.mm)；W--内楞的净截面抵抗矩；[f]--内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×16.800×0.90+1.4×2.000×0.90)×0.300/1=6.20kN/m；内楞计算跨度(外楞间距):l=900mm；内楞的最大弯距:M=0.1×6.20×900.002=5.02×105N.mm；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=5.02×105/8.33×104=6.026N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:[f]=17.000N/mm2；内楞最大受弯应力计算值σ=6.026N/mm2内楞的抗弯强度设计值小于[f]=17.000N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算其中E--面板材质的弹性模量：10000.00N/mm2；q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=16.80×0.30/1=5.04N/mm；l--计算跨度(外楞间距)：l=900.00mm；I--面板的截面惯性矩：E=4.17×106N/mm2；内楞的最大挠度计算值:ω=0.677×5.04×900.004/(100×10000.00×4.17×106)=0.537mm；内楞的最大容许挠度值:[ω]=3.600mm；内楞的最大挠度计算值ω=0.537mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=3.600mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管48×3.5；外钢楞截面抵抗矩W=5.08cm3；外钢楞截面惯性矩I=12.19cm4；外楞计算简图（1）.外楞抗弯强度验算其中σ--外楞受弯应力计算值(N/mm2)M--外楞的最大弯距(N.mm)；W--外楞的净截面抵抗矩；[f]--外楞的强度设计值(N/mm2)。最大弯矩M按下式计算：其中，作用在外楞的荷载:P=(1.2×16.80×0.90+1.4×2.00×0.90)×0.90×0.30/2=2.79kN；外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距):l=300mm；外楞的最大弯距：M=0.175×2789.640×300.000=1.46×105N.mm经计算得到，外楞的受弯应力计算值:σ=1.46×105/5.08×103=28.830N/mm2；外楞的抗弯强度设计值:[f]=205.000N/mm2；外楞的受弯应力计算值σ=28.830N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算其中E--外楞的弹性模量，其值为210000.00N/mm2；p--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：p=16.80×0.90×0.30/1=2.27KN；l--计算跨度(拉螺栓间距)：l=300.00mm；I--面板的截面惯性矩：I=1.22×105mm外楞的最大挠度计算值:ω=1.146×2.27×103×300.003/(100×210000.00×1.22×105)=0.027mm；外楞的最大容许挠度值:[ω]=0.750mm；外楞的最大挠度计算值ω=0.027mm小于外楞的最大容许挠度值[ω]=0.750mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面积(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.000N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径:12mm；穿梁螺栓有效直径:9.85mm；穿梁螺栓有效面积:A=76mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=16.800×0.900×0.300×2=9.072kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170.000×76/1000=12.920kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=9.072kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.920kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=900.00×18.00×18.00/6=4.86×104mmI=900.00×18.00×18.00×18.00/12=4.37×105mm1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，σ--梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M--计算的最大弯矩(kN.m)；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=62.50mm；q--作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2×（24.00+1.50）×0.90×0.70×0.90=17.35kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.2×0.35×0.90×0.90=0.34kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3:1.4×2.00×0.90×0.90=2.27kN/m；q=q1+q2+q3=17.35+0.34+2.27=19.96kN/m；跨中弯矩计算公式如下:Mma*=0.10×19.958×0.0632=0.008kN.m；σ=0.008×106/4.86×104=0.160N/mm2；梁底模面板计算应力σ=0.160N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13.000N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q=（(24.0+1.50)×0.700+0.35）×0.90=16.38KN/m；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=62.50mm；E--面板的弹性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:[ω]=62.50/250=0.250mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.677×16.380×62.54/(100×9500.0×4.37×105)=0.000mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.000mm小于面板的最大允许挠度值:[ω]=62.5/250=0.250mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24.000+1.500)×0.700×0.063=1.116kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.350×0.063×(2×0.700+0.250)/0.250=0.144kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值P1=(2.500+2.000)×0.063=0.281kN/m；2.方木的支撑力验算静荷载设计值q=1.2×1.116+1.2×0.144=1.512kN/m；活荷载设计值P=1.4×0.281=0.394kN/m；方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.000×10.000×10.000/6=83.33cm3；I=5.000×10.000×10.000×10.000/12=416.67cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值q=1.512+0.394=1.906kN/m；最大弯距M=0.1ql2=0.1×1.512×0.900×0.900=0.122kN.m；最大应力σ=M/W=0.122×106/83333.3=1.470N/mm2；抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；方木的最大应力计算值1.470N/mm2小于方木抗弯强度设计值13.000N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下:截面抗剪强度必须满足:其中最大剪力:V=0.6×1.512×0.900=0.816kN；方木受剪应力计算值τ=3×816.480/(2×50.000×100.000)=0.245N/mm2；方木抗剪强度设计值[τ]=1.600N/mm2；方木的受剪应力计算值0.245N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.600N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:q=1.116+0.144=1.260kN/m；方木最大挠度计算值ω=0.677×1.260×900.0004/(100×10000.000×416.667×104)=0.134mm；方木的最大允许挠度[ω]=0.900×1000/250=3.600mm；方木的最大挠度计算值ω=0.134mm小于方木的最大允许挠度[ω]=3.600mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1=(24.000+1.500)×0.700=17.850kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2=0.350kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3=(2.500+2.000)=4.500kN/m2；q=1.2×(17.850+0.350)+1.4×4.500=28.140kN/m2；梁底支撑根数为n，立杆梁跨度方向间距为a，梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N。当n=2时：当n＞2时：计算简图(kN)支撑钢管变形图(m.m)支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力RA=RB=3.430kN；最大弯矩Mma*=0.798kN.m；最大挠度计算值Vma*=1.110mm；支撑钢管的最大应力σ=0.798×106/5080.0=157.120N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度[f]=205.0N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值157.120N/mm2小于支撑钢管的抗压设计强度205.0N/mm2,满足要求!八、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。九、扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规*培训讲座》*群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规*):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=3.430kN；R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式1.梁两侧立杆稳定性验算:其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力：N1=3.430kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×3.400=0.527kN；楼板的混凝土模板的自重：N3=1.2×(1.00/2+(0.60-0.25)/2)×0.90×0.35=0.255kN；楼板钢筋混凝土自重荷载:N4=1.2×(1.00/2+(0.60-0.25)/2)×0.90×0.220×(1.50+24.00)=4.090kN；N=3.430+0.527+0.255+4.090=8.302kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.89；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.00N/mm2；lo--计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规*》不考虑高支撑架，按下式计算lo=k1uh(1)k1--计算长度附加系数，取值为：1.155；u--计算长度系数，参照《扣件式规*》表，u=1.700；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.700×1.500=2.945m；Lo/i=2945.250/15.800=186.000；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207；钢管立杆受压应力计算值；σ=8301.918/(0.207×489.000)=82.016N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=82.016N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205.00N/mm2，满足要求！3、标准层顶板模板：标准层顶板模板(扣件钢管架)计算书一、参数信息:1.脚手架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.20；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):2.90；采用的钢管(mm):Φ48×3.5；扣件连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；楼板浇筑厚度(mm):120.00；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.楼板参数钢筋级别:一级钢HPB235(Q235)；楼板混凝土强度等级:C25；每层标准施工天数:6；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):1440.000；楼板的计算宽度(m):4.40；楼板的计算厚度(mm):120.00；楼板的计算长度(m):7.00；施工平均温度(℃):10.000；4.木方参数木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；图2楼板支撑架荷载计算单元二、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.000×10.000×10.000/6=83.33cm3；I=5.000×10.000×10.000×10.000/12=416.67cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25.000×0.300×0.120=0.900kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2=0.350×0.300=0.105kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1=(1.000+2.000)×1.200×0.300=1.080kN；2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=1.2×(q1+q2)=1.2×(0.900+0.105)=1.206kN/m；集中荷载p=1.4×1.080=1.512kN；最大弯距M=Pl/4+ql2/8=1.512×1.200/4+1.206×1.2002/8=0.671kN；最大支座力N=P/2+ql/2=1.512/2+1.206×1.200/2=1.480kN；方木最大应力计算值σ=M/W=0.671×106/83333.33=8.048N/mm2；方木的抗弯强度设计值[f]=13.0N/mm2；方木的最大应力计算值为8.048N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13.0N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：最大剪力的计算公式如下:Q=ql/2+P/2截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力:Q=1.206×1.200/2+1.512/2=1.480kN；方木受剪应力计算值T=3×1.480×103/(2×50.000×100.000)=0.444N/mm2；方木抗剪强度设计值[T]=1.400N/mm2；方木的受剪应力计算值0.444N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.400N/mm2，满足要求!4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载q=q1+q2=1.005kN/m；集中荷载p=1.080kN；最大挠度计算值V=5×1.005×1200.04/(384×9500.000×4166666.667)+1080.000×1200.03/(48×9500.000×4166666.7)=1.668mm；最大允许挠度[V]=1200.000/250=4.800mm；方木的最大挠度计算值1.668mm小于方木的最大允许挠度4.800mm,满足要求!三、板底支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.206×1.200+1.512=2.959kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mma*=0.996kN.m；最大变形Vma*=2.547mm；最大支座力Qma*=10.762kN；最大应力σ=196.092N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值196.092N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205.000N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1000.000/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规*培训讲座》*群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规*):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;计算中R取最大支座反力,R=10.762kN；R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.129×2.900=0.374kN；(2)模板的自重(kN)：NG2=0.350×1.200×1.000=0.420kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.000×0.120×1.200×1.000=3.600kN；静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=4.394kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。活荷载标准值NQ=(1.000+2.000)×1.000×1.200=3.600kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=10.313kN；六、立杆的稳定性计算:不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中N立杆的轴心压力设计值(kN)：N=10.313kN；σ轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到；i计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58cm；A立杆净截面面积(cm2)：A=4.89cm2；W立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08cm3；σ钢管立杆受压应力计算值(N/mm2)；[f]钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；L0计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规*》，由下式计算l0=h+2aa立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.100m；得到计算结果：立杆计算长度L0=h+2a=1.500+2×0.100=1.700m；L0/i=1700.000/15.800=108.000；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.530；钢管立杆受压应力计算值；σ=10313.268/(0.530×489.000)=39.793N/mm2；立杆稳定性计算σ=39.793N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！4、标准层梁模板:标准层梁模板(扣件钢管架)计算书一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0.20；梁截面高度D(m):0.50混凝土板厚度(mm):100.00；立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；脚手架步距(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：2.50；梁两侧立柱间距(m):0.60；承重架支设:无承重立杆，木方支撑垂直梁截面；立杆横向间距或排距Lb(m):1.10；采用的钢管类型为Φ48×3.50；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):12.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：东北落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；面板类型：胶合面板；钢材弹性模量E(N/mm2)：210000.0；钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：1000；次楞间距(mm)：300；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.5；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得8.000h；T--混凝土的入模温度，取10.000℃V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.500m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为92.166kN/m2、12.000kN/m2，取较小值12.000kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图1.抗弯验算其中，σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M--面板的最大弯距(N.mm)；W--面板的净截面抵抗矩，W=100.00×1.8×1.8/6=54.00cm3；[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中，q--作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×1.00×12.00×0.90=12.96kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×1.00×2.00×0.90=2.52kN/m；q=q1+q2=12.960+2.520=15.480kN/m；计算跨度(内楞间距):l=300.00mm；面板的最大弯距M=0.1×15.48×300.002=1.39×105N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=1.39×105/5.40×104=2.580N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=13.000N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=2.580N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2，满足要求！2.挠度验算q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=12.00×1.00=12.00N/mm；l--计算跨度(内楞间距):l=300.00mm；E--面板材质的弹性模量:E=9500.00N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=100.00×1.80×1.80×1.80/12=48.60cm4；面板的最大挠度计算值:ω=0.677×12.00×300.004/(100×9500.00×4.86×105)=0.143mm；面板的最大容许挠度值:[ω]=l/250=300.000/250=1.200mm；面板的最大挠度计算值ω=0.143mm小于面板的最大容许挠度值[ω]=1.200mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=50×100×100/6=83.33cm3；I=50×100×100×100/12=416.67cm4；内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中，σ--内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；M--内楞的最大弯距(N.mm)；W--内楞的净截面抵抗矩；[f]--内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×12.000×0.90+1.4×2.000×0.90)×0.300/1=4.64kN/m；内楞计算跨度(外楞间距):l=1000mm；内楞的最大弯距:M=0.1×4.64×1000.002=4.64×105N.mm；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=4.64×105/8.33×104=5.573N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:[f]=17.000N/mm2；内楞最大受弯应力计算值σ=5.573N/mm2内楞的抗弯强度设计值小于[f]=17.000N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算其中E--面板材质的弹性模量：10000.00N/mm2；q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=12.00×0.30/1=3.60N/mm；l--计算跨度(外楞间距)：l=1000.00mm；I--面板的截面惯性矩：E=4.17×106N/mm2；内楞的最大挠度计算值:ω=0.677×3.60×1000.004/(100×10000.00×4.17×106)=0.585mm；内楞的最大容许挠度值:[ω]=4.000mm；内楞的最大挠度计算值ω=0.585mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=4.000mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管48×3.5；外钢楞截面抵抗矩W=5.08cm3；外钢楞截面惯性矩I=12.19cm4；外楞计算简图（1）.外楞抗弯强度验算其中σ--外楞受弯应力计算值(N/mm2)M--外楞的最大弯距(N.mm)；W--外楞的净截面抵抗矩；[f]--外楞的强度设计值(N/mm2)。最大弯矩M按下式计算：其中，作用在外楞的荷载:P=(1.2×12.00×0.90+1.4×2.00×0.90)×1.00×0.30/2=2.32kN；外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距):l=300mm；外楞的最大弯距：M=0.175×2322.000×300.000=1.22×105N.mm经计算得到，外楞的受弯应力计算值:σ=1.22×105/5.08×103=23.997N/mm2；外楞的抗弯强度设计值:[f]=205.000N/mm2；外楞的受弯应力计算值σ=23.997N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算其中E--外楞的弹性模量，其值为210000.00N/mm2；p--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：p=12.00×1.00×0.30/1=1.80KN；l--计算跨度(拉螺栓间距)：l=300.00mm；I--面板的截面惯性矩：I=1.22×105mm外楞的最大挠度计算值:ω=1.146×1.80×103×300.003/(100×210000.00×1.22×105)=0.022mm；外楞的最大容许挠度值:[ω]=0.750mm；外楞的最大挠度计算值ω=0.022mm小于外楞的最大容许挠度值[ω]=0.750mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=1000.00×18.00×18.00/6=5.40×104mmI=1000.00×18.00×18.00×18.00/12=4.86×105mm1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，σ--梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M--计算的最大弯矩(kN.m)；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=66.67mm；q--作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2×（24.00+1.50）×1.00×0.50×0.90=13.77kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.2×0.35×1.00×0.90=0.38kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3:1.4×2.00×1.00×0.90=2.52kN/m；q=q1+q2+q3=13.77+0.38+2.52=16.67kN/m；跨中弯矩计算公式如下:Mma*=0.10×16.668×0.0672；σ=0.007×106/5.40×104=0.137N/mm2；梁底模面板计算应力σ=0.137N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13.000N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q=（(24.0+1.50)×0.500+0.35）×1.00=13.10KN/m；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=66.67mm；E--面板的弹性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:[ω]=66.67/250=0.267mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.677×13.100×66.74/(100×9500.0×4.86×105)=0.000mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.000mm小于面板的最大允许挠度值:[ω]=66.7/250=0.267mm，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24.000+1.500)×0.500×0.067=0.850kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.350×0.067×(2×0.500+0.200)/0.200=0.140kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值P1=(2.500+2.000)×0.067=0.300kN/m；2.方木的支撑力验算静荷载设计值q=1.2×0.850+1.2×0.140=1.188kN/m；活荷载设计值P=1.4×0.300=0.420kN/m；方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.000×10.000×10.000/6=83.33cm3；I=5.000×10.000×10.000×10.000/12=416.67cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值q=1.188+0.420=1.608kN/m；最大弯距M=0.1ql2=0.1×1.188×1.000×1.000=0.119kN.m；最大应力σ=M/W=0.119×106/83333.3=1.426N/mm2；抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；方木的最大应力计算值1.426N/mm2小于方木抗弯强度设计值13.000N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下:截面抗剪强度必须满足:其中最大剪力:V=0.6×1.188×1.000=0.713kN；方木受剪应力计算值τ=3×712.800/(2×50.000×100.000)=0.214N/mm2；方木抗剪强度设计值[τ]=1.600N/mm2；方木的受剪应力计算值0.214N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.600N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:q=0.850+0.140=0.990kN/m；方木最大挠度计算值ω=0.677×0.990×1000.0004/(100×10000.000×416.667×104)=0.161mm；方木的最大允许挠度[ω]=1.000×1000/250=4.000mm；方木的最大挠度计算值ω=0.161mm小于方木的最大允许挠度[ω]=4.000mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1=(24.000+1.500)×0.500=12.750kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2=0.350kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3=(2.500+2.000)=4.500kN/m2；q=1.2×(12.750+0.350)+1.4×4.500=22.020kN/m2；梁底支撑根数为n，立杆梁跨度方向间距为a，梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N。当n=2时：当n＞2时：计算简图(kN)支撑钢管变形图(m.m)支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力RA=RB=2.412kN；最大弯矩Mma*=0.580kN.m；最大挠度计算值Vma*=0.805mm；支撑钢管的最大应力σ=0.580×106/5080.0=114.226N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度[f]=205.0N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值114.226N/mm2小于支撑钢管的抗压设计强度205.0N/mm2,满足要求!七、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。八、扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规*培训讲座》*群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规*):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=2.412kN；R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!九、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式1.梁两侧立杆稳定性验算:其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力：N1=2.412kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×2.500=0.387kN；楼板的混凝土模板的自重：N3=1.2×(1.10/2+(0.60-0.20)/2)×1.00×0.35=0.315kN；楼板钢筋混凝土自重荷载:N4=1.2×(1.10/2+(0.60-0.20)/2)×1.00×0.100×(1.50+24.00)=2.295kN；N=2.412+0.387+0.315+2.295=5.409kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.89；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.00N/mm2；lo--计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规*》不考虑高支撑架，按下式计算lo=k1uh(1)k1--计算长度附加系数，取值为：1.155；u--计算长度系数，参照《扣件式规*》表，u=1.700；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.700×1.500=2.945m；Lo/i=2945.250/15.800=186.000；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207；钢管立杆受压应力计算值；σ=5409.300/(0.207×489.000)=53.439N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=53.439N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205.00N/mm2，满足要求！5、标准层短肢墙柱：标准层短肢墙柱模板计算书根据规*，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；一、参数信息1.基本参数次楞(内龙骨)间距(mm):