宁波某塔吊塔吊基础施工及搭拆施工方案及计算QZQZ

**工程塔吊基础施工及及搭拆专项施工方案宁波**建设有有限公司2006年6月月20日目录第一章概述一、工程概况二、施工依据三、施工现场地地质条件四、塔式起重机机确定第二章塔吊桩桩基础计算书书第一节大卖场场（1#）塔吊桩基基础计算书一.参数信息息二.塔吊基础础承台顶面的的竖向力与弯弯矩计算三.矩形承台台弯矩的计算算四.矩形承台台截面主筋的的计算五.矩形承台台截面抗剪切切计算六.桩承载力验验算七.桩竖向极限限承载力验算算及桩长计算算第二节A楼（2#）塔吊桩基基础计算书一.参数信息息二.塔吊基础础承台顶面的的竖向力与弯弯矩计算三.矩形承台台弯矩的计算算四.矩形承台台截面主筋的的计算五.矩形承台台截面抗剪切切计算六.桩承载力验验算七.桩竖向极限限承载力验算算及桩长计算算第三节B楼（3#）塔吊桩基基础计算书一.参数信息息二.塔吊基础础承台顶面的的竖向力与弯弯矩计算三.矩形承台台弯矩的计算算四.矩形承台台截面主筋的的计算五.矩形承台台截面抗剪切切计算六.桩承载力验验算七.桩竖向极限限承载力验算算及桩长计算算第三章塔吊安安装与拆除第一节塔吊安安装一、安装步骤二、标准节加装装（升塔）三、调试四、接地装置第二节塔吊拆拆卸第三节塔吊附附墙装拆第四节安全技技术措施一、操作维护二、稳定测量三、安全生产要要求第一章概述一、工程概况本工程为**改改造工程，位位于宁波市***南侧，原**市场内，由由**开发建设设，**建筑设计计有限公司负负责设计。本工程为高档次次的办公用房房和大型商场场，总用地面面积16300㎡，总建筑面面积为832899.53平方方米。本工程程建筑群体由由二层地下室室、三层裙楼楼大买场以及及二幢16层框架剪力力墙结构写字字楼组成，总总建筑高度为为65.4米。二、施工依据1、**建筑设设计有限公司司设计的工程系列图纸纸；2、宁波市联城城岩土工程有有限公司设计计的地下车库库基坑支护系列图纸纸；3、**改造工工程地质详勘勘报告；4、施工现场总总平面布置图图；5、宁波市建筑筑桩基设计与与施工细则（2001甬DBJ022-12）；6、建筑地基基基础设计规范范（GB500007-20002）；7、自升式塔式式起重机使用用说明书（QTZ63、QTZ80）；三、施工现场地地质条件根据**集团成成都勘察研究究总院提供的的《工程地质质勘察报告》资资料显示，将将在场地勘探探深度范围内内揭露的岩土土层划分为20个工程地质质单元积压层层，现将个岩岩土层的言行行特征、埋藏藏条件及空间间分布情况自自上而下依次如下表：土层编号土层名称平均厚度1层杂填土1.24m2-1层粘土1.05M2-2层淤泥质粘土1.66m2-3层粘土1.29m3-1层淤泥6.65m3-2层淤泥质粉质粘土土3.75m4-1层粉质粘土3.42m4-2层粘土6.84m5-1层粉质粘土4.69m5-2层粉土8.02m5-3层粉质粘土1.10m6层粉质粘土12.54m7-1层粉质粘土2.78m7-2层粉细砂2.17m7-3层粉质粘土2.28m8层细砂11.52m9-1层粉质粘土2.13m9-2层粉质粘土2.34m上述各层具体的的埋藏及分布布情况详见《工工程地质勘察察报告》之工工程地质剖面面图及工程地地质柱状图（图图号No~48）。四、塔式起重机机确定1、数量及位置置确定：根据据施工现场实实际情况及工工程施工要求求，拟在大卖卖场东侧、写写字楼A西侧及写字字楼B南侧各设置置一台塔吊，共共三台塔吊。塔塔吊具体位置置见施工现场场总平面布置置图。2、型号确定：：大卖场高度度为22.2米<45米，故大卖卖场东侧选用用QTZ80型56米臂长独立式式塔式起重机机（记作1#塔吊）；写写字楼B南侧及写字字楼A西侧选用QTTZ63型49米臂长附着式式塔式起重机机（分别记作作2#、3#塔吊）。3、承台基础确确定：3.1、尺寸确确定（长×宽×高）：1#基础承台4150××4150××1400；2#基础承台4650××4150××1400；3#基础承台4150××4150××1400。尺寸标注注详见塔吊基基础图。3.2、承台基基础均采用C30砼浇筑，基基坑开挖后先先铺200厚大片，100厚碎石，上上做100厚C15砼垫层，再再进行承台施施工。4、桩基确定：：桩基均采用4根Ф800钻孔灌注桩，桩桩顶锚入塔吊吊承台5CM，桩基与承承台连接同工工程桩。桩长长及桩配筋分见见各塔吊基础承承台轴线定位位图。第二章塔吊桩桩基础计算书第一节大卖场场（1#）塔吊桩基础础计算书一.参数信息息塔吊型号:QTTZ80,自自重(包括压重)FF1=5755.00kNN,最大起重重荷载F2==80.000kN塔吊倾覆力距MM=10800.00kNN.m,塔吊吊起重高度HH=40.000m,塔身身宽度B=22.5m混凝土强度:CC35,钢筋筋级别:Ⅱ级,承台长度Lcc及宽度Bc==4.15××4.15mm桩直径d=0..80m,桩桩间距a=22.85m,,承台厚度Hcc=1.400m基础埋深D=00.00m,,承台箍筋间间距S=2550mm,保保护层厚度::75mm二.塔吊基础础承台顶面的的竖向力与弯弯矩计算1.塔吊自重(包括压重)FF1=5755.00kNN2.塔吊最大起起重荷载F22=80.000kN作用于桩基承台台顶面的竖向向力F=11.2×(F1+F22)=7866.00kNN塔吊的倾覆力矩矩M=1..4×三.矩形承台台弯矩的计算算计算简图：图中x轴的方向向是随机变化化的，设计计计算时应按照照倾覆力矩MM最不利方向向进行验算。1.桩顶竖向力力的计算(依据《建筑筑桩技术规范范》JGJ994-94的的第条)其中n───单桩个数，nn=4；F───作用于桩基基承台顶面的的竖向力设计计值，F=11.2×655.000=7866.00kNN；G───桩基承台的的自重，G==1.2×（25.0×Bc×Bc×Hc+200.0×Bc×Bc×D)=7223.35kkN；Mxx,My──承台底面的的弯矩设计值值(kN.m))；xii,yi──单桩相对承承台中心轴的的XY方向距离离(m)；Nii──单桩桩顶竖竖向力设计值值(kN)。经计算得到单桩桩桩顶竖向力力设计值:最大压力：N=(7786.000+723..35)/44+15122.00×(2.85×1.4144/2)/[[2×(2.85×1.4144/2)2]]=752..53kN没有抗拔力!2.矩形承台弯弯矩的计算((依据《建筑筑桩技术规范范》JGJ994-94的的第条)其中Mx1,,My1──计算截面处处XY方向的弯弯矩设计值((kN.m))；xii,yi──单桩相对承承台中心轴的的XY方向距离离(m)；Nii1──扣除承台自自重的单桩桩桩顶竖向力设设计值(kN)，Ni1=NNi-G/nn。经过计算得到弯弯矩设计值：：N=(786..00+7223.35))/4+15512.000×(2.85//2)/[44×(2.85//2)2]=6422.60kNNMx1==My1=22×(642.660-7233.35/44)×四.矩形承台台截面主筋的的计算依据《混凝土结结构设计规范范》(GB500010-20002)第7.2条受弯弯构件承载力力计算。式中1──系数数，当混凝土土强度不超过过C50时，1取1.0,当混混凝土强度等等级为C800时，1取为0.944,期间按线线性内插法确确定；fc───混凝土抗压压强度设计值值；h0───承台的计算算高度。fy───钢筋受拉强强度设计值，fy=300N/mm2。经过计算得s==161.662×106/(1.000×16.700×4150..00×1325..002)=0.0001=1-(1-22×0.0011)0.5=0..001s=1-0.0001/2==0.9999Asxx=Asyy=161..62×106/(0.9999×1325..00×300.000)=4006.85mmm2。五.矩形承台台截面抗剪切切计算依据《建筑桩技技术规范》((JGJ944-94)的的第条和第条条。根据第二步的计计算方案可以以得到XY方向桩对对矩形承台的的最大剪切力力,考虑对称性性，记为V=7522.53kNN我们考虑承承台配置箍筋筋的情况，斜斜截面受剪承承载力满足下下面公式：其中0──建筑筑桩基重要性性系数，取11.0；──剪切系数,,=0.200；fcc──混凝土轴心心抗压强度设设计值，fcc=16.770N/mmm2；b00──承台计算截截面处的计算算宽度，b00=41500mm；h00──承台计算截截面处的计算算高度，h00=13255mm；fyy──钢筋受拉强强度设计值，fy=300.00N/mm2；S───箍筋的间距距，S=2550mm。经过计算承台已已满足抗剪要要求，只需构构造配箍筋!!六.桩承载力验验算桩承载力计算依依据《建筑桩桩技术规范》(JGJ94-94)的第条根据第二步的计计算方案可以以得到桩的轴轴向压力设计计值，取其中中最大值N==752.553kN桩顶轴向压力设设计值应满足足下面的公式式：其中0──建筑筑桩基重要性性系数，取11.0；fcc──混凝土轴心心抗压强度设设计值，fcc=16.770N/mmm2；A───桩的截面面面积，A=00.503mm2。经过计算得到桩桩顶轴向压力力设计值满足足要求,只需构造配配筋!七.桩竖向极限限承载力验算算及桩长计算算桩承载力计算依依据《建筑桩桩基础技术规规范》(JGJ944-94)的的第条根据第二步的计计算方案可以以得到桩的轴轴向压力设计计值，取其中中最大值N==752.553kN桩竖向极限承载载力验算应满满足下面的公公式：最大压力:其中R───最大极限承承载力；Qssk──单桩总极限限侧阻力标准准值:Qppk──单桩总极限限端阻力标准准值:s,p──分别别为桩侧阻群群桩效应系数数，桩端阻群群桩效应系数数，承台底土土阻力群桩效效应系数；s,p──分别别为为桩侧阻力力分分项系数，桩桩桩端阻抗力力分分项系数，承承承台底土阻阻抗抗力分项系系数数；qsskk──桩侧第i层土的极限限侧阻力标标准准值，按下下表表取值；qppkk──极限端阻力力标准值，按按按下表取值值；；u──桩身的周长长，u=2..513mm；；App───桩端面积,取Ap=0..50m2；lii───第i层土层的厚厚度,取值如下表表；厚度及侧阻力标标准准值表如下下::序号土厚度(mm))土侧侧阻力标准准值值(kPa)土端阻阻力标准值值((kPa)土名称称12..881770淤泥质质粉质粘土土21.455122..500粉质质粘土3424400粉质粘土土413.0055211..58810粉土土由于桩的入土深深度度为14m,,所以桩端是是在第4层土层。最大压力验算::R=2..551×(2.81×7×1.1444+1.4455×12.5×1.1444+4×24×1.1444+5.7744×21.5×1.1444)/1..665+1..225×810.000×0.50//1.655==755..771kN上式计算的R的的值值大于最大大压压力752..53kNN,,所以满足要要求!第二节A楼（2#）塔吊桩基基础计算算书一.参数信息息塔吊型号:QTTZZ63,自重重(包括压重)FF1=68888.00kkNN,最大起重重荷载F2==60.0000kN塔吊倾覆力距MM==630..000kN..mm,塔吊起重重高度H=1120.0000m,塔身宽宽度B=2..5m混凝土强度:CC335,钢筋级级别:Ⅱ级,承台长度Lcc或宽度Bc==4.155××4.65mm桩直径d=0..880m,桩间间距a=2..85m,,承承台厚度Hcc=1.4400m基础埋深D=00..00m,,承承台箍筋间间距距S=2500mm,保护护层厚度:775mm二.塔吊基础础承台台顶面的竖竖向向力与弯矩矩计计算1.塔塔吊自重(包括压重)FF1=68888.00kkNN2.塔塔吊最大起起重重荷载F2==60.0000kN作用于桩基承台台顶顶面的竖向向力力F=1..2×(F1+F22)=89977.60kkNN塔吊的倾覆力矩矩M=1..44×三.矩形承台台弯矩矩的计算计算简图：图中x轴的方向向是是随机变化化的的，设计计计算算时应按照照倾倾覆力矩M最不利方向向进行验算算。1.桩桩顶竖向力力的的计算(依据《建筑筑桩技术规规范范》JGJ994-944的的第条)其中n───单单桩个数，nnn=4；F──作用于桩基基承台顶面面的的竖向力设设计计值，F=11.2×748.000=89977.60kkNN；G──桩基承台的的自重，G==1.2×（25.0×Bc×Lc×Hc+200.0×Bc×Lc×D)=8110.5kkNN；Mxx,,My──承台底面的的弯矩设计计值值(kN.m))；xii,,yi──单桩相对承承台中心轴轴的的XY方向距离离(m)；Nii───单桩桩顶竖竖向力设计计值值(kN)。经计算得到单桩桩桩桩顶竖向力力设设计值:最大压力：N=(88997.600++810..55)/4++8882.0000×(2.85×1.4144/2)//[[2×(2.85×1.4144/2)2]=6455.89KKnn没有抗拔力!2.矩矩形承台弯弯矩矩的计算(依据《建筑筑桩技术规规范范》JGJ994-944的的第条)其中Mx1,,MMy1──计算截面处处XY方向的弯弯矩设计值值((kN.m))；xii,,yi──单桩相对承承台中心轴轴的的XY方向距离离(m)；Nii11──扣除承台自自重的单桩桩桩桩顶竖向力力设设计值(kN)，Ni1=NNi-G//nn。经过计算得到弯弯矩矩设计值：：N=(88997.600++810..55)/4++8882.0000×(2.85//2)/[[44×(2.85//2)2]=5811.76kkNNMx1==MMy1=22××(581.776-81100.5/44))×(1.43--1.255))=1366..49kNN..m四.矩形承台台截面面主筋的计计算算依据《混凝土结结构构设计规范范》(GB500010-20002)第7.2条受弯弯构件承载力力计算。式中1──系数数，当当混凝土强强度度不超过C550时，1取1.0,当混混凝土强度度等等级为C800时，1取为0.944,期期间按线性性内内插法确定定；；fc──混凝土抗压压强度设计计值值；h0──承台的计算算高度。fy──钢筋受拉强强度设计值值，fy=3300N/mmm2。经过计算得s==1136.4499×106/(1.000×16.700×4150..00×1350..002)=0.0001=1-(1-22××0.0011)0.5=0..001s=1-0.00001/2==00.9999Assxx=Assyy=1366..49×106/(0.9999×1350..00×300.000)=33337.355mmm2。五.矩形承台台截面面抗剪切计计算算依据《建筑桩技技术术规范》(JGJ944-94))的的第条和第第条条。根据第二步的计计算算方案可以以得得到Y方向桩对矩矩形承台的的最最大剪切力力,,记为V=6455..89kkNN我们考虑承承台配置箍箍筋筋的情况，斜斜斜截面受剪剪承承载力满足足下下面公式：：其中0──建筑筑桩桩基重要性性系系数，取1..0；──剪切系数,,=0..20；fcc───混凝土轴心心抗压强度度设设计值，fcc=16..770N/mmmm2；b00───承台计算截截面处的计计算算宽度，b00=415500mm；h00───承台计算截截面处的计计算算高度，h00=135500mm；fyy───钢筋受拉强强度设计值值，fy=3300.000N/mm22；S──箍筋的间距距，S=2550mm。经过计算承台已已满满足抗剪要要求求，只需构构造造配箍筋!六.桩承载力验验算桩承载力计算依依据据《建筑桩桩技技术规范》(((JGJ944-94))的的第条根据第二步的计计算算方案可以以得得到桩的轴轴向向压力设计计值值，取其中中最最大值N=6645.8899kN桩顶轴向压力设设计计值应满足足下下面的公式式：：其中0──建筑筑桩桩基重要性性系系数，取1..0；fcc───混凝土轴心心抗压强度度设设计值，fcc=16..770N/mmmm2；A──桩的截面面面积，A=00.5033mm2。经过计算得到桩桩顶顶轴向压力力设设计值满足足要要求,只需构造配配筋!七.桩竖向极限限承载力力验算及桩桩长长计算桩承载力计算依依据据《建筑桩桩基基础技术规规范范》(JGJ944-94))的的第条根据第二步的计计算算方案可以以得得到桩的轴轴向向压力设计计值值，取其中中最最大值N=6645.8899kN桩竖向极限承载载力力验算应满满足足下面的公公式式：最大压力:其中R───最最大极限承承载载力；Qsskk──单桩总极限限侧阻力标标准准值:Qppkk──单桩总极限限端阻力标标准准值:s,p──分别别为为桩侧阻群群桩桩效应系数数，桩桩端阻群桩桩效效应系数，承承承台底土阻阻力力群桩效应应系系数；s,p──分别别为为桩侧阻力力分分项系数，桩桩桩端阻抗力力分分项系数，承承承台底土阻阻抗抗力分项系系数数；qsskk──桩侧第i层土的极限限侧阻力标标准准值，按下下表表取值；qppkk──极限端阻力力标准值，按按按下表取值值；；u──桩身的周长长，u=2..513mm；；App───桩端面积,取Ap=0..50m2；lii───第i层土层的厚厚度,取值如下表表；厚度及侧阻力标标准准值表如下下::序号土厚度(mm))土侧侧阻力标准准值值(kPa)土端阻阻力标准值值((kPa)土名称称12.977700淤淤泥质粉质质粘粘土23.655122..500粉粉质粘土36.65512200粘土45.92446650粉质粘粘土由于桩的入土深深度度为17m,,所以桩端是是在第4层土层。最大压力验算::R=2..551×(2.97×7×1.1444+3.6655×12.5×1.1444+6.6655×12×1.1444+3.7733×24×1.1444)/1..665+1..223×650.000×0.50//1.655==654..114kN上式计算的R的的值值大于最大大压压力645..89kNN,,所以满足要要求!第三节B楼（3#）塔吊桩基基础计算算书一.参数信息息塔吊型号:QTTZZ63,自重重(包括压重)FF1=68888.00kkNN,最大起重重荷载F2==60.0000kN塔吊倾覆力距MM==630..000kN..mm,塔吊起重重高度H=1120.0000m,塔身宽宽度B=2..5m混凝土强度:CC335,钢筋级级别:Ⅱ级,承台长度Lcc或宽度Bc==4.155××4.15mm桩直径d=0..880m,桩间间距a=2..85m,,承承台厚度Hcc=1.4400m基础埋深D=00..00m,,承承台箍筋间间距距S=2500mm,保护护层厚度:775mm二.塔吊基础础承台台顶面的竖竖向向力与弯矩矩计计算1.塔塔吊自重(包括压重)FF1=68888.00kkNN2.塔塔吊最大起起重重荷载F2==60.0000kN作用于桩基承台台顶顶面的竖向向力力F=1..2×(F1+F22)=89977.60kkNN塔吊的倾覆力矩矩M=1..44×三.矩形承台台弯矩矩的计算计算简图：图中x轴的方向向是是随机变化化的的，设计计计算算时应按照照倾倾覆力矩M最不利方向向进行验算算。1.桩桩顶竖向力力的的计算(依据《建筑筑桩技术规规范范》JGJ994-944的的第条)其中n───单单桩个数，nnn=4；F──作用于桩基基承台顶面面的的竖向力设设计计值，F=11.2×748.000=89977.60kkNN；G──桩基承台的的自重，G==1.2×（25.0×Bc×Bc×Hc+200.0×Bc×Bc×D)=7223.355kkN；Mxx,,My──承台底面的的弯矩设计计值值(kN.m))；xii,,yi──单桩相对承承台中心轴轴的的XY方向距离离(m)；Nii───单桩桩顶竖竖向力设计计值值(kN)。经计算得到单桩桩桩桩顶竖向力力设设计值:最大压力：N=(88997.600++723..335)/44++882..000×(2.85×1.4144/2)//[[2×(2.85×1.4144/2)2]=6244.10kkNN没有抗拔力!2.矩矩形承台弯弯矩矩的计算(依据《建筑筑桩技术规规范范》JGJ994-944的的第条)其中Mx1,,MMy1──计算截面处处XY方向的弯弯矩设计值值((kN.m))；xii,,yi──单桩相对承承台中心轴轴的的XY方向距离离(m)；Nii11──扣除承台自自重的单桩桩桩桩顶竖向力力设设计值(kN)，Ni1=NNi-G//nn。经过计算得到弯弯矩矩设计值：：N=(897..660+72233.35))//4+88822.00×(2.85//2)/[[44×(2.85//2)2]=5599.97kkNNMx1==MMy1=22××(559.997-72233.35//44)×四.矩形承台台截面面主筋的计计算算依据《混凝土结结构构设计规范范》(GB500010-20002)第7.2条受弯弯构件承载力力计算。式中1──系数数，当当混凝土强强度度不超过C550时，1取1.0,当混混凝土强度度等等级为C800时，1取为0.944,期期间按线性性内内插法确定定；；fc──混凝土抗压压强度设计计值值；h0──承台的计算算高度。fy──钢筋受拉强强度设计值值，fy=3300N/mmm2。经过计算得s==1132.7700×106/(1.000×16.700×4150..00×1350..002)=0.0001=1-(1-22××0.0011)0.5=0..001s=1-0.00001/2==00.9999Assxx=Assyy=1322..70×106/(0.9999×1350..00×300.000)=33227.822mmm2。五.矩形承台台截面面抗剪切计计算算依据《建筑桩技技术术规范》(JGJ944-94))的的第条和第第条条。根据第二步的计计算算方案可以以得得到XY方向桩对对矩形承台台的的最大剪切切力力,考虑对称性性，记为V=6244..10kNN我我们考虑承承台台配置箍筋筋的的情况，斜斜截截面受剪承承载载力满足下下面面公式：其中0──建筑筑桩桩基重要性性系系数，取1..0；──剪切系数,,=0..20；fcc───混凝土轴心心抗压强度度设设计值，fcc=16..770N/mmmm2；b00───承台计算截截面处的计计算算宽度，b00=415500mm；h00───承台计算截截面处的计计算算高度，h00=135500mm；fyy───钢筋受拉强强度设计值值，fy=3300.000N/mm22；S──箍筋的间距距，S=2550mm。经过计算承台已已满满足抗剪要要求求，只需构构造造配箍筋!六.桩承载力验验算桩承载力计算依依据据《建筑桩桩技技术规范》(((JGJ944-94))的的第条根据第二步的计计算算方案可以以得得到桩的轴轴向向压力设计计值值，取其中中最最大值N=6624.1100kN桩顶轴向压力设设计计值应满足足下下面的公式式：：其中0──建筑筑桩桩基重要性性系系数，取1..0；fcc───混凝土轴心心抗压强度度设设计值，fcc=16..770N/mmmm2；A──桩的截面面面积，A=00.5033mm2。经过计算得到桩桩顶顶轴向压力力设设计值满足足要要求,只需构造配配筋!七.桩竖向极限限承载力力验算及桩桩长长计算桩承载力计算依依据据《建筑桩桩基基础技术规规范范》(JGJ944-94))的的第条根据第二步的计计算算方案可以以得得到桩的轴轴向向压力设计计值值，取其中中最最大值N=6624.1100kN桩竖向极限承载载力力验算应满满足足下面的公公式式：最大压力:其中R───最最大极限承承载载力；Qsskk──单桩总极限限侧阻力标标准准值:Qppkk──单桩总极限限端阻力标标准准值:s,p──分别别为为桩侧阻群群桩桩效应系数数，桩桩端阻群桩桩效效应系数，承承承台底土阻阻力力群桩效应应系系数；s,p──分别别为为桩侧阻力力分分项系数，桩桩桩端阻抗力力分分项系数，承承承台底土阻阻抗抗力分项系系数数；qsskk──桩侧第i层土的极限限侧阻力标标准准值，按下下表表取值；qppkk──极限端阻力力标准值，按按按下表取值值；；u──桩身的周长长，u=2..513mm；；App───桩端面积,取Ap=0..50m2；lii───第i层土层的厚厚度,取值如下表表；厚度及侧阻力标标准准值表如下下::序号土厚度(mm))土侧侧阻力标准准值值(kPa)土端阻阻力标准值值((kPa)土名称称12.2233770淤泥质粉粉质粘土22.7122..500粉质质粘土39.712200粘粘土44.32448850粉质粘土土由于桩的入土深深度度为15m,,所以桩端是是在第4层土层。最大压力验算::R=2..551×(2.23×7×1.1444+2.77××12.5×1.1444+9.77××12×1.1444+.377××24×1.1444)/1..665+1..224×850.000×0.50//1.655==625..338kN上式计算的R的的值值大于最大大压压力624..10kNN,,所以满足要要求!第三章塔吊安安装装与拆除第一节塔吊安安装装一、安装步骤在安装塔吊过程程中中，可能由于于周边土质质较较差，出现现不不利情况，应先用道碴进进行局部回回填填。把底架拼好，固固定定在预埋螺螺栓栓处，并用用水水平仪核准准底底盘的水平平度度。3、把第一节标标准节节吊装在底底架架上固定好好，标标准节有踏踏步步的一面在在北北面，并应应与与建筑物垂垂直直。4、将第二节标标准节节装在第一一节节标准节上上，注注意踏步应应上上下对准。5、组装套架，套套架架上有油缸缸的的面应对准准标标准节上踏踏步步的面，并并使使套架上的的爬爬爪搁在基基础础节最下面面的的一个踏步步上上。6、组装上下支支座、回回转机构、回回回转支承、平平平台等成为为一一体，然后后整整体安装在在套套架上，并并连连结牢固。7、安装塔帽，用用销销轴与上支支座座连接，注注意意塔帽的倾倾斜斜面应与吊吊臂臂在同一侧侧。8、吊装平衡臂臂，用用销轴与上上支支座连接，吊吊吊一块2T的配重设于于从平衡臂臂尾尾部往前数数的的第三个位位置置上。9、吊装司机室室，接接通电源。10、在地面拼拼装起重重臂、小车车、吊吊篮，吊臂臂拉拉杆连后应应固固定在吊臂臂上上弦杆的支支架架上。11、用汽吊把把吊臂整整体平稳地地吊吊起就位，用用用销轴和上上支支座连接。12、穿绕起升升钢丝绳绳，安装短短接接杆和长拉拉杆杆与塔帽顶顶连连接，松驰驰起起升机构钢钢丝丝绳，把起起重重臂缓慢放放平平，使拉杆杆处处于紧张状状态态，并松脱脱滑滑轮组上的的起起重钢丝绳绳。13、安装平衡衡配重，位位置从根部部起起按下列位位置置排放。14、张紧变幅幅小车钢钢丝绳。二、标准节加装装（升升塔）1、塔吊采用液液压顶顶升机械升升塔塔，其操作作步步骤如下所所述述：（1）将起重臂臂转到引引入塔身立立柱柱之间的间间隙隙，以3－5mm为宜。不不标准节放放到到安装上下下支支座下部的的引引进小车后后，用用吊钩再吊吊一一个标准节节上上升到高处处，移移动小车的的位位置（小车车约约在距回转转达达中心10m处），具体体位置可根根据据平衡状况况确确定，使塔塔机机套架以上上部部分的重心心落落在顶升油缸缸上铰点的的位位置，然后后卸卸下下支与与标标相联的高高强强度连接螺螺栓栓。（2）将塔机套套架顶升升，使塔身身上上方恰好出出现现一个能装装一一标准节的的空空间。（3）拉动引进进小车，把把标准节引引到到塔身的正正上上方，对准准连连结螺栓孔孔，缩缩回油缸使使之之与下部标标准准节压紧，并并并用螺栓连连接接起来。（4）以上为一一次顶升升加节过程程，当当需连接加加节节时，可重重复复上述过程程，但但在安装完3个标准节后后，须安装下下部4根加强斜撑撑，并调整整使使1根撑杆均匀匀受力，方方可可继续升塔塔和和吊装。（5）在加节过过程中，严严禁起重臂臂回回转，塔机机下下支座与标标准准节之间的的螺螺栓应连接接，有有异常情况况应应立即停止止顶顶升。三、调试待升塔完毕后，调调试好塔机小小车限位、吊吊钩高度限位位、力距限位位、超重限位位、回转限位位，保证限位位灵敏、可靠靠，具体由电电工负责调试试。四、接地装置塔吊的接地装置置应应按有关设设置置要求设置置，其其重复接地地电电阻应不大于4欧姆。第二节塔吊拆拆卸卸塔吊的拆卸方法法与与安装方法法基基本相同，只只只是工作程程序序与安装相相反反，即后装装的的先拆，先先装装的后拆，具具具体步骤如如下下：1、调整爬升架架导轮轮与塔身立立柱柱的间隙为3～5mm为宜，吊吊一节标准准节节移动小车车位位置至大约约离离塔机中心心110m处，使塔吊吊的重心落落在在顶升油缸缸上上的较点位位置置，然后卸卸下下支座与塔塔身身连接的8个高强度栓栓。2、将活塞杆全全部伸伸出，当顶顶升升横梁挂在在塔塔身的下一一级级踏步上，卸卸卸下塔身与与塔塔身的连接接螺螺栓，稍升升活活塞杆，使使上上、下支座座与与塔身脱离离，推推出标准节节至至引进横梁梁外外端，接着着缩缩回全部活活塞塞杆，爬爪爪搁搁在塔身的的踏踏步上，然然后后再伸出全全部部活塞杆，重重重新将顶升升横横梁挂在塔塔身身的上一组组踏踏步上，缩缩回回全部活塞塞杆杆，使上、下下下支座与塔塔身身连接，并并插插上螺栓。3、以上为一次次塔身身下降过程程，连连接降塔时时，重重复以上过过程程。4、拆除时，必必须按按先降后拆拆附附墙的顺序序进进行拆除。5、当塔吊降至至地面面（基本高高度度）时，用用汽汽车吊辅助助拆拆除，具体体步步骤如下：：配重吊离（留一一块块配重，即即平平衡臂从尾尾部部数起的第第三三个位置）平平平衡臂——拆除起重臂臂（整体）至至地面——吊离最后一一块配重——拆除平衡臂——塔帽拆除——上、下支座座拆除（包包拆拆除电源和