贵州毕节某精密机械加工厂暖通空调设计

西南交通大学本科综合课程设计（说明书）贵州毕节某精密机械加工厂暖通空调设计年级:大三学号：2010**＊*姓名:＊＊＊*专业：建筑环境与设备工程指导老师:＊＊＊＊2013年7月前言采暖、通风、空调、防排烟是改善室内空气环境、提高空气质量、满足人们舒适而卫生、生产工艺要求、甚至人们生命安全的一门非常实用的工程技术.而这项任务就落在了建筑环境与设备工程专业人员的肩上，可以说这是一项任重而道远的使命。随着我国建筑业的飞速发展和人们对室内环境质量改善高要求的需要，暖通空调的应用也越来越广泛，并且暖通空调技术发展也很快,如新材料、新设备、新部件的研制和应用层出不穷，暖通空调系统正朝着智能化、自动化、节能和计量等方向发展。搞好其中任何一项工程(如采暖工程、通风工程、空调工程、防排烟工程）的设计都需要有丰富而扎实的理论知识,而且也应有牢固的工程实践知识,这无疑是对从事设计工作的建筑环境与设备工程专业人员的一个基本要求.建筑环境与设备工程专业人才的培养，是搞好我国国民经济建设提高人民生活水平的重要保障。进入21世纪，随着经济文化的全球化，国际间的竞争越来越激烈，这不仅是一个经济文化实例较量的世代，更是一个各项领域高端人才储备的较量的时代。人才的素质决定着一个国家的整体素质。我国正处在城镇化的快速发展时期,2010年我国城镇化率为47.5%,我国经济和社会发展第十二个五年规划指出,“十二五”期间城镇化率仍将保持每年0.8%的增长趋势，到“十二五”末期将达到51.5％。城镇化快速发展使新建建筑规模仍将持续大幅增加，按“十二五”期间城镇每年新建建筑面积推算,“十二五”期间,全国城镇累计新建建筑面积将达到40～45亿m2。城镇化快速发展带来对能源、资源的更多需求，如何在保证合理舒适度的前提下，降低建筑能耗是建筑节能工作的重点之一。供暖、通风与空调工程是基本建设领域中的一个不可缺少的组成部分，对合理利用资源、节约能源、保护环境、保障工作条件、提高生活质量,有着十分重要的作用.人民对生活质量要求不断提高对建筑室内环境提出更高要求，暖通空调系统在建筑物使用过程中持续消耗能源,如何通过引导暖通空调行业整体形成正确的设计理念,合理选择系统与优化设计使其能耗降低，满足“节能、健康、环保、安全”的室内环境，平衡建筑室内环境节能与健康、节能与环保、节能与安全的关系，推动行业科学健康发展对实现我国建筑节能目标和推动绿色建筑发展作用巨大，关系到我国能源的可持续发展。以下通过对贵州毕节某机械加工厂厂房的供暖、通风和空调系统的设计训练,培养学生的工程实践能力和系统化思想,为其今后从事真正的专业化设计工程打下理论基础和实践基础。在设计过程中，通过查找相关资料,能够让学生对本行业内的相关规范和标准有一个初步的认识和了解，培养学生科学严谨、认真负责的态度和品格。学会学习规范、遵守规范、利用规范,为今后的实践工作打下基础。西南交通大学本科综合课程设计(说明书)贵州毕节某精密机械加工厂暖通空调设计年级：大三学号:20101945姓名:王远祥专业:建筑环境与设备工程指导老师:邓智辉2013年7月前言采暖、通风、空调、防排烟是改善室内空气环境、提高空气质量、满足人们舒适而卫生、生产工艺要求、甚至人们生命安全的一门非常实用的工程技术。而这项任务就落在了建筑环境与设备工程专业人员的肩上,可以说这是一项任重而道远的使命。随着我国建筑业的飞速发展和人们对室内环境质量改善高要求的需要，暖通空调的应用也越来越广泛，并且暖通空调技术发展也很快，如新材料、新设备、新部件的研制和应用层出不穷，暖通空调系统正朝着智能化、自动化、节能和计量等方向发展.搞好其中任何一项工程（如采暖工程、通风工程、空调工程、防排烟工程）的设计都需要有丰富而扎实的理论知识,而且也应有牢固的工程实践知识,这无疑是对从事设计工作的建筑环境与设备工程专业人员的一个基本要求.建筑环境与设备工程专业人才的培养，是搞好我国国民经济建设提高人民生活水平的重要保障。进入21世纪，随着经济文化的全球化，国际间的竞争越来越激烈，这不仅是一个经济文化实例较量的世代，更是一个各项领域高端人才储备的较量的时代。人才的素质决定着一个国家的整体素质。我国正处在城镇化的快速发展时期,2010年我国城镇化率为47.5%,我国经济和社会发展第十二个五年规划指出，“十二五”期间城镇化率仍将保持每年0.8％的增长趋势，到“十二五”末期将达到51。5%.城镇化快速发展使新建建筑规模仍将持续大幅增加，按“十二五”期间城镇每年新建建筑面积推算，“十二五”期间，全国城镇累计新建建筑面积将达到40～45亿m2。城镇化快速发展带来对能源、资源的更多需求，如何在保证合理舒适度的前提下，降低建筑能耗是建筑节能工作的重点之一.供暖、通风与空调工程是基本建设领域中的一个不可缺少的组成部分，对合理利用资源、节约能源、保护环境、保障工作条件、提高生活质量，有着十分重要的作用。人民对生活质量要求不断提高对建筑室内环境提出更高要求，暖通空调系统在建筑物使用过程中持续消耗能源,如何通过引导暖通空调行业整体形成正确的设计理念,合理选择系统与优化设计使其能耗降低,满足“节能、健康、环保、安全”的室内环境，平衡建筑室内环境节能与健康、节能与环保、节能与安全的关系,推动行业科学健康发展对实现我国建筑节能目标和推动绿色建筑发展作用巨大，关系到我国能源的可持续发展。以下通过对贵州毕节某机械加工厂厂房的供暖、通风和空调系统的设计训练,培养学生的工程实践能力和系统化思想，为其今后从事真正的专业化设计工程打下理论基础和实践基础。在设计过程中，通过查找相关资料，能够让学生对本行业内的相关规范和标准有一个初步的认识和了解，培养学生科学严谨、认真负责的态度和品格.学会学习规范、遵守规范、利用规范，为今后的实践工作打下基础.

目录TOC\o”1-3"\h\z\uHYPERLINK\l”_Toc362527687”摘要 ②散热器与采暖系统的连接方式为：上进下出,同侧连接，故修正系数;散热器安装在墙面一侧，上加搁板,H=150mm时,修正系数为2；散热器组装片数大于20片,修正系数;散热器进水流量系数.因此，F=290.19，则所需散热器片数为：片；热水流量为：=0.559。选择同程式系统，热水管道由东面垂直进入，外部为供水管，内部为回水管。每组散热器39片，共32组,进入房间入口处距第一个散热器距离为1.0米，南北各12组，东西各4组。南北每两组散热器间距离为2.5m；东西中间两组散热器分布于门两侧0.5m处，门两侧各自的两组散热器组间距离为2.5m。每组水流量=0。01747kg/s=62.892kg/h,散热器距地面0。5m。选择管道绝对粗糙度为0。2的钢管，第一个散热器前的供水管长9m,最后一个散热器后的回水管长9m，供水温度90℃,，回水温度70℃，.（3）散热器前总供水管流量为G=0.559kg/s=2012。4kg/h=2.08m3/h,管道绝对粗糙度为0。2mm，查热水采暖系统管道水力计算表,选择D=40mm,，.设阀门一个，，分流三通一个，，弯头一个，总长度，沿程阻力，局部阻力。则总阻力为：（4）依次通过各散热器前的供水管路的水力计算如表3。2-1所示（编号从第二个散热器开始）。表3。2-1装配车间冬季采暖供水管水力计算表序号流量(kg/h)管径管长（m）ν（m/s)R（Pa/m）△Py(Pa)ξ动压(Pa）△Pj(Pa）△Py+△Pj（Pa)11949。508DN402。50。42567.637169.092387。14261。421430。51321886.616DN4050。41163。45317.248581。609408。044725。29231823.714DN402.50。39759。395148.487376.258228.773377.2641760.832DN402。50.38455。475138。687371。089213.268351.95551697.94DN402.50.3751。687129.218366.102198。306327.52461635.048DN402。50。35648.033120。083361。296183。887303.9771572。156DN402。50。34344。512111。28356。671170.013281。29381509。264DN322.50.43383。786209。464390。351271。052480.51691446.372DN322。50。41577.115192。788382。978248.933441.721101383.48DN322。50.39770.72176.8375。918227。755404.555111320.588DN322.50。37964.6161。501369.173207。518369。019121257.696DN322。50.36158.756146.89362.741188。223335.113131194.804DN322。50.34353.188132.969356.623169。869302。838141131。912DN3250。32447.895239。474550.819254。095493.569151069.02DN322.50。30642.878107。194345。329135。986243.18161006。128DN322.60。28838。13699.154340.152120.456219。6117943.236DN322。50.2733。6784。176335。289105。868190。04418880。344DN3250.25229。48147。402530。74153.701301。10319817。452DN322。50.23425。56663.916326.50579.515143。43120754。56DN252.50.37993.769234.424369.412208。237442。66121691.668DN252.50.34879。188197.971358.324174.971372。94222628。776DN252。50.31665。832164。581348.199144。598309。17923565.884DN252。50。28453.702134.255339。04117.119251.37424502。992DN252.50。25342。797106.993330.84492。532199.52525440。1DN252。50.22133。11882。796323.61370.839153。63526377.208DN202.50。30685。072212。68345。21135。629348.30927314。316DN202.50.25559.847149.619331.39194.172243.79128251。424DN202.50.20439.01597。537320.08660。257157.79429188.532DN152。50。278106。039265。099337.424112.273377.37230125.64DN1550。18648.745243.723516.6283.101326。8243162。748DN152。50。09313.25333.13224。1468.29141。423小计3119087。64818。6331005128。7029947.335依次通过各散热器后的回水管路的水力计算如表3。2-2所示（编号从第二个散热器开始）.表3。2-2装配车间冬季采暖回水管水力计算表序号流量(kg/h)管径管长（m)ν（m/s)R（Pa/m）△Py(Pa）ξ动压(Pa）△Pj(Pa）△Py+△Pj（Pa)162。748DN152。50.09113。93434.83524.078。1442.9752125.64DN1550。18250.082250。41516.31881.589331.9993188.532DN202.50.1523。31758。292311。08833。26591.5574251。424DN202。50。239.94899。87319。7259。16159。035314。316DN202。50.2560。912152。281330。81992。458244.7396377。208DN202.50.386.199215.497344.387133.16348。6577440.1DN252。50。21733。8284。55323。18369。55154。18502。992DN252.50.24843。552108。881330.28390.848199.7299565。884DN252.50。27954。492136。229338。329114。986251。21510628.776DN252。50.3166。637166。592347.322141.966308.55811691.668DN252.50。34179。987199.967357。262171。786371.75312754.56DN252。50.37294。541236.353368。149204.446440。79913817.452DN322.50。2326。05665.139326。02278。067143.20614880。344DN3250.24829。989149.945530。18150。902300.84715943。236DN322.50。26534。19485。485334.647103.94189。425161006。128DN322.60.28338。67100.542339.421118.263218。805171069。02DN322。50。30143.418108.544344。503133。51242.054181131.912DN3250。31948.436242.182549.894249。469491。651191194。804DN322.50。33653.726134。316355.592166。777301。093201257。696DN322。50。35459.287148.217361。599184。797333。014211320.588DN322.50.37265。119162。797367。914203。741366.538221383.48DN322.50。38971.221178.053374.536223.609401.662231446.372DN322。50。40777.594193。986381.467244。401438。387241509。264DN322.50.42584.239210.596388。706266.117476。713251572.156DN402。50.33644.956112.391355。639166。918279.309261635。048DN402。50。3548.473121。182360。18180。54301.722271697。94DN402。50.36352。12130.3364.899194。696324。996281760.832DN402.50.37755。898139.746369。795209。386349.132291823.714DN402。50.3959。807149。517374.869224。608374.125301886。616DN4050.40463。848319.239580.123400。615719。854311949。508DN402。50。41768.019170。047385。554256。662426.709小计3119087。64665。9811004958。3729624.353由表3。2-1和表3.2-2可知，管路阻力较大者,及P2=9947。335Pa。（6）每组散热器水流量为=0。01747kg/s=62.892kg/h，选择D=15mm,，，则进水管与出水管的沿程阻力为，散热器前阀门局部阻力，散热器局部阻力，三通局部阻力，则总的局部阻力系数为，局部阻力为：则.（7)散热器后总回水管长度9m，D=40mm，，,，则P4=。总管路阻力考虑一定安全余量,取安全系数为1.10，则水泵扬程H=13284Pa。

第4章空调风系统与水力计算4.1风管及风口布置4。1.1机加工车间送风管及送风口布置1机加工车间长、宽、高分别为24m×18m×8m,面积为24×18=432m2,总送风量为32545。30kg/h=9。04kg/s，选择圆形散流器垂直向下送风方式，上送上回，圆形散流器分别位于区域的几何中心位置。设置18个,每个散流器承担5×5=25的送风区域，安装高度为8m。垂直射程hx=H—h=6m（其中H为空调房间的净高;h为工作区高度）,射流水平距离，符合要求。2选取送风温差为℃，送风次数3初选圆形散流器。按出口风速2～6m/s选择散流器规格层高低或者要求.本题按照3m/s左右选择风速选用出口喉部尺寸为D=400mm的圆形散流器，喉部面积为0。126,有效面积系数0.9.喉部风速度为，散流器实际出口面积=0。126×0.9=0.1134，则散流器出口风速.4根据1.69，1，查图确定修正系数为K=0.23。5根据，可得轴心温差℃1℃，满足空调精度要求。6根据，可得气流轴心速度小于工作区允许风速。因此，所选散流器符合要求。机加工车间送风管、送风口布置平面图见图4.1-1。1123456789101112131718141516图4.1—1机加工车间送风管及风口布置平面图4。1。2精密加工车间送风管及送风口布置1精密加工车间长、宽、高分别为16m×18m×8m，面积为16×18=288m2,总送风量为G=25040。67kg/h=6。96kg/s,选择圆形散流器垂直向下送风方式，上送上回，圆形散流器分别位于区域的几何中心位置。设置12个，每个散流器承担的送风区域，安装高度为8m。垂直射程hx=H—h=6m（其中H为空调房间的净高；h为工作区高度）射流水平距离，符合要求。2选取送风温差为℃。3初选圆形散流器。按出口风速2~6m/s选择散流器规格层高低或者要求。本题按照3m/s左右选择风速选用出口喉部尺寸为D=400mm的圆形散流器，喉部面积为0.126,有效面积系数0。9。喉部风速度为，散流器实际出口面积=0。126×0.9=0。1134,则散流器出口风速。4根据1.69,1，查图确定修正系数为K=0。23.5根据，可得轴心温差℃1℃，满足空调精度要求。6根据，可得气流轴心速度小于工作区允许风速。因此，所选散流器符合要求。精密加工车间送风管、送风口布置平面图见图4.1-2.11234561098714131211图4.1—2精密加工车间送风管、送风口布置平面图4.1.3机加工车间回风管及回风口布置机加工车间回风量=30564.16kg/h=8.49kg/s，采用网板式风口，风口面积1000500,共4个，总回风量7.08,每个风口1。77，风速3。54。机加工车间回风管、回风口布置平面图见图4。1-3。44321图4。1-3机加工车间回风管、回风口布置平面图4.1。4精密车间回风管及回风口布置精密加工车间一次回风量G1=11757.18kg/h=3。27kg/s，二次回风量G2=12434。43kg/h=3.45kg/s,总回风量6。72=5。6m3/s，采用网板式风口，风口面积1000500，共4个，每个风口1。4，风速2.8.精密车间回风管、回风口布置平面图见图4。1—4。44321图4。1-4精密车间回风管、回风口布置平面图

4.2风管水力计算4.2.1计算依据及主要计算公式风管用镀锌钢板制作，用带玻璃布铝箔防潮层的离心玻璃棉板材（容量为48kg/m3）保温,保温层厚度δ＝30mm。按房间的空间结构布置送回风管的走向（见图纸），并计算各管段的风量.吊顶中留给空调的高度约为700mm。由于建筑空间的局限，回风管干管安置在送风干管下部。根据室内允许噪声的要求，风管干管流速取5~6。5m/s,支管取3～4.5m/s来确定管径(具体尺寸见图纸）。相关计算公式及依据如下：当量管径＝2管宽管高/（管宽＋管高）；流速＝秒流量/管宽/管高1000000；单位长度沿程阻力由流速，管径,K决定,查设计手册阻力线图；沿程阻力＝管段长度单位长度沿程阻力；局部阻力系数根据局部管件的形状查设计手册;动压＝流速＾21.2/2；局部阻力＝局部阻力系数动压;总阻力＝沿程阻力＋局部阻力.4。2。2机加工车间风管水力计算(1）送风管机加工车间送风管水力计算结果（阻力平衡法)如表4.2—1所示。表4.2-1机加工车间送风管水力计算表编号风量m^3/h管宽(mm)管高（mm)管长(m)ν(m/s)R(Pa/m）△Py(Pa)ξ动压（Pa)△Pj(Pa）△Py+△Pj(Pa）127121。0818007006.55.980.332。110.5721.4112.2014.32218080.7312506304.06.380.461。840.2324.365.607.4439040.387005604.06.410.662。650.2724.586。649.2946026.907004503.05。320。541.630。2716.924。576.2053013。455004002.04。190。450。900.3510。493。674。5761506。734002501。54.190。711。061。3010.4913.6414。7073013.454504001。54.650。580。870。5012.956.487.3581506。734002502。04.190。711。411.6010.4916。7918.2096026.909004003。04。650.421。260.2312。952。984.23103013.455004002。04。190。450.900.2310.492。413.31111506.734502501。53.720.540.811。308.2910.7811。58123013.455603201。54。670。610。920.2713。073。534。45131506。734002502。04.190。711。411。3010。4913。6415。05146026。908004503。04.650.401。200.2712。953.504。69153013.455004002.04.190.450。900。3510.493.674。57161506.734002501.54。190.711.061。4510.4915。2116。27173013.454504001。54.650。580。870。2712.953.504。37181506.734002502。04。190。711。411。3010。4913。6415。05送风管最不利环路为1—2—3—4-5—6，由表可知，总压力损失为56.51Pa。管道风管和风口对称布置，所以对称部分的部分压力损失相差不大，个别不平衡的并联管路使用阀门调节。（2）回风管机加工车间回风管水力计算结果如表4。2—2所示。表4。2-2机加工车间回风管水力计算表编号风量(m^3/h)管宽(mm)管高(mm)管长(m）ν（m/s）R(Pa/m）△Py(Pa)ξ动压(Pa）△Pj(Pa）△Py+△Pj（Pa）125470.1316007004.76.320.341。594。2623。90101。81103.40219102.6014006006.06。320.402.424.1623.9099.42101。84312735。0710005606.06。320.492.924.1623.9099。42102.3446367。535005606。06。320。704。214。1623.9099。42103。62小计—-11。1316。74——400.07411。20由表可知，管道总阻力为411.20Pa，考虑一定的安全余量,取安全系数为1。10,则需风机压头为452.32Pa.机加工车间所需送、回压力统计如表4。2—3所示。表4。2-3机加工车间所需送、回压力统计表项目压强合计室内送风管最不利环路压力损失56。51Pa57。82Pa室外送风管压强损失管长4m，断面1800×700，总损失为1。32Pa室内回风管压强损失411。20Pa412.56Pa室外回风管动压损失管长4m，断面1600×700,总损失为1.36Pa4。2。3精密车间风管水力计算(1）送风口精密加工车间室内送风管水力计算（阻力平衡法）如表4.2-4所示。表4.2—4精密加工车间送风管水力计算表编号风量(m^3/h）管宽(mm）管高（mm)管长(m)ν（m/s）R(Pa/m)△Py(Pa)ξ动压(Pa)△Pj(Pa)△Py+△Pj（Pa）120867。2318006303.005.110.270。800。5815。659.089。87213911.4916004505。005。370。412.050.5517.259。4911.5436955.7611203206.955。390.634。370。7717.4113。4017。7745216.8312502804。504.140。431。911.0610。2710。8812。8053477.897003204.504.310。482。171。0611。1411.8113.9861738。965002204。504。390。783.501。0611.5512.2415.7576955.7611204001。954.310。340.661。0611.1411.8112.4785216。8310003604.504。030。341。521.069。7010.2911.8193477.898003204。503。770.361。611.068。539。0410。65101738。964502804.503。830.522.341。068.809。3311.67116955。768005601.954.310.290。571。0611.1411.8112.38125216。837004504.504。600.421。871。0612.6813。4415.30133477.896303604。504.260。452。011。0610。8711。5213。53141738。965602004。504。310。793.541。0611。1411.8115.35室内送风管最不利环路为1—2-3-4-5—6,压力损失为81。70Pa.并联管路阻力平衡结果见表4.2—5。表4.2—5精密加工车间送风管阻力平衡结果编号并联管路并联支路总阻力（Pa)并联支路计算阻力差(%）13—4—5—660.293.4%2—7—8—9—1058.1322—7—8—9—1058.132。9％11—12—13-1456。57由上表可知，各并联管路阻力平衡很好，在运行中不平衡的并联管路使用阀门调节。回风管道水力计算回风管水力计算结果见表4.2—6.表4.2-6精密加工车间回风管道水力计算表序号风量(m^3/h)管宽（mm)管高(mm)管长(m)ν(m/s）R(Pa/m）△Py（Pa）ξ动压（Pa)△Pj(Pa)△Py+△Pj（Pa）120159.6816006302。05。560。290.594。2918。4879。3079。88215119。7614005604.05.360。321。274.1917。1972.0273。28310079.8411204504。05.560.441.764.1918。4877.4579.2145039。936304004.05。560。612.434.1918。4877。4579.88小计50399.2014.06.0416.86306.21312.25由表可知，管道总阻力为312。25Pa，考虑一定的安全余量，取安全系数为1.10，则所风机压头为347。48Pa。精密加工车间所需送、回压力统计见表4。2—7.表4。2-7精密加工车间所需送、回压力统计项目压强合计室内送风管最不利环路压力损失81。70Pa82.24Pa室外送风管压强损失管长2m，断面1800×630，总损失为0。54Pa室内回风管压强损失312.25Pa312。83Pa室外回风管动压损失管长2m，断面1600×630无弯头，总损失为0.58Pa

第5章空调水系统与主要设备选择5.1水系统的选择空调水系统水系统方案的确定:本设计采用两管制、闭式、一次泵定流量系统。1两管制系统的优点两管制水系统是采用同一套供回水管路，冬季供热水、夏季供冷水。由运行人员依据多数房间的需要决定，实行供热与供冷的转换.两管系统具有管理方便，一次性投资较小等优点.本设计对空调精度要求不是很高，故采用两管制.而三管制是共用一根回水管，因此冷热有混合损失，运行效率不高，而且系统水力工况复杂，难于运行。四管制初投资较高且多占空间。2闭式系统的优点1）水泵扬程仅需克服循环阻力，与楼层数无关仅取决于管路长度和阻力。2）循环水不易受污染，管路腐蚀情况比开式系统好。3）不需要设回水池，但要设一个膨胀水箱。膨胀水箱尽量接至靠近水泵入口的回水干管。3一次泵定流量系统的选择依据一次泵系统的特点是直接把从空调主机出来的空调水通过管道输送到各末端装置后再回到空调主机,如此循环流动。一次泵定流量系统比较简单，控制元件少，且本设计中水泵的扬程大约在10~20米，一般水泵都能满足要求，所以在本设计中采用一次泵系统。二次泵变流量系统虽然能节省冷冻水泵的耗电量，但初投资比较大，自控要求比较高,占地面积也大些。

5.2水系统的水力计算5。2。1冷冻水系统冷冻水管路布置如图5。2—1所示。图5.2-1空调冷冻水管路布置图对冷冻水管环路进行水力计算，结果如表5.2-1.表5.2-1空调冷冻水系统水力计算表管段管长m比摩阻（Pa/m）动压(Pa）流速(m/s)局部阻力/Pa规格沿程/Pa局部kPa总阻力kPa1191146041。14.5612521661.8124。92281024040.90。8810081670.35578361256041.131256841.8122.496461024991。00。4610075025。2528564044040。94.7610024246.1158.5选型冷冻水环路总阻力为128kPa选用水泵扬程为13mH2O5.2。2冷却水系统冷却水管的布置草图如图5.2-2所示。图5。2-2空调冷却水管路布置图冷却塔的冷却水流量可以通过下面公式计算:其中Q-—-冷却塔排走的热量，即冷凝器散热量kW；C—--水的比热容,kJ/（kg·℃),冷却水供回水温差取4-5℃;对于压缩式制冷机组:Q=1.3Q0=190kW，—冷水机组制冷量（取大的)，h冷却水力计算如表5.2—2所示。表5。2—2空调冷却水系统水力计算表管段管长m比摩阻（Pa/m）动压（Pa）规格mm沿程Pa局部kPa总阻力kpa181146041259121。2082。2214102440100142870。570.532511444012528506367选型冷却水环路总阻力为67kPa，考虑静水压力和喷水压力，冷却水泵扬程为15mH2O

5。3主要设备选择5.3.1空调机组的选择当下很多地方普遍认为日本大金的中央空调是最好的。但是如果要便宜的使用寿命要就不高的话就美的差不多23年就报废了，格力空调在国内算很好的，可以用3年差不多。所以为了减少以后机组的更换，一次性多投资更多的钱买质量更好的，所以选择大金空调.大金风冷型机组拥有先进制造工艺的半封闭单螺杆压缩机，紧凑高效的不锈钢板式换热器,高性能的倒M形空气换热器，连续容量控制方式，业界超低噪音等优点。考虑到精加工车间的高温湿度低噪音的要求大金空调是很好的选择。=1\*GB2\＊MERGEFORMAT⑴机加工车间选用日本大金风冷型冷水机组UWAP50BY，制冷量132kW，制冷工况：机组出水温度：7℃，机组进水温度：12℃,环境温度35℃DB。=2\＊GB2\＊MERGEFORMAT⑵精加工车间选用日本大金风冷热泵机组UWYP50BY制冷量132kW，制热量140kW.制冷工况:机组出水温度：7℃,机组进水温度：12℃，环境温度35℃DB;制热工况：机组出水温度：45℃,机组进水温度：40℃，环境温度7℃DB,6℃WB.5。3.2组合式空气处理机柜选择2台麦克维尔组合式空调机组其性能参数如表5.3-1.本工程综合设计主要设备选择情况见5.3—2。表5.3-1组合式空气处理机组主要参数表机组型号MDM额定风量m3h盘管迎风面积m2盘管迎风速度m/s风机叶轮直径mm最大风压Pa尺寸mm（W*H*L）最大电功率kW6排全冷量kW水流量L/s水阻力kPa管径DN1313350003.402。7563020002130*2130*5M3055826.457650915250002。662。7556020002450＊1490*4M2241820.09180表5。3—2本工程主要设备选择情况设备名称设备要求设备选择机加工车间风机室内环路总压力损失为56。51Pa，远远小于组合机组内预压360Pa,不需要加送风风机会风机空气处理机柜冷冻机组总冷负荷为116.25905kW大金UWAP50BY表冷器冬季换热量小于夏季,夏季设计见上文JW40—4六排表冷器冷冻水泵保证循环水系统流量变更时水泵在答应的领域之内正常运行，并考虑到故障备用情况在内。PH-401Q（详细参数见水泵选择表5。3-3）冷却水泵保证循环水系统流量变更时水泵在答应的领域之内正常运行，并考虑到故障备用情况在内。PH—401E（详细参数见水泵选择表5.3—3)冷却塔采用标准工况：进水温度t1=37℃，出水温度t2=32℃,设计湿球温度τ=28℃。温降3～8℃。GBNL3—1