大体积混凝土配合比设计与施工讲义

大体积混凝土配合比设计与施工

丁庆军教授博导武汉理工大学Telmail:dingqj@

美国ACIC116标准中将大体积混凝土定义为“任何大体积的现浇混凝土，其尺寸足够大以致要求处理混凝土所放出的热量和伴随的体积变化以减少开裂”

日本建筑学会标准（JASS5）的定义：“结构断面最小尺寸在800mm以上，水化热引起混凝土内的最高温度与外界气温之差超过25°C的混凝土，称为大体积混凝土”

我国大体积混凝土施工规范GB50496-2009中定义：“实体最小尺寸大于或等于1m，或预计会因混凝土中胶凝材料水化引起的温度变化和收缩而导致有害裂缝产生的混凝土.”没有一个统一的、严格的定义，但都强调砼的水化放热及引起的温差！大体积混凝土定义大体积混凝土的特点结构厚，体积大，钢筋密，一次浇筑量大。大体积混凝土工程一次性连续浇注混凝土几百方至几千方，施工时间长，工程条件复杂，施工工艺要求高,受环境影响大，要求混凝土具有良好的工作性（流动性好，塌落度经时损失小，凝结时间长，不离析、泌水）.水化热高，温度场梯度大，极易产生裂缝。大体积混凝土硬化期间，由于水泥水化过程释放的水化热所产生的温度变化和混凝土的收缩共同作用，由此而产生的温度应力和收缩应力，往往导致混凝土结构出现有害裂缝。采取合理措施降低水化热，控制混凝土内外温差防止过大干缩是施工和管理质量控制工作的重点.大体积混凝土存在的问题根据施工规范，水泥用量较高，从而导致混凝土水化热过高，产生温度应力导致混凝土开裂；混凝土浇注后的保温和降温技术没有很好掌握，从而导致混凝土开裂；混凝土养护不到位，脱模时间过早，造成大体积混凝土表面出现微裂纹；大体积混凝土的水化放热与开裂水泥水化放热混凝土内部温升混凝土表层散热降温温度梯度温度应力拉应力外部约束温度裂缝浅表裂缝深层裂缝贯穿裂缝为侵蚀介质进入提供了便利条件，易造成耐久性问题直接危及结构安全！！大体积混凝土的配合比优化设计优质的大体积混凝土较低的水化温升良好的施工性能较低的经济成本合格的强度性能降低水泥用量使用优质矿物掺和料优选高效减水剂优选水泥品种冻融破坏

抗冻性是指混凝土在水饱和状态下能经受多次冻融循环作用而不被破坏的性能。混凝土受冻融循环破坏往往是导致混凝土劣化的主要因素。

混凝土是由硬化水泥浆体和骨料组成的含毛细孔的复合材料。由于混凝土毛细孔中的水分受到冻结,伴随这种相变,产生膨胀压力;剩余水分流到附近的孔隙和毛细管中,在水运动的过程中,产生液体压力;膨胀压力和液体压力,使混凝土遭到破坏.混凝土出现破坏的原因防止冻融破坏采取的措施1.降低水灰比

降低新拌混凝土中的用水量，可有效地较少混凝土内部可冻结水因冻结膨胀给混凝土带来的危害，同时降低用水量，还可以较少毛细孔隙并改善混凝土过渡区结构.2.掺加矿物掺合料

与水泥水化产物Ca(OH)2反应,减少混凝土中毛细孔隙并改善界面区结构，可提高界面过渡层的密实程度，改善混凝土的微观结构;另外矿物掺合料还有一定的填充作用，它可改善细粉材料的颗粒级配、减小孔隙率，提高混凝土抵抗冻结的能力。3.掺加引气剂

在水化物凝胶体引力与气泡斥力的联合作用下，气泡周围的水分子受到的约束大大地增强了，每个气泡所处的位置都像个“滞掺点”一样，空隙内的非晶体水绕过微气泡向冰晶体积聚的同时，必遭到“滞掺点”阻碍，冰晶体的生长也收到了抑制。气泡在冰体成长产生膨胀压力的同时朝着与水分子流向相反的方向偏移，变形。其结果就会把毛细通道封堵得更为严实，更有效地起到抑制冰晶体生长的作用。钢筋锈蚀混凝土出现破坏的原因

钢筋混凝土结构由于混凝土碳化,有害介质的侵入或混凝土内部有害介质对钢筋的影响,导致钢筋锈蚀。铁锈体积的膨胀使混凝土剥落或胀裂,削弱了钢筋与混凝土的有效面积和两种材料的结合,引起构件承载力下降,而且改变结构的破坏形态,使结构从有预兆的塑性破坏变为脆性破坏。

对于钢筋混凝土掺加矿物掺和料,以提高混凝土的密实度和耐久性;尽可能降低混凝土的水灰比,严格控制混土拌和时加水程序;增加钢筋的保护层厚度,以及防止发生露筋现象;在混凝土施工中,不允许掺用含有氯离子化合物的外加剂,混土拌和、养护用水的氯盐含量要符合规定;混凝土中宜掺用引气型减水剂,以提高混凝土的抗渗性;我国在以上措施基础又提出了在混凝土中掺入阻锈剂。防止钢筋锈蚀采取的措施硫酸盐腐蚀混凝土出现现破坏的原原因硫酸盐侵蚀蚀破坏是一一个十分复复杂的物理理化学过程程，机理非非常复杂，，实质就是是外界侵蚀介介质中的硫硫酸根离子子进入混凝凝土的内部部孔隙，与与水泥石的的某些组分分发生反应应，产生膨膨胀物质，，形成膨胀胀内应力，，造成混凝凝土的破坏坏.硫酸盐蚀破破坏包括以以下两面:硫铝酸盐的的腐蚀(钙矾石溶解解度极小，，结合大量量的结晶水水，体积增增加到2.5倍)(2)石膏腐蚀(从Ca(OH)2转变为石膏膏，体积增增加到原来来的2倍)防止硫酸盐盐侵蚀采取取的措施提高混凝土土抗渗透性性是混凝土土抗硫酸盐盐最好的防防护,掺入入矿物掺和和料能有效效提高混凝凝土抗硫酸酸盐侵蚀性性，其作用用机理有如如下:活性成分主主要为活性性SiO2及性AL2O3，这些活性性成分可与与水泥水化化生成的Ca(OH)2发生“二次次水化”反反应，消耗耗了大量Ca(OH)2，从而减少少了硫酸盐盐与Ca(OH2反应生成膨膨胀产物钙钙钒石的数数量，同时时也减少了了硫酸盐与与Ca(OH2直接成石膏膏的数量。。颗粒细微，，分散性好好，在混凝凝土搅拌过过程中可以以匀分散于于混凝土中中，并能填填充混凝土土中的孔隙隙和毛细孔孔通道，使使混凝致密密化.取代部分水水泥，使总总胶结料中中有效C3A含量降低，，减少了膨膨胀产物钙钙钒石的生生成量，且且掺和料的的掺入“稀稀释”了水水泥中的C3A，从而分散散了生成钙钙钒石所产产生的膨胀胀应力。碱集料反应混凝土出现现破坏的原原因碱集料反应应包括碱——硅反应（（ASR））和碱—碳碳酸盐反应应（ACR）两大类类。碱集料反应应的产生有有三个条件件：（1）混凝凝土有足够够的碱含量量（3.0kg/m3）；（2）混凝凝土中含有有碱活性骨骨料；（3）混凝凝土结构处处于潮湿环环境中。碱集料反应应产生的体体积膨胀,膨胀应力力是造成混混凝土破坏坏的主要原原因.抑制碱集料料反应采取取的措施(1)使使用非活性性骨料;(2)控控制水泥及及混凝土中中的碱含量量;(3)控控制湿度;(4)使使用矿物掺掺和料(粉粉煤灰、沸沸石与粉煤煤灰、沸石石与矿渣或或沸石石与硅粉粉)和化学外外加剂.预防碱—硅硅反应破坏坏的混凝土土中碱含量量环境条件混凝土中最大碱含量（kg/m3）一般工程结构重要工程结构特殊工程结构干燥环境不限制不限制3.0潮湿环境3.53.02.1含碱环境3.0用非活性骨料因此,混混凝土造成成破坏的主主要原因是是:(1)缺乏乏对混凝土土配合比进进行设优化化计，尤其其是没有针针对工程实实际环境进进行耐久性性设计。(2)片面面追求施工工速度，养养护不到位位，造成混混凝土早期期收缩裂裂缝，给有有害离子的的侵蚀带来来了有利的的条件，进进而造成混混凝土的破破坏。日本建设省省于1988~1993年进进行了一项项综合开发发计划“钢钢筋混凝土土结构建筑筑的超轻质质、超高层层化技术的的开发”（（简称“新RC计划划”）。挪威皇家科科技研究院院的科学与与研究基金金（SINEF）持持续资助高强混凝土土和高性能能混凝土的的研究。1994年年，美国联联邦政府16个机构构联合提出出了一个在在基础设施施工程建设设中应用高高性能混凝凝土的建议议，并决定定在10年内投资2亿美元进行研究和开发发。瑞典1991~1997年由由政府和企业联联合出资5200万克郎郎，实施高性能混混凝土研究的国国家计划。1986~1993年，法国国组织包括政府府研究机构、高高等院校、建筑筑公司等23个个单位开展了““混凝土新方法法”的研究项目目，进行高性能能混凝土的研究究，并建成了示示范工程。1996年，法国国公共工程部、、教育与研究部部又组织了为期期4年的国家研研究项目“高性性能混凝土2000”，投入入经费550万美元。高性能混凝土的的研究开发受到到了各国政府的的高度重视我国在“九五””，“十五”、、“十一五”期期间先后立项对对高性能混凝土土进行了研究，，例如：１、混凝土耐久久性关键技术研研究与应用（国国家“九五”、、“十五”科技技支撑计划）２、高性能轻质质混凝土在大跨跨径桥梁中的研研究与应用（国国家“８６３””）３、轻集料混凝凝土高性能化及及其应用（国家家“十五”科技技支撑计划）４、绿色制造关关键技术与装备备（国家“十一一五”科技支撑撑计划）高性能道路水泥泥混凝土路面关关键技术高性能水泥绿色色制造工艺和装装备５、高性能水泥泥制备与应用的的基础研究（国国家“973”）中华人民共和国行业标准铁建设[2005]160号

铁路混凝土结构耐久性设计暂行规定中华人民共和国行业标准

铁建设[2005]160号

铁路混凝土结构耐久性设计暂行规定5混凝土配合比5.1一般规定5.1.1C30及以下混凝土的胶凝材料总量不宜高于400kg/m3，C35～C40混凝土不宜高于450kg/m3，C50及以上混凝土不宜高于500kg/m3。5.1.2混凝土中宜适量掺加符合技术要求的粉煤灰、矿渣粉或硅灰等矿物掺和料。不同矿物掺和料的掺量应根据混凝土的施工环境条件特点、拌和物性能、力学性能以及耐久性要求通过试验确定。一般情况下，矿物掺和料掺量不宜小于胶凝材料总量的20%。当混凝土中粉煤灰掺量大于30%时，混凝土的水胶比不宜大于0.45。预应力混凝土以及处于冻融环境中的混凝土的粉煤灰的掺量不宜大于30%。5.1.3混凝土中宜适量掺加能提高混凝土耐久性能的外加剂，宜选用多功能复合外加剂。5.1.4当骨料的碱—硅酸反应砂浆棒膨胀率在0.10%～0.20%时，混凝土的碱含量应满足表5.1.4的规定；当骨料的砂浆棒膨胀率在0.20%～0.30%时，除了混凝土的碱含量应满足表5.1.4的规定外，中华人民共和国国铁道部发发布因此，近些年来来，工程界对混混凝土耐久性进进行了重视，相相继对原来的规规范进行了修正正,并颁布了一一些新的规范.矿物掺合料对混混凝土孔溶液离离子碱度的影响响掺粉煤灰混凝土土胶凝浆体水化化特性1、粉煤灰的物物理活性主要是是指粉煤灰形态态效应、微集料料效应。粒径较小、表面面光滑的粉煤灰灰颗粒能够在新新拌混凝土中起起到润滑、滚动动作用，粒子表表面吸附而出现现的双电层结构构加强了润滑作作用。在流动性性、和易性得到到改善的同时，，增加了保水性性和均匀性，降降低了需水量，，起到了减水作作用。在混凝土土中应用粉煤灰灰，可以改善新新拌混凝土的工工作性能。粉煤灰的微集料料主要表现在两两个方面：一方方面，由于粉煤煤灰微粒本身强强度很高，厚壁壁空心微珠的抗抗压强度在700MPa以以上，粒度30μm以下下的粉煤灰颗粒粒在水泥石中可可以起相当于未未水化水泥熟料料微粒的作用；；而另一方面，，粉煤灰颗粒起起到了对于水泥泥基材料的密实实作用，这是由由于粉煤灰的掺掺入能够减小水水泥浆体或者混混凝土中的孔隙隙体积及较粗的的孔隙，特别是是填塞了浆体中中毛细孔的通道道，从而对于水水泥浆体或者混混凝土的耐久性性十分有利。因此在早期，粉粉煤灰极少参与与水化反应，能能够显著降低胶胶凝体系的水化化放热量；同时时，胶凝体系中中水泥含量的相相对减少和粉煤煤灰颗粒与水泥泥水化产物的界界面结合不够紧紧密，是造成混混凝土早期抗压压强度较低的主主要原因。混凝土材料用量/(kg·m-3)工作性/mm编号水泥粉煤灰水砂石子减水剂坍落度扩展度l450015570111444.5145300236090155664118l4.5215530331513515562712174.52205304500015564611485.075390540010015561011845.0225530635015015568211135.02305607550015559311515.530/844011015566310825.5245555938516515562811175.5240580试验配合比及工工作性能表面光滑的粉煤煤灰颗粒在新拌拌混凝土浆体中中起到润滑、滚滚动作用，从而而使浆体的流动动性、和易性得得到显著改善。。编号下列龄期(d)抗压强度/MPa372856180l47.258.968.271.678.2233.443.058.066.376.5330.243.861.066.475.5453364.878.682.685.1539.454.867.377.986.8634.055.962.475.687.1754.667.071.075.880.6840.051.974.484.593.2930.743.266.870.080.5在养护早期(3d，7d)，粉煤灰灰掺量是影响抗抗压强度非常显显著的因素，粉粉煤灰掺量越大大，对强度的影影响越大。抗压强度测试结结果编号下列龄期(d)抗压强度/MPa372856180444348.958.666.672.1529.441.847.358.166.8624.035.942.950.662.7温度对掺粉煤灰灰混凝土的抗压压强度影响非常常显著，粉煤灰灰掺量越大，对对强度的影响越越大。10℃抗压强度度测试结果编号1245龄期徐变度Ct(1/MPa)徐变系数φct徐变度Ct(1/MPa)徐变系数φct徐变度Ct(1/MPa)徐变系数φct徐变度Ct(1/MPa)徐变系数φct1d10.3760.34513.9290.4109.7670.2658.4180.2583d17.1080.56817.2680.51520.5310.51310.7130.3287d21.5200.70419.5140.58926.8860.71014.1310.43114d29.5230.97824.8500.74633.5580.91118.2040.55428d33.6751.11328.8680.87240.9601.11122.7760.69245d36.4461.20230.1030.90747.5741.29127.6390.83960d39.3671.29431.6560.95250.0991.35929.7450.90290d41.6761.37334.1311.02652.6871.42932.2160.981180d44.4061.46533.1940.99854.4291.47333.6631.021360d45.5501.50338.4861.15456.5161.53133.0741.005实验结果可知，，粉煤灰的掺入入能够显著改善善混凝土的徐变变特性。徐变特性测试结结果水化放热曲线（（C代表纯水泥泥体系，F20代表粉煤灰掺掺量为20%））粉煤灰的掺入，，能够显著降低低水泥水化放热热速率和混凝土土的温升，延缓缓弹性模量发展展，减少混凝土土10%的自收收缩，同时提高高混凝土的应力力储备。2、化学活性粉煤灰灰的化学活性粉粉煤灰的化学活活性主要体现在在其自身的火山山灰活性以及对对水泥水化的促促进作用上。粉煤灰的火山灰灰效应是指，粉粉煤灰玻璃相中中可溶性的SiO2、Al2O3与水化产物Ca（OH）2，发生二次火山山灰反应，生成成水化硅酸钙和和水化铝酸钙，，使液相中的Ca(OH)2浓度下降，这有有利于加速水泥泥单矿的继续水化，提提高固相物质浓浓度，改善硬化化浆体微结构，，从而使混凝土土后期的强度得得到显著增强，，同时改善混凝凝土的体积稳定定性。粉煤灰水泥水化化的促进作用表表现在两个方面面：一方面，粉粉煤灰早期极少少参与水化反应应，相当于提高高了有效的水胶胶比，促进了水水泥自己的水化化反应；另一方方面，粉煤灰颗颗粒为水化产物物（C-S-H凝胶胶、Ca（OH）2）的成核生长提提供了界面。养护龄期：28d养护龄期：180d养护龄期：7d养护龄期：3dSEM图片随着养护龄期的的延长，水泥——粉煤灰体系胶胶凝体系的硬化化浆体微结构趋趋于密实。29SiMASNMR图谱UnhydrousFC3d120d(a)水泥70%+粉煤灰灰30%浆体体随龄期变化(b)掺与不不掺粉煤灰浆体体Cementpasteat120dFCpasteat120d水泥70%+粉粉煤灰30%胶凝体系中，，粉煤灰的水化化程度龄期1d3d7d14d28d90d180d365d粉煤灰水化程度（%）00.71.353.025.48.6212.6915.05养护龄期至7d时，粉煤灰的的反应程度只有有1.75%，，粉煤灰早期几几乎不参与水化化反应。随着养养护龄期的延长长，粉煤灰发挥挥其火山灰效应应，生成二次水水化产物，从而而提高了硅氧四四面体的聚合程程度。总之，由于粉煤煤灰早期化学活活性不强，使得得胶凝体系的水水化放热量较少少和混凝土早期期强度较低。随随着养护龄期的的延长，胶凝材材料体系的微结结构得到不断的的改善，混凝土土的体积稳定性性和后期强度都都有明显的提高高。复杂组分交互作作用的原材料组分P.ⅠBFSFASFSiO221.3528.1554.8889.37Al2O34.6716.0026.892.17CaO62.6034.544.771.73MgO3.086.001.310.93Fe2O33.311.106.490.86CaO-SiO2-Al2O3C3S玻璃体SiO2-Al2O3玻璃体SiO2-Al2O3活性SiO2交互作用关注点点：化学作用、、电化学作用、、力的作用复杂胶凝体系组组分交互作用机机理CaO-SiO2-Al2O3三元相图表明各各硅铝质胶凝材材料的化学组成成不同，活性也也不同，会使其其产生在多元体系下的协协同效应，因此此存在时效性差差异。辅料参与水化反反应的时效性Ka法的水化化程度定量表征征编号1d3d7d14d28d60d90dFA3反应程度－6.11%7.65%8.92%11.73%13.58%17.07%Ka值20℃饱和石灰水－－7.46%10.15%13.71%22.33%27.07%Ka值80℃饱和石灰水26.27%33.68%53.30%77.41%－－－解耦法结果龄期1d3d7d14d28d90d180d365d浆体中CH量*0.10710.12090.14210.15040.15150.14340.13080.1247粉煤灰消耗CH量*//0.00120.00690.01560.02770.04180.0484熟料水化产生的CH量*0.10710.12090.14330.15730.16710.17110.17260.1731浆体中C-S-H量*0.19680.22220.26490.29290.31530.33730.35780.372熟料水化产生C-S-H凝胶量*0.19680.22220.26340.28910.30710.31450.32180.3243粉煤灰火山灰反应产生的C-S-H量*//0.00160.00380.00820.02290.0360.0478熟料水化程度（%)48.083054.278564.335170.620575.020276.816077.489477.7139辅料水化程度（%）00.71.353.025.48.6212.6915.05整体的水化程度33.658138.205045.439650.340354.134156.357258.049658.9147*单位为g/g初始胶凝材料CT图像解析法法水化程度定量量表征利用计算机断层层扫描技术探索索了水泥浆体的的亚微观结构：：孔相、水化相相以及未水化相相的空间分布。。水胶比0.5，，龄期1d连通孔、高渗透透性非连通孔、低渗渗透性混凝土耐久性能能与其渗透性能能密切相关，有有必要通过掺加加活性矿物掺合合料，在保证强强度性能的同时时降低渗透性，，提高耐久性能能。编号水泥(Kg/cm3)粉煤灰(Kg/cm3)矿粉(Kg/cm3)砂(Kg/cm3)石(Kg/cm3)水(Kg/cm3)减水剂7d抗压强度(MPa)28d抗压强度(MPa)B150000704.61056.9151.61.5%55.865.8B245050069410411651.4%52.667.0B3400100069410411651.4%50.965.7B4375125069410411651.4%48.667.8B5400010069410411651.3%53.669.5B6350015069410411651.3%54.871.7B7400505069410411651.4%54.568.8B83504510569410411651.4%53.465.2B92507517569410411651.4%46.059.8矿物掺和料对混混凝土力学性能能和耐久性的影影响耐久性矿物掺合料的种种类及掺入方式式对高强混凝土土的抗压强度及耐久久性能有较大的影响。。（1）粉煤灰与与矿渣微粉对高高强混凝土后期期强度发展有明明显的促进作用用，但是二者对对其早期强度影影响不尽一致，，粉煤灰会对高高强混凝土早期期强度产生不利利的影响，其早早期强度随粉煤煤灰掺量的增加加而下降，矿渣渣微粉则无影响响。（2）矿物掺合合料对高强混凝凝土的抗氯离子子渗透性能有明明显的改善作用用；（3）矿物掺合合料的掺入由于于能够提高混凝凝土的抗氯离子子渗透性,因此此其对钢筋锈蚀蚀的阳极极化过过程有明显的抑抑制作用;（4）粉煤灰与与矿渣微粉复合合使用时，只有有在合适的掺量量及比例范围内内二者对高强混混凝土抗压强度度及耐久性改善善的叠加效应才才能有效发挥。。同时在单掺、、同掺量条件下下，矿渣微粉对对上述高强凝土土上述性能的改改善要优于粉煤煤灰。编号氯离子渗透腐蚀电流(μA/cm2)碳化深度28dmm6h电量库仑B15090.797445.0B24970.739744.5B34840.560582.2B43910.436244.2B53830.352582.9B63750.316164.8B74830.54684.2.8B83630.286764.0B95320.748543.0采用密实骨架堆堆积法、《普通通混凝土配合比比设计规范》JGJ55-2000规定的的绝对体积法和和假定容重法进进行配合比设计计。配合比设计（1）密实骨架架堆积法设计法法原理①原理采用密实骨架设设计配合比，是是通过寻求混凝凝土中的粗细集集料的最大容重重来寻找最小空空隙率，通过曲曲线拟合可以得得出骨料间的最最佳比例，使得得制备出的混凝凝土有较好的工工作性、较高的的强度、优良的的耐久性和经济济性。编号水泥(kg/m3)砂率(%)水灰比28d抗压强度(MPa)1497340.3260.42420410.3663.1密实堆积设计是是通过矿物掺和和料填充细集料料空隙、矿物掺掺和料和细集料料的混合物填充充粗集料之间的的空隙来实现最最小空隙率Vv，再利用Vv控制混凝土中的的水泥浆体用量量Vp，从而达到减少少混凝土中水泥泥用量和单位用用水量。浆量Vp与空隙Vv、集料表面积s（含粉煤灰）和和浆量厚度t之之间的关系为：：Vp=Vv+s×t=N×Vv，依据强度和耐耐久性要求设定定水胶比，借鉴鉴普通混凝土的的水胶比取值，，C30混凝土土的水胶比可在在0.36～0.40之间选选取，C40混混凝土的水胶比比在0.32~0.36之间间选取，C50混凝土的水胶胶比在0.28~0.32之之间选取；最后后再求出拌和水水量。③方法②原则粉煤灰等矿物掺掺合料的密度和和细度均比砂小小，从材料堆积积理论上讲，密密度小的材料填填充密度大的材材料，其曲线会会表现为具有峰峰值的抛物线形形式。按四分法法取料，进行最最大容重测定，，将实验数据通通过曲线拟合得得出致密堆积系系数α、β，获获得最大堆积密密度Uw。1)确定粉煤灰灰填充砂的比例例2)以α比例的细集料(含粉煤灰与砂砂)填充粗集料料得最大堆积因因子(2)配合比计计算步骤3)由此得出最最大单位重为Uw，(其中wf、ws、wa分别表示粉煤灰灰、砂、石子的的单位重量；不不同级配的粗、、细骨料对应不不同的α、β）4)最大单位质质量中的粗集料料质量：；5)最大单位重重中的砂的重：：6)最大单位重重中的粉煤灰重重：7)最小空隙率率：8)混凝土中所所需填塞和润滑滑的水泥浆量：：式中：N—水泥浆量的放放大倍数；s—为骨料表面积积；t—为包裹于骨料料表面的润浆厚厚度。9)骨料的用量量：10)由于水泥泥浆量需要放大大，则集料质量量作如下调整：：注：ws’为调整后砂的的质量，wa’调整后粗骨料料的质量，，wf’为调整后粉煤煤灰的质量，，WC、WW分别为水泥、、水的质量，，λ为水胶比。。（3）配合比比设计系数的的确定1)最大容重重试验要求①取若干砂样样，放入烘箱箱，待烘干后后用于试验。。②称取一定量量的干砂，进进行筛分分析析，得出细度度模数，属于于中砂即可。。③称取一定量量（足以填满满3L容重桶桶）的干砂，，按2%的比比例往砂中添添加粉煤灰，，加到8%左左右后，按1%的比例减减慢添加粉煤煤灰。在最大大单位重附近近，多做几次次求取平均值值。④对求得的数数据进行曲线线拟合，得出出二次曲线方方程，对方程程进行求一阶阶导数，并令令其为0。将将求得的α值代回方程，，即可求得粉粉煤灰与砂的的最大堆积密密度Uw。⑤求β的方法与求α的方法一样，，只不过用含含粉煤灰比例例为α的砂、粉煤灰灰混合物取代代砂。由此通通过曲线拟合合同样可得β、Uw（三者的最大大单位重）。。2）α、β以及Uw的确定以细度模数为为2.8的中中砂、5-25mm连续续级配的碎石石、需水比为为96%的Ⅱ级粉煤灰为例例，根据以上上试验方法、、得到的粉煤煤灰充填单位位重数据见下下表。αUw/(kg/m3)βUw/(kg/m3)0.041826.70.301993.30.101913.30.442133.30.091853.30.502060.0以堆积系数为为横坐标，以以堆积密度为为纵坐标，作作出抛物线图图，拟合的二二次曲线的方方程为：Y=–24068X2+4775.5X+1676.2粉煤灰充填单单位重致密堆积因子子α图对上式求一阶阶导，并令其其为0，可得得α=10%时，，Uw=1913.1kg/m3，即粉煤灰与与砂的最大单单位重为1913.1kg/m3。当α=10%时，，将粉煤灰加加入中砂与碎碎石的最佳混混合物中，可可以得到抛物物线如图，其其曲线方程为为：Y=–2897.2X2+2503.5X+1584.5。。对上式求一阶阶导，并令其其为0，可得得β＝43％，此此时，Uw＝2125.3kg/m3，即粉煤灰、、砂、石子三三者的最大单单位重为2125.3kg/m3。致密堆积因子子β图3）n值的确确定在致密系数α、β以及最大单位位重Uw确定定的前提下，，从表6.3.3-2可可得：如果同同一水胶比时时，n降低，则Vp=Vv+s×t=n×Vv随之下降，水水泥浆量相应应减小，而骨骨料用量相应应增加；反之之，则水泥浆浆量增加，骨骨料减少；然然而，n值过于减小，，虽然保证了了水泥的用量量减少，但降降低了混凝土土的工作性和和强度；如若若n值过大，，则会达不到到降低水泥用用量的目的，，从而经济性性和耐久性也也体现不出来来。通过多次次试验找到的的合理的n值为1.2，，既保证了强强度，又使得得经济性和耐耐久性体现出出来。n值混凝土工作性能1.1浆料包裹不住砂、石，坍落度小，且损失大，基本无流动性，扩展度小，不适宜泵送1.2浆料能包裹住砂石集料，坍落度满足设计要求，损失小，且适宜于泵送1.4浆料用量过多，虽然有较大的坍落度和扩展度，但胶凝材料用量过多，不满足经济性和耐久性的要求n值与混凝土工工作性能4)骨料用量的校校正由于水泥浆量量需要放大（（步骤10计计算式），对对骨料用量进进行调整后得得出每立方米混凝凝土中砂、石石、粉煤灰的的用量分别为为796kg、1099kg和160kg，砂砂率为42%。5）胶凝材料料的用量的计计算浆料体积率，设水胶比为为λ，则由上式可得故有依据强度和耐耐久性要求设设定水胶比，，借鉴普通混混凝土的水胶胶比取值，铺铺装水泥混凝凝土的水胶比比可在0.34～0.40之间选取取，最后根据据以上公式求求出拌合用水水量。通过上上述计算过程程，可得出水水泥、粉煤灰灰、水、砂及及石的用量。。减水剂的掺掺量可根据水水泥与减水剂剂的适应性分分析和施工和和易性来确定定。（6）配合比比试验验证通过密实骨架架堆积理论设设计出混凝土土的配合比后后，还需对其其进行试验的的验证：①对密实骨架架堆积法所得得配合比的工工作性能与抗抗压强度进行行试验，检验验其是否能够够满足桥梁工工程混凝土的的技术指标；；②验证密实骨骨架堆积配合合比是否达到到了减少胶凝凝材料用量、、提高工作性性能和耐久性性能的目的。。3、试配、、调整与确定定（1）进行混混凝土配合比比试配时，应应采用工程中中实际使用的的原材料，混混凝土的搅拌拌方法，宜与与生产时使用用的方法相同同。（2）混凝凝土配合比试试配时，每盘盘混凝土的最最小搅拌量应应大于15升升；当采用机机械搅拌时，，其搅拌量不不应小于搅拌拌机额定搅拌拌量的1/4。（3）按计算算的配合比进进行试配时，，首先应进行行试拌，以检检查拌合物的的性能。当试试拌得出的拌拌合物工作性性能不能满足足要求时，应应调整用水量量、砂率、外外加剂掺量、、掺加方法等等；当其仍然然不能满足要要求时，应调调整水泥、矿矿物掺合料、、外加剂等材材料种类，直直到符合要求求为止。（4）混凝土土工作性能评评价指标有：：坍落度、坍坍落度经时损损失、压力泌泌水、扩展度度、倒坍落筒筒流出时间等等，初始坍落落度一般宜控控制在140mm～160mm，2h后坍落度度宜在120mm以上，，现场浇注时时混凝土坍落落度应大于100mm；；对于弯、斜斜、坡桥等特特殊段落，可可根据具体情情况控制现场场水泥混凝土土浇注时的坍坍落度大于80mm。（5）制作混混凝土强度试试验试件前，，应检验混凝凝土拌合物的的坍落度或扩扩展度、粘聚聚性、保水性性及拌合物的的表观密度，，并以此结果果作为代表相相应配合比的的混凝土拌合合物的性能。。（6）进行行混凝土强度度试验时，一一般宜试拌三三种不同混凝凝土配合比，，每种配合比比至少应制作作一组（每组组三块）试件件，标准养护护到28d时时试压；需要要时可同时制制作几组试件件供3d、7d试压，提提供参考配合合比，满足施施工急用，但但应以标准养养护28d强强度或按现行行国家标准（（粉煤灰混凝凝土应用技术术规程）(DG/JT08-230-2006)、现行行行业标准《粉粉煤灰在混凝凝土和砂浆中中应用技术规规程》(JGJ28)等等规定的龄期期强度的检验验结果为依据据调整配合比比。4、当遇有下下列情况之一一时，应重新新进行配合比比设计：（1）对混凝凝土性能指标标有特殊要求求时；（2）水泥、、外加剂或矿矿物掺合料品品种、质量有有显著变化时时；（3）该配合合比的混凝土土生产间断半半年以上时；；（4）施工环环境条件和天天然原材料发发生较大变化化时。以合江一桥C30大体积积拱座混凝土土、合江二桥桥塔座C40实心段混凝凝土、塔实心心段C50混混凝土为例。。该工程的相相关原材料物物理性能参数数如下：水泥：重庆腾腾辉P·O42.5水泥，表观观密度3100kg/m3；粉煤灰：重庆庆华珞Ⅰ级粉粉煤灰，表观观密度为2250kg/m3，Ⅱ级粉煤煤灰灰，表观密度度2200kg/m3；砂：合江当地地的河砂，表表观密度为2760kg/m3；卵石：合江当当地的卵石碎碎石，表观密密度为2700kg/m3。密实骨架堆积积法设计法算算例第一步：针对对工程提供的的砂、石集料料以及粉煤灰灰等原材料，，进行密实填填充试验，具具体方法为：：称取一定量（足以以填满3L容重桶桶即可）的干砂，，按2%的比例往往砂中添加粉煤灰灰，加到8%左右右，加粉煤灰比例例减慢，按1%的的比例往砂中添加加粉煤灰。在最大大单位重附近，多多做几次求取平均均值。同理，将最最密实填充的粉煤煤灰和砂的混合物物作为细集料，进进行与碎石的最大大密实填充试验，，得到下表所示的的数据。水泥（华华新）密度为3100kg/m3，粉煤灰（Ⅱ级））的密度为2200kg/m3，河卵石的密度为为2700kg/m3，砂的密度为2760kg/m3，水的密度为1000kg/m3。αUw/(kg/m3)βUw/(kg/m3)0.051676.70.3520530.081712.20.3820910.101746.70.4021200.121769.40.4221490.151783.30.4521660.201756.50.502140密实填充数据对所得的数据进行行曲线拟合，所得得的抛物线图见下下图：从上图看出，拟合合的二次曲线的方方程为：Y=–9637.7X2+2999X+1544.8，，对其进行求一阶阶导，并令其为0，可得α=15%时，Uw=1783.8kg/m3，即粉煤灰与砂的的最大单位重为1783.8kg/m3。当α=15%时，，将粉煤灰加入中中砂与碎石的最佳佳混合物中，同样样可以得到抛物线线如上图，其曲线线方程为：Y=–9444.6X2+8672.5X+168.24，求一阶导，并令其其为0，可得β＝＝45％，此时，，Uw＝2166kg/m3，即粉煤灰、砂、、石子三者的最大大单位重为2166kg/m3。粉煤灰+砂密实填填充曲线图粉煤灰+砂+碎石石密实填充曲线图图第二步：进行相关关参数设定，并按按照公式计算混凝凝土配合比。强度等级试验参数设定/计算参数密实堆积配合比（kg/m3）UwGSFAλNVvVpWsWaWfWcWwC30216611918281460.317921145150226140C400.337891134139282139C500.311.300.190.257691105135331144密实堆积相关参数数计算结果密实骨架堆积法混混凝土配合比及性性能根据上述试验和计计算，获得的密实实骨架堆积法混凝凝土配合比，并进进行了工作性能和和力学性能测试，，试验结果如下表表。强度等级水泥(kg/m3)粉煤灰(kg/m3)砂(kg/m3)碎石(kg/m3)水(kg/m3)减水剂*(kg/m3)坍落度(cm)抗压强度(MPa)7d28dC3022615079211451403.382030.141.6C4028213978911341393.802039.752.5C50*33113576911051444.602150.263.6注：(1)聚羧酸酸减水剂的掺量根根据具体施工时对对混凝土工作性能能要求以及减水剂剂的减水率、保塑塑性能、含气量、、缓凝时间来确定定；(2)C50混凝土配合比采采用的是Ⅰ级粉煤煤灰。实际施工配合比在在密实骨架堆积法法设计确定的配合合比基础上进行了了微调，也能满足足《普通混凝土配配合比设计规程》》JGJ55-2000，确定混混凝土的实际施工工配合比及性能如如下表。强度等级水泥(kg/m3)粉煤灰(kg/m3)砂(kg/m3)碎石(kg/m3)水(kg/m3)减水剂(kg/m3)坍落度(cm)抗压强度MPa)7d28dC3022515079211301453.382128.040.1C4029013677411151403.802040.854.0C5032913175411211384.702148.362.7通过对现场混凝土土的温度监控，测测得的C30大体体积塔座混凝土实实际温升为29℃℃，采用Ⅰ级粉煤煤灰制进行C40承台大体积混凝凝土的配制时，以以50kg的粉煤煤灰等量取代水泥泥，混凝土绝热温温升为32℃，在在不通冷却水管的的情况下，混凝土土内外温差均小于于25℃。实际施工配合比及及性能混凝土施工配合比比(kg/m3)合江二桥2号墩承承台长37.6×20.1×6米米，一次性浇注。。入模温度为28摄氏度，最高温温度为57.8℃℃，内外最大温差差20.5℃。90天强度达到63MPa，PH值12.6。合江二桥塔座实心心段26.5×14.7×3米，，一次性浇注。入入模温度为30℃℃，最高温度为58.9℃，内外外最大温差19.7℃。合江一桥拱座C30大体积混凝土土，总方量为11000方，28天强度38~41MPa，90天强度53~57MPa，新搬搬混凝土PH值12.4。目录承台大体积混凝土配合比优化设计1承台大体积混凝土耐久性能研究2结论4承台大体积混凝土水化热仿真分析3承台大体积混凝土土配合比优化设计计1.项目简介大榭第二大桥承台台采用C40高性性能海工混凝土进进行浇注，单个承承台混凝土4482.9m3。承台分2次进行行浇注，为防止封封底混凝土在承台台第一层混凝土浇浇注后开裂，第一一层混凝土考虑浇浇注2.0m（约约1344m3），第二层浇注3.0m（包括承承台与塔座连接过过渡段，总计约3138m3）。承台大体积混凝土土配合比优化设计计2.大体积混凝土土温度裂缝的产生生大体积混凝土施工工时遇到的普遍问问题是温度裂缝。。由于混凝土自身身的导热系数较小小，混凝土内部水水化后所产生热量量的散失过程缓慢慢，易造成混凝土土内外温差过大，，当混凝土抗拉强强度小于温度应力力时，即会导致混混凝土开裂。温度裂缝的产生会会严重影响工程的的耐久性。3.混凝土设计配配合比优化设计当混凝土中水泥用用量大时，其水化化温升高，收缩大大，易产生温度裂裂缝。为此，本课课题组采用密实骨骨架堆积法进行混混凝土配合比设计计，从而达到了减减少胶凝材料用量量、提高混凝土耐耐久性和体积稳定定性的目的。密实骨架堆积设计计法—不仅可以优优化集料的组成级级配，而且显著增增强了混凝土材料料的结构致密性以以及耐久性能。找出粗细骨料的最最佳比例后，再通通过寻求掺合料和和粗细骨料的最大大密度，计算出最最紧密堆积时粗细细骨料、掺合料的的最佳比例，从而而确定混凝土的初初步基准配合比。。C40承台基准配配合比各组分用量kg/m3水水泥粉煤灰砂石1452401807801060优化设计采用矿粉粉超量取代部分水水泥和粉煤灰,由由上表可以看出以以上两组混凝土的的工作性能和力学学性能均满足C40混凝土的设计计和施工要求，但但考虑在满足强度度的前提下优先选选用水泥用量少的的配合比，故选用用配合比1进行研研究。编号水水泥粉煤灰矿粉砂石减水剂初凝时间(h)塌落度(cm)抗压强度(MPa)0h1h7d28d113213517513080510004.81721.018.044.052.4214524018078010604.61721.519.044.652.8配合比优化调整（kg/m3）承台大体积混凝土土耐久性能研究高性能混凝土的优优良耐久性，主要要包括渗透性、抗抗硫酸盐侵蚀、抗抗冻性、碱-骨料料反应、耐磨性和和抗碳化性等。1.抗裂性能研究究我国最新的《混凝凝土结构耐久性设设计与施工指南》》中推荐了笠井芳芳夫提出的混凝土土(砂浆)早期抗抗裂性测试方法，，本试验采用了此此方法。混凝土早期平板开开裂观测结果标号初裂时间/h裂缝最大宽度/mm裂缝平均开裂面积/mm2单位面积裂缝数目/根·m-2单位面积的总开裂面积/mm2评定等级C40132135175130805Ⅲ3.抗渗性能研究究快速氯离子渗透试试验本实验采用RCM法测定混凝土中中Cl-1非稳态快速迁移的的扩散系数，定量量评价混凝土抗Cl-1的扩散能力。Cl-1扩展系数试验结果果标号Cl-1扩散系数(×10-12m2/s)28d56d90dC40承台大体积混凝土土耐久性能研究4.抗冻性能研究究快冻法试验本试验参照普通混混凝土抗冻性能试试验，采用快冻法法，以混凝土试件件所经受的冻融循循环次数指标为抗抗冻标号。承台C40混凝土土抗冻试验结果检测项目200次循环300次循环123123标准养护强度(MPa)51.853.452.654.153.854.7冻融循环后强度(MPa)46.147.547.844.543.945.2强度损失(％)17.718.417.4质量损失(％)抗冻标号F300试件外观完整、无脱落碎块完整、无脱落碎块承台大体积混凝土土耐久性能研究5.抗硫酸盐侵蚀蚀研究抗硫酸盐侵蚀试验验本试验采用《混凝凝土长期性能和耐耐久性能试验方法法(GBJ82-85)》中介绍绍的方法，定量评评价混凝土抗硫酸酸盐侵蚀能力。混凝土抗硫酸盐侵侵蚀试验标号抗压强度(MPa)抗侵蚀系数对比件侵蚀件C4053.452.698.5%承台大体积混凝土土耐久性能研究6.承台大体积混混凝土相关性能指指标大榭承台大体积混混凝土采用配合比比1进行的相关试试验，得出混凝土土抗渗等级达到P20，56d抗抗氯离子渗透系数数为1.5×10-12m2/s，抗冻等级大大于等于F300。承台C40大体积积混凝土相关性能能标号坍落度（cm）抗压强度（MPa）抗渗等级抗冻等级Cl-1渗透系数(×10-12m2/s)0h1h3d7d28d90dC4021.01831.244.052.474.5P20F3001.5承台大体积混凝土土耐久性能研究混凝土胶凝浆体pH值：12.4利用在实验室中测测得混凝土的相关关热力学性能以及及物理力学性能，，通过有限元分析析软件ANSYS对大榭二桥承台台大体积混凝土施施工浇筑过程进行行模拟分析，分别别对比取消冷却水水管以及通冷却水水降温两种施工工工况的温度效应和和温度应力结果，，来验证通过本优优化设计的混凝土土运用于取消冷却却水管的工程中的的可靠性。承台大体积混凝土土水化热仿真分析析1.温度场分析大榭承台第一层3d温度云图未通冷却水通通冷冷却水承台大体积混凝土土水化热仿真分析析大榭承台第一层7d温度云图未通冷却水通通冷冷却水承台大体积混凝土土水化热仿真分析析大榭承台第一层28d温度云图未通冷却水通通冷冷却水承台大体积混凝土土水化热仿真分析析大榭承台第二层3d温度云图未通冷却水通通冷冷却水承台大体积混凝土土水化热仿真分析析大榭承台第二层7d温度云图未通冷却水通通冷冷却水承台大体积混凝土土水化热仿真分析析大榭承台第二层3d温度云图未通冷却水通通冷冷却水承台大体积混凝土土水化热仿真分析析大榭承台第二层28d温度云图未通冷却水通通冷冷却水承台大体积混凝土土水化热仿真分析析温度效应对比分析析层号不通水通水最高温度最大温差最高温度最大温差第一层43.5/51.620.7/22.537.2/47.719.6/20.3第二层46.8/54.722.6/23.942.8/50.920.8/20.9由分析结果可知，，通冷却水后第一一层的最高温升降降低了6.3℃，，最大温差降低了了1.1℃；第二二层的最高温升降降低了4.0℃，，最大温差降低了了1.8℃。而取消冷却水管施施工仍满足《大体体积混凝土施工规规范》中规定温差差不宜大于25℃℃，浇筑体表面与与大气温差满不宜宜大于20℃的要要求。出于经济及及施工进度等相关关考虑，建议可取取消冷却水管施工工。承台大体积混凝土土水化热仿真分析析2.应力场分析大榭承台第一层3d应力云图未通冷却水通通冷冷却水承台大体积混凝土土水化热仿真分析析大榭承台第一层7d应力云图未通冷却水通通冷冷却水承台大体积混凝土土水化热仿真分析析大榭承台第一层28d应力云图未通冷却水通通冷冷却水承台大体积混凝土土水化热仿真分析析大榭承台第二层3d应力云图未通冷却水通通冷冷却水承台大体积混凝土土水化热仿真分析析大榭承台第二层7d应力云图未通冷却水通通冷冷却水承台大体积混凝土土水化热仿真分析析大榭承台第二层28d温度云图未通冷却水通通冷冷却水承台大体积混凝土土水化热仿真分析析承台大体积混凝土土水化热仿真分析析应力结果对比分析析层号通水最大拉应力(MPa)不通水最大拉应力(MPa)3d7d28d3d7d28d第一层0.370.690.990.440.710.98第二层0.450.751.110.510.751.01龄期(d)3728承台C40混凝土1.832.873.48应力分析结果大榭承台C40混混凝土劈裂抗拉强强度(MPa)分析结果可知，取取消冷却水管进行行施工的情况下，，混凝土各龄期下下的劈裂抗拉强度度均大于温度应力力。应力结果结果分析析由上述应力云图结结果可知，未通水水时最大拉应力出出现在混凝土外表表面，且分布较均均匀；而通水时时最大拉应力出现现在混凝土与冷却却水管的接触部分分，且分布较为集集中，在冷却水管管与内部混凝土间间较大的温度梯度度下，即使大体积积混凝土表面可能能未见裂缝，但两两者的接触部分仍仍然可能产生无法法修复的温度裂缝缝，从而影响到大大体积混凝土的长长期耐久性能。出于经济及工程质质量等相关考虑，，建议取消冷却水水管施工。承台大体积混凝土土水化热仿真分析析大体积混凝土施工工控制控制混凝土入仓温温度控制混凝土温升、、温差控制混凝土浇筑质质量温度及应力监测大体积混凝土施工工控制保温养护在大体积混凝土侧侧面披挂湿麻袋或或彩条布，在上表表面蓄水养护。大体积混凝土施工工控制防止离析泌水控制混凝土入仓温温度控制混凝土温升、、温差控制混凝土浇筑质质量温度及应力监测大体积混凝土施工工控制控制分层厚度少留施工冷缝落差不宜过大振捣适可而止指标要求:(1)混凝土浇筑筑温度不宜超过30℃;(2)混凝土绝热热温升不宜超过30℃;(3)混凝土内外外温差不超过25℃;(4)混凝土降温温速率不超过2.0℃/d;(5)最高温度与与表面温度之差一一般不大于25℃℃;(6)新浇注混凝凝土与领接的已硬硬化混凝土或岩土土介质之间的温差差不大于25℃℃;(7)淋注注于混凝土土表面的养养护水温度度低于混凝凝土表面温温度的差不不大于15℃;(8)后浇浇带混凝土土的断面平平均温度与与环境温度度小于15℃;(9)大体体混凝土分分层施工时时,施工间间隔一般为为5~7d.大体积混凝凝土施工控控制控制混凝土土入仓温度度控制混凝土土温升、温温差控制混凝土土浇筑质量量温度及应力力监测大体积混凝凝土施工控控制测温点平面布置图反馈天兴洲大桥桥水灰比各材料用量（kg/m3）坍落度抗压强度（MPa,d）水水泥砂碎石粉煤灰728900.45173231759114016520031.743.2C30承台台混凝土配配合比在承台混凝凝土浇筑和和养护过程程中，采用用优化后的的混凝土以以及合理的的温控措施施，所控的的承台施工工质量良好好，混凝土断面面最高温度度55℃，，最大内表表温差均小小于25℃℃，温控效果良良好，没有产生温温度裂缝。。中铁十二局局天兴洲大大桥标段桥桥墩承台主主要有三种种尺寸类型型，分别为为：029-045、067-070墩承台平平面尺寸为为21m××10.8m，高3.5m，046-049承承台平面尺尺寸为21m×11.6m，高4m，050××061墩墩承台平面面尺寸为23.1m×15.3m，高高5m，均属于大体积混凝凝土。工程实例氯离子扩散散系数1.8×10-12m2/s东沙大桥东沙特大桥桥主塔承台台长28m、宽宽19m、、厚6m，混凝土标标号为C30，共3092m3，属于典型型的大体积积混凝土施施工。各组分用量（kg/m3）初凝时间（h）坍落度（cm）抗压强度（MPa）水水泥粉煤灰矿粉砂石减水剂0h1h7d28d90d16013014014073811078.342522.01926.045.866.2混凝土断面面最高温度49℃，最最大内表温温差均小于于25℃，未产生温度度裂缝。氯离子扩散散系数为：：1.3××10-12m2/s阳逻大桥阳逻长江大大桥北锚块块，长70.5m，宽54.0m，，高46.0m，混凝土强强度等级分分别为C30，属大大体积混凝凝土结构物物，混凝土土方量为80418.4m3。水(kg/m3)矿渣水泥(kg/m3)粉煤灰(kg/m3)砂(kg/m3)石(kg/m3)减水剂(kg/m3)坍落度(cm)氯离子扩散系数0h2h17027015072810959.021.5171.45×10-12混凝土断面最高温温度53℃℃，最大内内表温差均均小于25℃，温控效果良良好，没有产生温温度裂缝。赣州赣江大大桥承台水水泥粉煤灰矿粉砂石减水剂15415017012077010863.96赣州赣江公公路大桥为为特大桥，，全长1073米，主主跨为408米地锚锚式悬索桥桥，引桥为连连续梁桥。。该桥东、、西两岸承承台各自分分上下游两两部分，承承台单个尺尺寸直径为19.5m，，高为5m，属大体积积混凝土结结构。采用用C35大大体积混凝凝土.抗压强度(MPa)劈裂抗拉强度(MPa)坍落度/扩展度(cm)抗渗等级氯离子扩散系数7d28d90d7d28d0h1h31.649.319.518P181.0×10-12混凝土最高温度53℃，最最大内表温温差均小于于20℃，在取消冷冷却水管下下,没有产产生温度裂裂缝。赣州赣江大大桥锚锭锚块混凝土土为C30强度等级级,总计计46700m3。强度等级各组分用量（kg/m3）坍落度（mm）抗压强度(MPa)水水泥粉煤灰矿粉砂石减水剂0h1h7d28d90dC3015012015015079010903.5718516527.743.063.2C30混混凝土断面面最高温度度51℃，，最大内表表温差均小小于18℃℃，在取消消冷却水管管条件下,没有有产生温度度裂缝,仅仅冷却水水管就节约约100多多万元.氯离子扩散散系数为1.4×10-12m2/s黄埔大桥南南锚锭底板板广州珠江