K跨线桥现浇箱梁满堂支架施工方案

施工组织设计（方方案）报审审表工程名称：衡枣枣枣高速连连接线线改造K7+66000互通立交交工工程编号号：致：衡阳市建设设设工程监监理有有限公司司(监理单位位)我方已根据施工工工合同的的有关关规定完完成了了衡枣高速速连连接线改改造K7+66000互通立交交工工程K0+22118.33333跨线桥现现浇浇箱梁满满堂支支架施工组组织织设计（方方案案）的编编制，并并经我单单位上上级负责责人审审查批准准，请请予以审审查。附：K0+21188.33333跨线桥现现浇浇箱梁满满堂支支架施工工方案案承包单位（章）项目经理日期专业监理工程师师师审查意意见：：专业监理工程师师师日期总监理工程师审审审核意见见：项目监理机构总监理工程师日期衡枣高速连接线线线改造K77++6000互通通立交工工程K0+218...3333跨线线桥现浇箱梁满堂支支支架施工工方案案编制：审核：批准：广东建粤工程有有有限公司司2010年1222月10日评审专家及各部部部门审核核签字字评审意见及结论论论签名日期K0+22218..3333跨线桥现现浇浇箱梁满堂支架施工方方方案一、工程概况K0+218...333跨线桥：：采采用（20+3311+311+220）=1022m四跨一联联预预应力混混凝土土连续箱箱梁，断断面按上上、下下行两幅幅分离离式独立立桥梁梁布置。横横桥桥向为单单箱单单室箱梁梁截面面，单幅箱梁顶板板宽10m，箱梁底底板板宽4.4m，翼缘板板宽宽度2.155m。箱梁高1.8mm,,顶板厚25cm，底板厚20cm，腹板厚50cm，腹板支支点点加厚至65cm，梁端锚锚固固区加厚厚至80cm。箱梁采采用用纵向预预应力力体系，真真空空压浆工工艺。桥桥墩采用用花瓶瓶式丫型型墩，断断面为矩矩形，四四角采用用花瓣瓣型倒角角，前前后立面面均进进行凹面面处理理。桥墩墩顺桥桥向厚1.7m，横桥向向宽宽由根部部的2m逐渐变宽宽至至顶部的4m。桥墩采采用用单排桩桩基础础，每墩墩承台台下面设设两根根直径1.5m的桩，承承台台为矩形形，平平面尺寸寸为5.5mm××2.77m（横桥向×纵桥向），承承台高1.5m。每桥台承承台下面设4根直径1.0m桩，每桥台台承台有2个，并排间间距为2m，每个承台台平面尺寸为为2.0m××4.5m（横桥向×纵桥向），承承台高1.5m，靠桥内侧侧上方有一个个0.6m××0.9m的倒角。基基桩均按嵌岩岩桩设计。二、材料选用和和和质量要要求⑴、本工程脚手手手架为连续续箱箱梁承重重用，选选用普通通钢管管脚手架架，现现浇梁外外模采采用122×244×18优质木胶胶板板，翼板板使用用122×244×10优质竹胶胶板板。⑵、钢管规格为为为φ48×3.5mmmm，钢管须须有有产品合合格证证，应符符合现现行国家家标准准《直缝缝电焊焊钢管》GB/TT1137993、《低压压流流体输送送用焊焊接钢管管》GB/TT33091中的Q2355A级普通钢钢管管要求，其其材材质性能能应符符合现行行国家家标准《碳碳素素结构钢钢》GB/TT7700的规定。⑶可调底座及可可可调托撑螺螺母母应采用用可锻锻铸铁或或铸钢钢制造，其其材材料机械械性能能应符合合现行行国家标标准《可可锻铸铁铁件》GB944440中KTH33330-008及《一般般工工程用铸铸造碳碳钢件》GB1113352中ZG27700-5000的规定。⑷横杆接头、斜斜斜杆接头应应采采用碳素素铸钢钢制造，其其材材料机械械性能能应符合合现行行国家标标准《一一般工程程用铸铸造碳钢钢件》GB1113352中ZG23300-4550的规定。三、脚手架基础础础处理脚手架搭设支架架架前，必必须对对既有地地基进进行处理理，以以满足箱箱梁施施工过程程中承承载力的的要求求。原地地面必必须保证证排水水畅通，不不得得积水。对对于0#—1#，3#-44#跨现浇箱箱梁梁，先将将原地地面整平平压实实，对承承载力力不够、发发软软、起弹弹簧地地段进行行换填填处理，斜斜坡坡位置采采用20cm厚C15整体砼台台阶阶，桥墩墩承台台基坑附附近开开挖过的的地面面，为了了保证证钢管支支架系系统的安安全，采采用砂砾砾回填填压实,原地面整整理理好并经经验验验合格后后，在在其上浇浇筑20cm厚C15砼。K0+22118.33333跨线桥与与衡衡阳大道道重合合处利用用既有有水泥路路面不不作处理理。在地面硬化以后后后，应该该加强强箱梁施施工场场地内的的排水水工作，在在场场地两侧侧开挖挖30×3300cm排水沟，并并并设置引引水槽槽，严禁禁在施施工场地地内形形成积水水，造造成地基基不均均匀沉降降，引引起支架架失稳稳，出现现安全全隐患和和事故故。四、现浇梁支架架架形式本工程现浇梁支支支架采用用普通通钢管支支架满满堂搭设设，如如下图所所示。五、支架、模板板板分析5.1支架、模模模板方案案现浇箱梁拟分两两两次浇筑筑：第第一次浇浇筑箱箱梁1.3m高（包括括底底板和腹腹板），第第第二次浇浇筑箱箱梁剩余余部分分。而第第二次次浇筑砼砼需等等第一次次砼有有一定的的强度度后进行行，因因此验算算底模模只需要要验算算第一次次浇筑筑1.3m高箱梁时时的的承载力力。5.1.1模板板板箱梁底模、侧模模模和内膜膜均采采用δ＝18mmm的木胶板板。木胶板容许应力力力[σ0]=155MMPa,弹性模量E=6**1103MPa。5.1.2纵横横横向方木木横向方木均采用用用杉木，截截面面尺寸为8*8ccm。截面参参数数和材料料力学学性能指指标：：W=bh2///6=800*802/6=0..8853*11005mm3I=bh3///12==800*803/12==3..41*11006mm4纵向方木均采用用用杉木，截截面面尺寸为8*122ccm。截面参参数数和材料料力学学性能指指标：：W=bh2///6=800*1202/6=1..992*1005mm3I=bh3///12==800*1203/12==1..15*11007mm4方木的力学性能能能指标按按《公公路桥涵涵钢结结构及木木结构构设计规规范》（JTJ0025-886）中的A-2类木材取取值，则：：容重6KN//m3。容许弯弯应力[σw]=113.0MMPa，容许剪剪应力[τ]=1..4MPaa，弹性模模量E=100*1033MPa。纵横向方木布置置置：横向向方木木间距一一般为为30cm，在腹板板和和端中横横隔梁梁下为20cm；纵向方方木木间距按按照纵纵向钢管管间距距进行布布设。5.1.3支架架架国标的普通钢管管管支架为为外直直径Φ48mm，壁厚3.5mmm，材质为Q235钢，轴向向容容许应力[σ0]=22005MPPa。考虑到到目目前市场场上有有大量壁壁厚不不足3.5mmm的钢管，本本本项目支支架按按壁厚3mm，截面积A=4..224×1002mm2，惯性矩I=1..0079××1005mm4，抵抗矩W=4..449×1003mm3，回转半半径r=155..9mm计算,单位重0.03333KN//M。钢管支架立、横横横杆布置置：立立杆横向向间距距一般为80cm，在腹板板、端端、中横横隔梁梁下为40cm，纵向间间距距详见下下图（箱箱梁横断断面钢钢管支架架布置置图）。横横杆杆除顶、底底部部步距为60cm外，其余余横横杆步距距为170ccm。支撑杆杆采采用8cm××88cm××5mmm钢板做垫垫板板，顶部部采用用顶托。每每5m加设横向向和和纵向剪剪刀撑撑。5.2支架计算算算5.2.1荷载载载分析①支架钢管自重重重，单位重重0.03388KN//M。②钢筋砼容重按按按26kNN//m3计算则：：腹板和端、中横横横隔梁：26×11..8=446..8KPPa箱梁底板厚度为为为20cmm::26×（0.200++0.225）=11..77KPaa③模板自重(含含含内模、侧侧模模及支架)以砼自重重的10%计,则:腹板和端、中横横横隔梁：46.88××0.11=4.668KKPa箱梁底板厚度为为为20cmm::11..7××0.11=11.177KPPa④施工人员、施施施工料具堆堆放放、运输输荷载载:2..55kPaa⑤倾倒混凝土时时时产生的冲冲击击荷载：2.00kkPa⑥振捣混凝土产产产生的荷载载:2..00kPaa荷载组合：计算强度:q===1.22×((②+③)+1..44×(④+⑤+⑥)计算刚度:q===1.22×((②+③)5.2.2腹板板板和端、中中横横隔梁下下方支支架验算算（1）、底模验验算算底模采用δ＝1118mmm的木胶板,直接搁置置于于间距L=200ccm的8×8ccm横向方木木上上，按连连续梁梁考虑,取单位长长度(1.0米)板宽进行行计计算。荷载组合:q=1.2×(((46.88++4.668))+1..4××（2.5++22.0++2..0）=70..887kNN/mm木胶板（δ＝1118mmm）截面参参数数及材料料力学学性能指指标:W=bh2///6=100000*182/6=5..44*104mm3I=bbhh3/112==10000*183/12==4..86*11005mm4木胶板容许应力力力[σ0]=1155MPa，弹性模模量E=6**1103MPa。承载力验算：强度：Mmax===ql2/10==70.87×0..22×0..2//10==0..283KNN..Mσmax===Mmaaxx/W=0.22833×1006/5.44××104=5.2255MPaa<[[σ0]=1155MPPa合格刚度：荷载:q=11..2×(4446.88+44.688)==611.777kNN/mmf=ql4///1500EEI=611.77×200004/1500××6×11033×4.866×1105=0.233mm[f0]=20000/44000=0..500mmf<[fff0]合格（2）、横向方方木木验算横向方木搁置于于于间距40cm的纵向方方木木上,横向方木木规规格为80mmmm×880mmm,横向方木木亦亦按连续续梁考考虑。荷载组合:q111=[11.2××(446.88+44.688)++1.44×（2.5++22.0++2..0）]×00..2=144.2KKN//M承载力计算:强度:Mmax===q1l2/10==14..22×0.42/10==00.2277KN..mσmax===Mmaaxx/W=0.22277×1006/0.88553*11055=2.6666MPaa<[[σw]=1133.0MMPaa合格剪应力τ=QSSSx/Ixδ=14..22×0..4××103×1.55//8×88×110-4=1.33MPPPa＜[τ]=1..44MPPa刚度:荷载:q=11..2×（46.88++4.668）×0.22==122.335kNN/mmf=ql4///1500EEI=122.35×4004/1500××10×1003×3.411*1106=0.077mm[f0]=40000/44000=1mmmf<[f000]合格（3）纵向方木木验验算纵向方木规格为为为10×1122cm，腹板和和端端、中横横隔梁梁下立杆杆横向向间距为40cm。纵向方方木木按简支支梁考考虑，计计算跨跨径为40cm。荷载组合：横向方木所传递递递给纵向向方木木的集中中力为为：箱底:P=1144.2×000.4==5..68kkN按最大正应力布布布载模式式计算算：（如如图）支座反力RRR＝5.688××2/22=55.688KNN剪应力τ=QQQSx/Ixδ=5.6688×103×1.55//12××122×10-4=0..559MPPa＜[τ]=1..44MPPa最大跨中弯距Mmmaxx＝5.688××0.22-55.688×00.1＝0.56688KN..mσmax＝Mmmmax//WW＝0.56688*1006/1.9922*1005＝2.966MMPa＜[σw]=1133.0MPPa合格刚度：由于分两两两次浇筑筑，因因此只需需验算算第一次次浇筑筑时（只只考虑虑高1.3m）的刚度度要要求。按最大支座反力力力布载模模式计计算：集中荷载:PPP=14..22*0.4*44--1.44*（2.5++22.0++2..0）*0.44**0.22=22..0kkNf＝Pl3/((448EI)))＝22.00**10000**40003/(488**10**1003*1.1155*1007)＝0.25mmmm＜[f0]＝400//4400＝1mm合格（4）支架立杆杆计计算每根立杆所承受受受的坚向向力按按其所支支撑面面积内的的荷载载计算，忽忽略略横向方方木自自重不计计，则则纵向钢钢管传传递的集集中力力（均以以跨度度0.4米计算）：：：P1=(1...2*((466.8++4..68)))++1.44*（2.5++22.0++2..0）)*0..44*0..4==11.34kN最高钢管不超过过过7m，安全起起见见满堂式式碗扣扣支架按7米高计，其其其自重为为：g=7*0.00033=0.233KKN单根立杆所承受受受的最大大竖向向力为：：N==11.3344+0.233=11.57kNN横杆步距1.777m，按高支支模模查表得k1=1.11663，k2=1.00114，故立杆计算长度度度为：l0=k1k2(h+2aa)=1..1633×11.0114××1.99=22.244m。长细比λ=l000/i=221120//155.9==1441查表知折减系数数数φ=0.334，则：强度验算：σ＝N/φA==111.5777×100000/(44244×0..344)=880..3MPPa＜[σ]=20055MPaa合格（5）地基承载载力力计算因支架底部通过过过底托（底底调调钢板为8cm××88cm）坐在原原有有水泥砼砼路面面上或硬硬化后后的水泥泥混凝凝土路面面上,另外承台台基基坑和原原有绿绿化带范范围内内严格按按规范范和标准准分层层夯填,顶部浇筑20cmmCC15砼,因此基底底承承载力至至少可可以达到15MMPPa。因此σmax==N//A=111.557××103/0.00882=1.88MMPa＜15MMPPa满足要求求。5.2.3箱梁梁梁底板下下支架架验算（1）、底模验验算算底模采用δ＝1118mmm的木胶板,直接搁置置于于间距L=300ccm的8*88ccm横向方木木上上，按连连续梁梁考虑,取单位长长度(1.0米)板宽进行行计计算。荷载组合:q===1.22*((11.77++1.117))+1..4**（2.5++22.0++2..0）=24..554kNN/mm木胶板（δ＝1118mmm）截面参参数数及材料料力学学性能指指标:W=bh2/666=100000*1552/6=33..75**1004mm3I=bh3/1112=110000*11533/12==22.811*1105mm3承载力验算:强度：Mmax＝qlll2/10＝24.5544*0..3**0.33/110＝0.22211KN**mσmax＝Mmmmax//WW＝0.22211*1006/3.7755*1004＝5.899MMPa＜[σ0]=1155MPPa合格刚度：由于分两次浇筑筑筑，因此此只需需验算第第一次次浇筑时时（只只考虑底底板）的的刚度要要求。荷载:q=11..2*(1111.77+11.177)//0.445**0.22=6.886kkN/mmf＝ql4/((1150EIII)＝6.866**30004/(15500*6**1003*2.8811*1005)＝0.22mmmm＜[f0]＝300//4400＝0.755mmm合格（2）、横向方方木木验算横向方木搁置于于于间距93cm的纵向方方木木上,横向方木木规规格为80mmmm*880mmm,横向方木木亦亦按连续续梁考考虑。荷载组合：q111=(11.22*(111..7+11.117)+11..4*((2.5+2.00++2.0))*00..3=7.36kN//mm承载力计算：强度：Mmax＝q111l2/10＝7.366**0.99322/10＝0.63377KN**mσmax＝Mmmmax//WW＝0.63377*1006/8.5533*1004＝7.5MMPPa＜[σw]=1133.0MPPa合格剪应力τ=QQQSx/Ixδ=7.3366×0..933×103×1.55//8×88×110-4=1.6MPaaa＞[τ]=1..44MPPa不符合要求，因因因此需把把横向向方木间间距由由30cm减为20cm。剪应力τ=QQQSx/Ixδ=（7.366//0.33×00.2）×0.9933×103×1.55//8×88×110-4=1.1MPaaa＜[τ]=1..44MPPa满足要求求。刚度：由于分两两两次浇筑筑，因因此只需需验算算第一次次浇筑筑时（只只考虑虑底板）的的刚刚度要求求。荷载:q=1.2*(((11.77++1.117))/0..455*0..2*0..3==2..066kN//mf＝ql4/((1150EIII)＝2.066**93004/(15500*100*1103*3.4411*1006)＝0.30mmmm＜[f0]＝900//4400＝2.255mmm合格（3）纵向方木木验验算纵向方木规格为为为8*122ccm，立杆横横向向间距为80cm。纵向方方木木按简支支梁考考虑，计计算跨跨径为80cm。荷载组合：横向方木所传递递递给纵向向方木木的集中中力为为：箱底:P=77..36*000.933=66.844kNN承载力计算：强度：按最大正应力布布布载模式式计算算：（如如图）支座反力RRR＝(6.844**3)//2==10..3KKN最大跨中弯距Mmmaxx＝10.33*0..4--6.884**0.3＝2.077KKN.mmσmax＝Mmmmax//WW＝2.077**106/1.9922*1005＝10.88MMPa＜[σw]=1133.0MPPa合格剪应力τ=QQQSx/Ixδ=10..33×103×1.55//12××122×10-4=1..007MPPa＜[τ]=1..44MPPa刚度：由于分两两两次浇筑筑，因因此只需需验算算第一次次浇筑筑时（只只考虑虑底板）的的刚刚度要求求。按最大支座反力力力布载模模式计计算：集中荷载:PPP=6..844*4**0..93--1..4*（2.5++22.0++2..0）*0.33**0.993==222.99kN//mf＝Pl3/((448EI)))＝（22.99**0.22/00.45）*100000*800033/(488**10**1003*1.1155*1007)＝0.94mmmm≤[f0]＝800//4400＝2.0mmmm合格（4）支架立杆杆计计算每根立杆所承受受受的坚向向力按按其所支支撑面面积内的的荷载载计算，忽忽略略横向方方木自自重不计计，则则纵向方方木传传递的集集中力力（以跨跨度0.8米计算）：：：P1=(1.222*(111..7+11.117)++1..4*（2.5++22.0++2..0）)*0..88*0..933+0..099*0..8==18..333kN安全起见满堂式式式碗扣支支架按按7米高计，其其其自重为为：gg=7*0.03333=0.23311KN单根立杆所承受受受的最大大竖向向力为：：N==18.3333+0.23=18.56kNN立杆稳定性：横杆步距1.777m，按高支支模模查表得k1=1.11663，k2=1.00114，故立杆计算长度度度为：l0=k1k2(h+2aa)=1..1633×11.0114××1.99=22.244m。长细比λ=l000/i=221120//155.9==1441查表知折减系数数数φ=0.334，则：强度验算：σ＝N/φA==118.5666×100000/(44244×0..344)=11288.7MMPaa＜[σ]=20055MPaa合格（5）地基承载载力力不需再进进进行验算算。5.2.4翼缘缘缘板下支支架验验算（由箱梁横断面面面钢管支支架布布置图可可以看看出靠近近腹板板的0.6米跨的钢钢管管支架是是最不不利部位位，因因此只需需验算算这个部部位即即可）此部位虽有弧形形形，但是是弧度度不大，因因此此把此部部位断断面按照照梯形形来进行行计算算。由CAD制图可得得梯梯形两边边高度度分别为94cm和180ccm。砼容重：26×××（1.8++00.94）/2=3355.6KKPaa模板自重(含内内内模、侧侧模及及支架)以砼自重重的10%计,则:35..66×0..1==3.556KPaa荷载组合:q===1.22*((35.66++3.556))+1..4**（2.5++22.0++2..0）=56..11kN//m（1）、模板验验算算翼缘模采用δ＝＝＝10mmm的竹胶板,直接搁置置于于间距L=155ccm的8*88ccm横向方木木上上，按连连续梁梁考虑,取单位长长度(1.0米)板宽进行行计计算。竹胶板（δ＝1110mmm）截面参参数数及材料料力学学性能指指标:W=bh2/666=100000*102/6=1.67*1004mm3I=bh3/1112=110000*1103/12==8.33*1004mm3承载力验算:强度：Mmax＝qlll2/10＝56.11**0.22*00.2//100＝0.22244KN**mσmax＝Mmmmax//WW＝0.22244*1006/1.6677*1004＝13.44MMPa＜[σ0]=155MPaa合格刚度荷载:q=11..2*(3335.66+33.566)*0..2==9..400kN//mf＝ql4/((1150EIII)＝9.400**20004/(15500*6**1003*8.3333*1004)＝0.20mmmm＜[f0]＝200//4400＝0.5mmmm合格（2）、横向方方木木验算横向方木搁置于于于间距60cm的纵向方方木木上,横向方木木规规格为80mmmm*880mmm,横向方木木亦亦按连续续梁考考虑。荷载组合：q111=(11.22*(35.66++3.556))+1..44*(2.5+2.00++2.0))*00..2=11.2kN/mm承载力计算：强度：Mmax＝q111l2/10＝11.22**0.662/10＝0.40044KN**mσmax＝Mmmmax//WW＝0.40044*1006/8.5533*1004＝4.7MMPPa＜[σw]=1133.0MPPa合格剪应力τ=QQQSx/Ixδ=11..22×103×0.66××1.55/88×8××100-4=1.7MPaaa＞[τ]=1..44MPPa不符合要求，因因因此需把把横向向方木间间距由由20cm减为15cm。剪应力τ=QQQSx/Ixδ=(111..2/00.22×0..155)×1003×0.66××1.55/88×8××100-4=1.2MPaaa＜[τ]=1..44MPPa满足要求求。刚度：荷载:q=11..2*(3335.66+33.566)*0..2**0.66==5..644kN//mf＝ql4/((1150EIII)＝5.644**60004/(15500*100*1103*3.4411*1006)＝0.14mmmm＜[f0]＝600//4400＝1.55mmm合格（3）纵向方木木验验算纵向方木规格为为为8*122ccm，立杆横横向向间距为80cm。纵向方方木木按简支支梁考考虑，计计算跨跨径为80cm。荷载组合：横向方木所传递递递给纵向向方木木的集中中力为为：箱底:P=1111.2*000.6==6..72kkN承载力计算：强度：按最大正应力布布布载模式式计算算：（如如图）支座反力RRR＝(6.722**4)//2==13..444KN最大跨中弯距Mmmaxx＝13.444*00.44-6..722*0..4＝2.699KKN.mmσmax＝Mmmmax//WW＝2.699**106/1.9922*1005＝12.99MMPa＜[σw]=1133.0MPPa合格剪应力τ=QQQSx/Ixδ=13..444×1003×1.55//12××122×10-4=1..44MPa≤[τ]=1..44MPPa刚度：实际只需需需验算第第一次次浇筑砼砼时的的刚度即即可。按最大支座反力力力布载模模式计计算：集中荷载:PPP=6..722*4--1..4*（2.5++22.0++2..0）*0.22**0.66=25..799kN//mf＝Pl3/((448EI)))＝（25.7799*0..9//1.4）*100000*800033/(488**10**1003*1.1155*1007)＝1.54mmmm＜[f0]＝800//4400＝2.0mmmm合格（4）支架立杆杆计计算每根立杆所承受受受的坚向向力按按其所支支撑面面积内的的荷载载计算，忽忽略略横向方方木自自重不计计，则则纵向方方木传传递的集集中力力（以跨跨度0.8米计算）：：：P1=(1.222*(335..6+33.556)+11.4*（2.5++22.0++2..0）)*0..66*0..8+0..099*0..8==27..0kkN安全起见满堂式式式碗扣支支架按按7米高计，其其其自重为为：gg=7*0.03333=0.233KKN单根立杆所承受受受的最大大竖向向力为：：N==27.00+0.23=27.23kNN立杆稳定性：横杆步距1.777m，按高支支模模查表得k1=1.11663，k2=1.00114，故立杆计算长度度度为：l0=k1k2(h+2aa)=1..1633×11.0114××1.99=22.244m。长细比λ=l000/i=221120//155.9==1441查表知折减系数数数φ=0.334，则：强度验算：σ＝N/φA==227.2333×100000/(44244×0..344)=11888.9MMPaa＜[σ]=20055MPaa合格（5）地基承载载力力不需再进进进行验算算。5.2.5侧模模模验算侧模采用δ＝1118mmm的木胶板,横向背带带采采用间距0.2米的8*8ccm方木,竖向带采采用用间距0.6米的8*122ccm方木。混凝土侧压力：：：PM=00..22γt0β1β2v1/22式中：γ—混凝凝凝土的自自重密密度，取25KNN//m3；t0—新浇混凝凝土的的初凝时时间，可可采用用t0＝200//((T+115）,T为砼是温温度℃，取5.7；β1—外加剂影影响修修正系数数取1.2；β2—砼坍落度度影响响修正系系数取1.15；v—混凝土浇注注速速度（m/h）,取0.4PM=0.2222*225**5.77*11.2**1..15**0..41/22=277.366KNN/m22有效压头高度：：：h=PPMM/γ=27..336/225==1.009振捣砼对侧面模模模板的压压力：：4.0KKPa水平荷载：q===1.22*227.336**1.009//2+11.44*4..0==23..499kN//m此水平力较腹板板板竖向力力少得得多，侧侧模和和纵横向向背带带以及斜斜撑钢钢管均可可以满满足要求求不需需再进行行验算算。另外外为防防止立柱柱钢管管（弯压压构件件）失稳稳，需需用通向向箱梁梁中心方方向的的斜钢管管（与与多数立立柱钢钢管连接接以减减少立柱柱钢管管承受的的水平平荷载）与与立立柱钢管管连接接平衡其其反力力，从而而保证证支架水水平方方向稳定定。5.4剪刀撑按按按规范要要求设设置即可可，不不需验算算。剪刀撑按纵、横横横向各5米设置一一道道，每道道需连连续布设设。5.5预拱度设设设置主梁跨中预拱度度度值按设设计要要求留设1cm。六、支架的预压压压为保证箱梁砼结结结构的质质量，钢钢管脚手手架支支撑搭设设完毕毕铺设底底模板板后必须须进行行预压处处理，以以消除支支架、支支撑方木木和模模板的非非弹性性变形和和地基基的压缩缩沉降降影响，同同时时取得支支架弹弹性变形形的实实际数值值，作作为梁体体立模模的抛高高预拱拱值数据据设置置的参考考。在在施工箱箱梁前前需进行行支架架预压和和地基基压缩试试验。预压方法依据箱箱箱梁砼重重量分分布情况况，在在搭好的的支架架上的堆堆放与与梁跨荷荷载等等重的砂砂袋(梁跨荷载载统统一考虑虑安全全系数为1.2)，预压时时间间视支架架地面面沉降量量定，支支架日沉沉降量量不得大大于2.0毫米（不不含含测量误误差），一一一般梁跨跨预压压时间为为三天天。七、钢管脚手架架架施工方方案7.1测量放样样样平面测量：首先先先在硬化化地面面测设出出桥梁梁各跨的的纵轴轴线和桥桥墩横横轴线，放放出出设计箱箱梁中中心线。按按支支架平面面布置置图及梁梁底标标高测设设支架架高度，搭搭设设支架，采采用用测设四四角点点标高，拉拉线线法调节节支架架顶托。支架底模铺设后后后，测放放箱梁梁底模中中心及及底模边边角位位置和梁梁体横横断面定定位。底底模标高=设计梁底+支架的变变位位＋（±前期施工工误误差的调调整量量），来来控制制底模立立模。底底模标高高和线线形调整整结束束，经监监理验验查合格格后，立立侧模和和翼板板底模，测测设设翼板的的平面面位置和和模底底标高（底底模模立模标标高计计算及确确定方方式类同同箱梁梁底板）。桥跨堆载预压前前前，在桥桥跨底底板上布布置沉沉降观测测点，按按每箱室室测设设三个横横断面面；沉降降观测测点于底底板同同断面按按每2.0m间距布置置、翼翼板底上上共布布置四点点。在在堆载预预压前前测设断断面底底模标高高和支支架底部部标高高，等载载预压压的第一一天进进行两次次观测测，以后后每天天观测一一次，直直至日沉沉降小小于2mm为止，测测定定地基沉沉降和和支架、模模板板变形，同同时时确定地地基卸卸载后的的回弹弹量。根根据数数据调整整底模模标高及及支架架高度。连连续续梁的线线形以以梁底标标高为为控制标标准。7.2搭设顺序序序及搭设设方法法1）在混凝土脚脚脚手架地基基上上弹线，按按设设计的构构架尺尺寸定出出脚手手架立杆杆位置置，并在在需设设立杆的的位置置放置8cm××88cm××5mmm钢板。2）本工程架体体体搭设随主主体体墩身施施工后后进行，从从桥桥墩（台台）一一端开始始搭设设。立好好立杆杆后，及及时设设置扫地地杆和和第一步步大小小横杆，扫扫地地杆距地地面25厘米，脚脚手手架未交交圈前前应随搭搭设随随设置抛抛撑作作临时固固定。3）架体与柱墩墩墩身拉结牢牢靠靠后，随随着架架体升高高，剪剪刀撑应应同步步设置。4）安全网在剪剪剪刀撑等设设置置完毕后后设置置。5）为了便于拆拆拆除桥台与与墩墩顶处的的模板板，可在在支座座安装完完成后后，在支支座四四周铺设设一层层泡沫塑塑料，顶顶面标高高比支支座上平平面高高出2~3mmm。在拆除除底底模板时时将墩墩顶处的的泡沫沫塑料剔剔除，施施工时严严禁用用气焊方方法剔剔除泡沫沫以免免伤及支支座。7.3技术要求求求1)立杆升高采采用用对接扣件件件连接，相相邻邻立杆接接头应应错开布布置在在不同的的步距距内，与与相邻邻大横杆杆的距距离不宜宜大于于步距的的三分分之一；；2）在主节点处处处固定横向向水水平杆、纵纵向向水平杆杆、剪剪刀撑、横横向向斜杆等等用的的直角扣扣件、旋旋转扣件件中心心点的相相互距距离不宜宜大于于15厘米；3）对接扣件的的的开口应朝朝上上或朝内内；4）各杆件端头头头伸出扣件件盖盖板边缘缘的长长度不应应小于于100mmm；5）立杆与大横横横杆必须用用直直角扣件件扣紧紧，不得得隔步步设置或或遗漏漏；6）立杆的垂直直直偏差应不不大大于架高高的1／300；7）上下横杆的的的接长位置置应应错开布布置在在不同的的立杆杆纵距中中，与与相连立立杆的的距离不大大于于纵距的的三分分之一；；8）大横杆布置置置在立杆的的里里侧，同同一排排大横杆杆的水水平偏差差不大大于该片片脚手手架总长长度1/2550且不大于50mm。9）安全网应满满满挂在外排排杆杆件内侧侧大横横杆下方方，用用26＃铁丝把把网网眼与杆杆件绑绑牢。10）扣件安装装应应符合下列列列规定：：a、扣件规格必必必须与钢管管外外径相同同；b、螺栓拧拧紧紧力矩不不应小小于50KNN..M。11)主节点处处处必须设设置一一根横向向水平平杆，用用直角角扣件扣扣接且且严禁拆拆除。主主节点处处两个个直角扣扣件的的中心距距不应应大于150mmm。7.4脚手架使使使用规定定1）严禁上架人人人员在架面面上上奔跑、退退行行；2）严禁在架上上上戏闹或坐坐在在栏杆上上等不不安全处处休息息；3）严禁攀援脚脚脚手架上下下，发发现异常常情况况时，架架上人人员应立立即撤撤离；4）脚手架上垃垃垃圾应及时时清清除，以以减轻轻自重。5）脚手架使用用用中应定期期验验查下列列项目目：a扣件螺栓是否否否松动；b立杆的沉降与与与垂直度的的偏偏差是否否符合合要求；；c安全防护措施施施是否符合合要要求；d是否超载。7.5拆除规定定定1)拆除顺序序序：护栏→脚手板→剪刀撑→小横杆→大横杆→立杆件；；2）拆除前应先先先拆除脚手手架架上杂物物及地地面障碍碍物；；3）拆除作业必必必须由上而而下下逐层拆拆除，严严禁上下下同时时作业；；4）拆除过程中中中，凡已松松开开连接的的杆、配配件应及及时拆拆除运走走，避避免误扶扶、误误靠；5）拆下的杆件件件应以安全全方方式吊走走或运运出，严严禁向向下抛掷掷。7.6脚手架安安安全措施施1）禁止任意改改改变构架结结构构及其尺尺寸；；2）禁止架体倾倾倾斜或连接接点点松驰；；3）禁止不按规规规定的程序序和和要求进进行搭搭设和拆拆除作作业；4）搭拆作业中中中应采取安安全全防护措措施，设设置防护护和使使用防护护用品品；5）禁止随意增增增加上架的的人人员和材材料，引引起超载载；6）禁止在架面面面上任意采采取取加高措措施，增增加荷载载或加加高部分分无可可靠固定定，防防护设施施也未未相应加加高；；7）不得将模板板板支架、缆缆风风绳、泵泵送混混凝土输输送管管等固定定在脚脚手架上上，严严禁悬挂挂起重重设备；；8）不得在架上上上搬运重物物；；9）不得在六级级级以上大风风、雷雷雨和雪雪天下下继续施施工；；10）脚手架长长期期搁置以后后后未作验验查的的情况下下不得得重新使使用；；11）在脚手架架上上进行电气气气焊作业业时，必必须有防防火措措施和专专人看看守；12）搭拆脚手手架架时，地面面面应设围围栏和和警示标标志，并并派专人人看守守，严禁禁非操操作人员员入内内；13）脚手架搭搭拆拆时应制止止止和杜绝绝违章章指挥、违违章章作业；；14）拆下的杆杆件件以安全方方方式运下下，集集中堆码码整齐齐。7.7钢管脚手手手架的防防电、避避雷措施施1）钢管脚手架架架在架设的的使使用期间间要严严防与带带电体体接触，否否则则应在架架设和和使用期期间应应断电或或拆除除电源，如如不不能拆除除，应应采取可可靠的的绝缘措措施。2）钢管脚手架架架应作接地地处处理，每每隔25m左右设一一接接地极，接接地地极入土土深度度为2~2..55m。3）夜间施工照照照明线通过过钢钢管时，电电线线应与钢钢管隔隔离，有有条件件时应使使用低低压照明明。7.8钢管脚手手手架的维维护与与管理1）钢管脚手使使使用完毕后后要要及时回回收构构件、零零件，并并分类堆堆放，堆堆放地点点要求求场地平平坦，排排水良好好，下下设支垫垫。宜宜堆放在在室内内，露天天堆放放应加以以覆盖盖。2）钢管要定期期期防腐，外外壁壁宜每半半年涂涂刷防锈锈漆一一度，内内壁宜宜每2~4年涂刷防防锈锈漆，每每次涂涂刷两道道。3）扣件及螺栓栓栓应在每次次使使用后用用煤油油洗涤并并涂机机油防锈锈。4）长钢管搬运运运时应有防防弯弯曲措施施。5）建立健全管管管理制度，加加强管理，按按谁维护，谁谁管理的原则则，减少丢失失和损耗。6）脚手架搭设设设人员必须须是是经过按按现行行国家标标准《特特种作业业人员员安全技技术考考核管理理规则则》（GB500336）考核合合格格的专业业架子子工。上上岗人人员应定定期体体验，合合格者者方可持持证上上岗。7）搭设脚手架架架人员必须须戴戴安全帽帽、系系安全带带、穿穿防滑鞋鞋。八、跨衡阳大道道道现浇箱箱梁支支架预留留门洞洞施工衡枣高速互通立立立交K0+22118.33333跨线桥现浇浇箱箱梁主线线上跨跨衡阳大大道。由由于衡阳阳大道道是衡阳连接常宁的一条条交交通要道道，也也是衡阳阳与衡衡枣高速速主要要连接公公路，车流流量大，因因此在衡枣枣高速互通通立交K0+2218.3333跨线桥现浇箱梁施施工期间必必需保证道路的的安全畅通通，我项目目部计划采采取如此施工方案案。根据现场实际情情情况及衡阳阳大大道行车要要求求，在目目前衡衡阳大道道机动动车双向4车道的情情况况下在施施工路路段改成成双向向2车道，在在箱箱梁支架架搭设设时在上上下行行车道分别预留1个门洞，门门门洞净宽宽5m，净高不不小小于4.5m，施工时时设设立醒目目标志志，对过过往车车辆进行行导流流限速通通行，门门洞支墩墩根蒂蒂根基接接纳C25砼条形根根蒂蒂根基，根根蒂蒂根基宽100cm，高80cm，长2200ccm。门洞上搭搭设设防护网网，以以防物体体坠落落伤人。8.1关于支架架架预留门门洞结结构验算算8.1.1总总总体说明明衡阳大道中部支支支撑采用φ500钢管桩作作立立柱，上上部用用双I40b工字钢搭搭设设平台,钢管桩底底部部和顶部部采用用2cm钢板连接接，加加强受力力面积积，再采采用120mmm槽钢水平平支支撑和斜斜撑连连接；纵纵向采采用I40b工字钢。通通通道预留留净宽宽5M,净高不小小于4.5M，以满足足车车辆通行行需要要。箱梁梁底板板处直接接在上上面纵向I40b工字钢铺铺设8cm××88cm横向方木木；；翼板处处钢管管支架放放在纵纵向I40b工字钢上上，纵纵向间距距根据据纵向I40b工字钢设设置置，横向向间距距为80cm，钢管上上放放置8cm××112cm纵向方木木和8cm××88cm横向方木木，最最后铺设设模板板（参照照前面面的钢管管支架架系统）。现浇箱梁拟分两两两次浇筑筑，第第一次浇浇筑箱箱梁1.3m高（包括括底底板和腹腹板），第第第二次浇浇筑箱箱梁剩余余部分分，本次次只验验算I40b工字钢纵纵梁梁（长6.6m），I40b工字钢下下横横梁，φ500螺旋焊接接钢钢管桩。8.1.2III40b工字钢纵纵梁梁验算I40bbb工字钢材材质质为Q235钢，轴向向容容许应力[σ0]=22005MPPa。I40b工字钢抗抗弯弯模量W=111339㎝3，单位重73.884㎏/M，截面面面积A=94㎝2。I40b工字钢钢钢纵梁验验算分分底板下下纵梁梁、腹板板下纵纵梁两部部分分分别验算算：纵梁长细比λ===l0/h×rrx/ry=600000/3660××14..088/2..644=888.99查表得折减系数数数φ=0.66551。8.1.2.111底板下纵纵梁梁荷载：：底板下纵梁间距距距80㎝,底板加顶顶板板混凝土土厚45㎝.1）梁体钢筋混混混凝土自重重=0.88××0.445××26＝9.366KKN/M；2）模板、纵梁梁梁自重=9.3366×0..055+0..7338＝1.211KKN/M；3)施工人员员员、施工工料具具堆放、运运输输荷载:2..55kPaa4)振捣混凝凝凝土产生生的荷荷载:1..00kPaa荷载组合：（111项+2项）×1.2+（3项+4项）×1.4×0.8（9.36+111.21）×1.2+（2.5++11.0）×1.4×0.8==116.66KNN/m。Mmax=qqqL2/8=1166.6××622/8=7744.7KKN··Mσ＝Mmax//WW=74...7×11033/(111339×110--6)=6655.6MMpa＜φ[σ0]=133.4Mpa满足要求求。刚度验算：由于于于分两次次浇筑筑，所以以只需需验算第第一次次浇筑1.3m高箱梁高高度度所产生生的挠挠度。1）梁体钢筋混混混凝土自重重=0.88××0.22×226＝4.166KKN/M；2）模板、纵梁梁梁自重=4.1166×0..055+0..7338＝0.955KKN/M；q=（1项+222项）×1.2=（4.166++0.995）×1.2==66.133KKN/M；f＝5ql4//((384EEEIx)=5×66..13××600004/(38844×2..1××105×2.22778×11088)=6.8mm＜＜＜60000//4000=115mmm满足要求求。8.1.2.222腹板下纵纵梁梁荷载腹板宽50㎝，高180㎝，荷载载拟拟由2根I40b工字钢承承受受：1）梁体钢筋混混混凝土自重重=1.88××0.55×226＝23.44KKN/M；2）模板、纵梁梁梁自重=23..44×0..055+0..7338×2＝2.655KKN/M；3)施工人员、施施施工料具堆堆放放、运输输荷载载:1..55kPaa4)振捣混凝土土产产生的荷载载载:2..00kPaa荷载组合：（111项+2项）×1.2+（3项+4项）×1.4×0.5（23.4+222.65）×1.2+（2.5++11.0）×1.4×0.5==333.771KKN/m。则每根I40bbb工字钢承承受受：33.7711÷2＝16.88KKN/m。Mmax=qqqL2/8=1166.8××622/8=7755.8KKN··Mσ＝Mmax//WW=75...8×11033/(111339×110--6)=6666.6MMpa＜φ[σ0]=13333.4MMpa满足要求求。刚度验算：由于于于分两次次浇筑筑，所以以只需需验算第第一次次浇筑1.3m高箱梁高高度度所产生生的挠挠度。1）梁体钢筋混混混凝土自重重=1.33××0.55×226＝16.99KKN/M；2）模板、纵梁梁梁自重=16..99×0..055+0..7338×2＝2.322KKN/M；q=（1项+222项）×1.2=（16.99++2.332）×1.2==223.11KKN/M；则每根I40bbb工字钢承承受受：23.11÷÷2＝11.55KKN/m。f＝5ql4//((384EEEIx)=5×1111.5××600004/(38844×2..1××105×2.22778×11088)=12.8mmmm＜60000//4000=115mmm满足要求求。8.1.2.333翼板下纵纵梁梁荷载（只只需需验算承承载力力最大的的靠近近腹板的的一根根）由CAD距离命命命令查询距距离离可得此I40b纵梁受到到砼砼自重的的平均均高度为1.2m。1）梁体钢筋混混混凝土自重重=0.99mm/2××1..2m××266＝14.0044KN//M；2）模板、纵梁梁梁自重=14..004×00.005+00.7738＝1.444KKN/M；3)施工人员、施施施工料具堆堆放放、运输输荷载载:1.55kkPa4)振捣混凝土土产产生的荷载载载:2..00kPaa荷载组合：（111项+2项）×1.2+（3项+4项）×1.4×0.9mm//2（14.04+++1.444）×1.2+（2.5++11.0）×1.4×0.9mm//2=220..78KKN//m。Mmax=qqqL2/8=2200.788×662/8=9933.5KKN··Mσ＝Mmax//WW=93...5×11033/(111339×110--6)=8822.1MMpa＜φ[σ0]=1333..4MMpa满足要求求。刚度验算：由于于于分两次次浇筑筑，所以以只需需验算第第一次次浇筑1.3m高箱梁高高度度所产生生的挠挠度。由CAD面积命命命令查询距距离离可得此此时40b纵梁受到到砼砼自重的的面积积为0.299mm2。1）梁体钢筋混混混凝土自重重=0.2299×26＝7.544KKN/M；2）模板、纵梁梁梁自重=7.5544×0..055+0..7338＝1.111KKN/M；q=（1项+222项）×1.2=（7.544++1.111）×1.2==110.44KNN/M；f＝5ql4//((384EEEIx)=5×1100.4××600004/(38844×2..1××105×2.22778×11088)=11.6mmmm＜60000//4000=115mmm8.1.3双双双I40b工字钢下下横横梁强度度计算算I40b工字钢钢钢抗弯模模量W=111339㎝3，单位重73.884㎏/M。I40b工字钢力力学学模型为为连续续梁。8.1.3.111底板下跨跨径3.9M下横梁验验算算其受弯弯应力力：长细比λ=l000/h×rrx/ry=390000/3660××14..088/2..644=577.88查表得折减系数数数φ=0.8833梁体钢筋混凝土土土自重（腹腹板板混凝土土直接接压在钢钢管桩桩上，对对下横横梁不形形成弯弯矩，可可以不不予考虑虑）：：26×（0.255++0.2）×6.6==777.22KNN/M；模板、纵梁I4440b工字钢自自重=77..22×0..055+0..7338×66×6.6÷÷33.9＝11.3355KN//M；施工人员、施工工工料具堆堆放、运运输荷载:1..55kPaa振捣混凝土产生生生的荷载:2..00kPaa荷载组合：（111项+2项）×1.2+（3项+4项）×6.6×1.4（77.2+1111.355）×1.2+（1.5++22.0）×1.4×6.6==1138..6KKN/m。Mmax=qLLL2/10==1138..6××3.992/10==2210..8KKN·MMσ＝Mmax//WW=21000.8××1003/(111339×110--6×2))=92.5Mpppa＜φ[σ0]=17700.2Mppa满足强度度要要求。刚度验算：由于于于分两次次浇筑筑，所以以只需需验算第第一次次浇筑1.3m高箱梁高高度度所产生生的挠挠度。此此处只只算底板板厚时时的刚度度。由CAD面积命命命令查询距距离离可得此此时40b纵梁受到到砼砼自重的的面积积为0.299mm2。1）梁体钢筋混混混凝土自重重=26×0.2×6.6==334.33KNN/M；2）模板、纵梁梁梁自重=34..33×0..055+0..7338＝2.455KKN/M；q=（1项+222项）×1.2=（34.33++2.445）×1.2==443.77KNN/M；f＝5ql4//((384EEEIx)=5×4433.7××399004/(38844×2..1××105×2.2277