深基础专项施工方案

第一章工程概况1、工程名称：青枫苑工程-桥梁、驳岸工程2、建设单位：常州市市政工程管理处3、监理单位:江苏东方建设项目管理咨询有限公司4、施工单位:常州金峰市政工程有限公司本工程主要工程量有:①浆砌块石驳岸：第一段为S段,位于河道南侧，紧邻水杉路北人行道，总长124。47m，采用衡重式断面，挡墙基础底宽2.6m，底标高-0.36m，原地面标高+5.4m，基础挖深达5。76m；第二段为N段，位于河道北侧,除第一段驳岸(东侧)需根据现有驳岸标高进行过渡外，其余均采用Ⅲ段驳岸，全段为清水驳岸，长118。23m;基础底宽为2。88m，底标高最底处为-0。32m，原地面标高为+5。4m，挖深达5。72m。②桥梁1，位于青枫公园二期续建(青枫苑）南入口(辅助出入口)处，跨规划北护场河(规划上口宽15m)，单跨13m，总宽7m，桥台基础开挖尺寸为5m*8。2m,底标高—1.0m，原地面+5。4m，挖深6.4m。③桥梁2，位于青枫公园二期续建（青枫苑）东入口（主要出入口）处，跨水景河道(上口宽8。6m），单跨8m,总宽7m，桥台基础开挖尺寸4。4m＊8.5m，底标高—1.0m,原地面标高为+4。7m,挖深5.7m。④供电管道:a、4φ180C—PVC管+1根7孔梅花管（PE管)991m;b、6φ180C-PVC管+1根7孔梅花管（PE管）784m;c、牵引管，4φ180M—PP管+1根φ110PE管40m；d、牵引管，6φ180M-PP管+1根φ110PE管40m；e、砖砌电缆井1200*900，20座。根据地址勘探报告，开挖处土质情况由上至下为：=1\*GB3①填土:层厚1.8m，杂色,湿，结构松散，上部含碎砖和少量生活垃圾,下部以素填土为主.工程性能较差。=2\*GB3②粘土：层厚3。8m,灰黄色~灰褐色，硬塑状态，含有Fe、Mn结核夹灰色条带，摇震反应无,有光泽，干强度高，韧性高。工程性能较好,可作为一般建、构筑物天然地基浅基础的持力层。=3\*GB3③粉质粘土：层厚0.9m，土黄色，可塑状态,含有少量Fe、Mn结核夹灰色条带，摇震反应无，稍有光泽，干强度中等,韧性中等。工程性能较好.④粉土夹粉砂:层厚2。1m,土黄色，湿,中密状态，摇震反应中等,无光泽反应，干强度低，韧性低，主要成分为云母、石英，局部夹薄层稍密状粉砂层.中等压缩性，工程性能一般。⑤1粉砂：层厚2.4m,灰黄，中密,饱和，颗粒大小均匀，呈亚圆形，主要矿物成分为石英、长石和少量云母片，该涂层局部夹有粉土薄层。中等压缩性，工程性能一般。场地地下水位情况:承压水位约为黄海标高-1。50m，静止水位为黄海高程—1。0m,对本次基础开挖无较大影响，施工时采用明排水即可。此次安全专项方案具体实施内容如下：（1）南侧挡土墙基础底宽2。6m，底标高最低处为—0.36m，河道位置原地面平均标高为+5.4m；开挖深度达5.76m.因南侧驳岸紧邻水杉路人行道，考虑到行车安全,我项目部根据建设工程相关管理条例编制此驳岸基础开挖边坡支护专项施工方案，拟采用二次开挖,第一次挖至标高+4.14m，挖深1。26m,采用1：0。33放坡,第二次在距水杉路人行道2米处设置一排板桩，材料选用22#槽钢,长度6m，间距0.5m，槽钢入土深度1。5m，竹排满铺，具体结构验算见“浆砌块石驳岸南侧基础开挖悬臂式板桩和板桩稳定性计算书”，具体平面及支护断面详见附图一、二。（2）桥梁1南侧邻水杉路桥台基础开挖尺寸5m*8.2m，底标高为—1。00m,原地面+5。4开挖深度达6。4m，同样考虑基础边坡安全，设置与南侧驳岸边坡相同的支护方式，具体边坡稳定性安全计算详见后附“桥梁1桥台基础开挖悬臂式板桩和板桩稳定性计算书"。(3）河道北侧挡墙、桥梁1北桥台基础开挖深度同样超过5。0m，拟采用二级放坡，详见附图三及“北侧驳岸、桥梁1北侧桥台基础开挖土坡稳定性计算书”(4）桥梁2:桥台基础开挖尺寸4。4m＊8.5m，底标高-1.0m,原地面标高为+4.7m,挖深5.7m。采用二级放坡，第一次开挖至标高+2。20m,按1:0.67放坡,挖深2.5m,第二次开挖至基底标高-1。0m，同样按1:0.67放坡，挖深3。2m。详见“桥梁2桥台基础开挖土坡稳定性计算书”及附图四。（5）地上建筑物及地下管线部分:①距水杉路北侧人行道板板面标高1米，驳岸压顶边线1米处有一根给水管,规格φ200球墨铸铁承插管,考虑到影响驳岸基坑开挖施工，开挖前在不影响施工及人行道行车安全的情况下将其安全迁移；②供电管线，具体位置距驳岸压顶边线3。5米，水杉路人行道板下1.7米，管线规格3根6φ200M—PP管。开挖前做好安全保护措施;③D20香樟22株：距离驳岸压顶边线3米，开挖前做好保护措施；④桩号K0+110位置处有1根φ300高压电杆,开挖前将其安全迁移⑤距驳岸线0.8m处有一雨水井。开挖前做好安全保护措施。（6）基坑排水：所有基坑四周均设排水明沟（尺寸：300宽*300深）,排至集水井（尺寸：500＊500＊300深），集水井内设一4寸水泵进行不间断排水，保持坑底干燥,如遇雨季，增设水泵进行强排水,河道中设一道排水沟,上口尺寸2.5米，下口尺寸1.5米，深度2.5米，详见附图五。具体地上建筑物及地下管线布置详见附图一；驳岸基础开挖断面图见附图二；桥台基础开挖断面见附图三。第二章土方开挖程序一、土方开挖的总体顺序和方法①南侧驳岸开挖采取分两次开挖，第一层挖至+2。60，挖深2.8m,第二次开挖至基底-0.38，挖深2.96m，采用槽钢支护，详见附图。②桥梁1南侧桥台基础开挖次序及支护方式同南侧驳岸。③北侧驳岸开挖过程中将采取分两层开挖：第一层按1：0。67进行放坡，挖深3m,平台宽度2m，第二层同样按1：0。67放坡，挖深2.74，放坡宽度2。28m，顶层平台宽度5m，④北侧桥台基础开挖方式、放坡及坡比同北侧驳岸，详见附图.二、机械开挖的方法1、主要机具：（1）挖土机械有：挖掘机6台、推土机2台、自卸汽车10辆等。（2）一般机具有：铁锹(尖、平头两种）、手推车、小白线或20号铅丝和钢卷尺以及坡度尺等.2、作业条件：（1）土方开挖前，应根据施工方案的要求，将施工区域内的地下、地上障碍物清除和处理完毕(此次基坑开挖主要涉及地下管线为1根φ200球墨铸铁给水管及3根供电管6φ180M-PP管）。（2）建筑物或构筑物的位置或场地的定位控制线（桩）、标准水平桩及开槽的灰线尺寸，必须经过检验合格；并办完预检手续。（3)夜间施工时，应有足够的照明设施;在危险地段应设置明显标志,并要合理安排开挖顺序,防止错挖或超挖。（4)开挖有地下水位的基坑槽、管沟时,应根据当地工程地质资料，采取措施降低地下水位。一般要降至开挖面以下0.5m，然后才能开挖。(5）施工机械进入现场所经过的道路、桥梁和卸车设施等，应事先经过检查，必要时要进行加固或加宽等准备工作.（6)选择土方机械，应根据施工区域的地形与作业条件、土的类别与厚度、总工程量和工期综合考虑,以能发挥施工机械的效率来确定，编好施工方案.（7）施工区域运行路线的布置，应根据作业区域工程的大小、机械性能、运距和地形起伏等情况加以确定。(8）在机械施工无法作业的部位和修整边坡坡度、清理槽底等，均应配备人工进行。（9）熟悉图纸，做好技术交底。三、人工捡底的方法基坑形成后根据已建立的建筑物轴线控制网和高程控制桩，将轴线标高引测于坑内，并在坑内建立临时轴线控制网,测放出基础垫层外框线,作为人工捡底的依据，人工捡底应采用锹镐进行开挖,开挖过程中应注意基底标高，防止超挖，人工开挖前应邀业主、监理、质监等部门进行验槽。四、土方的运输和堆放基坑开挖的土方前，进行土方综合平衡，将多余的土方外运.第三章土方回填程序一、主要机具：1、装运土方机械有:、挖掘机、自卸汽车等。2、碾压机械有:平碾、羊足碾和振动碾等。3、一般机具有：蛙式或柴油打夯机、手推车、铁锹、钢尺等。二、作业条件：1、施工前应根据工程特点、填方土料种类、密实度要求、施工条件等,合理地确定填方土料含水量控制范围、虚铺厚度和压实遍数等参数;重要回填土方工程,其参数应通过压实试验来确定。2、填土前应对填方基底和已完工程进行检查和中间验收，合格后要作好隐蔽检查和验收手续。3、施工前，应做好水平高程标志布置.如大型基坑或沟边上每隔1m钉上水平桩橛或在邻近的固定建筑物上抄上标准高程点.大面积场地上或地坪每隔一定距离钉上水平桩。4、确定好土方机械、车辆的行走路线,应事先经过检查，必要时要进行加固加宽等准备工作。同时要编好施工方案。三、工艺流程：基坑底地坪上清理→检验土质→分层铺土→分层碾压密实→检验密实度→修整找平验收1、填土时应先清除基底的树根、积水、淤泥和有机杂物。。2、检验土质。检验回填土料的种类、粒径，有无杂物，是否符合规定,以及土料的含水量是否在控制范围内；如含水量偏高，可采用翻松、晾晒或均匀掺入干土等措施；如遇填料含水量偏低，可采用预先洒水润湿等措施。3、填土应分层铺摊.每层铺土的厚度应根据土质、密实度要求和机具性能确定。填土每层的铺土厚度和压实遍数压实机具每层铺土厚度(mm）每层压实遍数(遍） 平碾200～3006～8羊足碾200～3508～16蛙式打夯机200~2503~4推土机200～3006～8拖拉机200~3008～16人工夯实不大于2003～44、碾压时，轮(夯）迹应相互搭接,防止漏压或漏夯。长宽比较大时，填土应分段进行。每层接缝处应作成斜坡形，碾迹重叠.重叠0.5~l。0m左右，上下层错缝距离不应小于1m.5、填方超出基底表面时,应保证边缘部位的压实质量。填土后，如设计不要求边坡修整，宜将填方边缘宽填0.5m;如设计要求边坡修平拍实,宽填可为0。2m。6、在机械施工碾压不到的填土部位，应配合人工推土填充，用蛙式或柴油打夯机分层夯打密实。7、回填土方每层压实后，应按规范规定进行环刀取样，测出干土的质量密度，达到要求后，再进行上一层的铺土.8、填方全部完成后，表面应进行拉线找平，凡超过标准高程的地方,及时依线铲平；凡低于标准高程的地方，应补土找平夯实。第四章支护结构本工程由于土质基本上是粘性土，分层挖土的深度不是太深，基坑的支护重点主要是为了防止雨水对边坡的冲刷，使边坡不稳定导致塌方，为了保证边坡不受雨水冲刷，下雨前在边坡处满铺彩条布，原则上基础开挖完成验槽后，立即施工，挡墙验收完成后进行挡墙后方填土，避免边坡长时间外露,降低风险。第五章基坑施工安全措施一、基坑开挖前要对施工人员进行施工技术交底和安全教育工作。二、基坑在开挖后需及时采取钢管护栏和安全网进行围护，防止人员坠落.同时在护栏边悬挂警示标牌。三、为防止下雨，现场配备彩条布以便在下雨时对基坑边坡进行覆盖，防止边坡塌方。四、严格贯彻执行“安全第一，预防为主”的方针,认真执行安全生产纪律并落实各项安全技术措施.挖掘机操作人员必须持证上岗，严格违章操作。五、安全员每天注意观察沟槽边坡的稳定性，同时检查和督促各工作人员的安全工作是否到位，对违章作业立即进行制止和纠正。对安全隐患应及时提出并及时排除。第六章安全计算书一、浆砌块石驳岸南侧基础开挖悬臂式板桩和板桩稳定性计算书1、编制依据本计算书的编制参照《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120—99），《土力学与地基基础》(清华大学出版社出版）等编制。软件名称:品茗施工安全计算软件。2、参数信息重要性系数：1.00;开挖深度度h：5.76m；基坑外侧水位深度hwa：6.4m;基坑内侧水位深度hwp：6。40m;桩嵌入土深度hd：1。5m；基坑边缘外荷载形式:无荷载悬臂板桩材料：22号槽钢；弹性模量E：206000N/mm2；强度设计值[fm］：205N/mm2；桩间距bs：0。50m;截面抵抗矩Wx：233。8cm3；截面惯性矩Ix：2571。40cm4；基坑土层参数：序号土名称土厚度（m）坑壁土的重度（kN/m3）内摩擦角(°)内聚力（kPa）浮容重（kN/m3）1填土1.8181015202粘性土3。820。11562。6213粉质粘土0.919。716。353.7214粉土夹粉砂2.118.828.815。62151粉砂2。418。831.54.121三、土压力计算HYPERLINK”D：\\PINMING\\CSC2011\\OutPut\\悬臂式板桩荷载示意图.dwg”悬臂式板桩荷载示意图1、水平荷载（1）、主动土压力系数：Ka1=tan2（45°-φ1/2）=tan2（45—10/2）=0。7;Ka2=tan2(45°-φ2/2）=tan2（45-15/2）=0。59;Ka3=tan2（45°-φ3/2）=tan2(45-16.3/2)=0。56；Ka4=tan2（45°—φ4/2）=tan2（45—16。3/2）=0。56;Ka5=tan2(45°-φ5/2）=tan2（45—28。8/2）=0.35；（2）、土压力、地下水以及地面附加荷载产生的水平荷载：第1层土：0~1.8米；σa1上=P1Ka1—2C1Ka10.5=0×0.7—2×15×0.70.5=—25。17kN/m;σa1下=(γ1h1+P1）Ka1—2C1Ka10.5=[18×1。8+0]×0。7-2×15×0.70。5=—2。36kN/m；第2层土：1。8~5.6米;H2’=∑γihi/γ2=32。4/20.1=1。61；σa2上=[γ2H2'+P1]Ka2—2C2Ka20。5=［20.1×1。61+0]×0.59-2×62。6×0。590.5=—76。99kN/m2；σa2下=[γ2(H2'+h2）+P1]Ka2—2C2Ka20。5=［20。1×（1.61+3。8）+0]×0。59—2×62.6×0.590.5=-32。02kN/m2；第3层土:5。6~6。4米；H3’=∑γihi/γ3=108。78/19。7=5.52;σa3上=[γ3H3'+P1+P2a2/（a2+2l2)]Ka3—2C3Ka30。5=[19。7×5。52+0+0]×0。56-2×53。7×0。560.5=-19.39kN/m2；σa3下=[γ3(H3’+h3)+P1+P2a2/(a2+2l2）]Ka3-2C3Ka30.5=［19.7×（5。52+0。8)+0+0］×0。56-2×53.7×0.560.5=—10。54kN/m2；第4层土:6.4~6.5米；H4'=∑γihi/γ4=124.54/19.7=6.32；σa4上=[γ4H4’+P1+P2a2/(a2+2l2)］Ka4-2C4Ka40.5=[19.7×6.32+0+0］×0。56—2×53.7×0.560.5=—10.54kN/m2；σa4下=[γ4H4’+P1+P2a2/(a2+2l2）］Ka4—2C4Ka40.5+γ'h4Ka4+0.5γwh42=［19。7×6.32+0+0］×0。56-2×53。7×0。560。5+21×0.1×0.56+0。5×10×0.12=-9。31kN/m2；第5层土：6。5～7。26米；H5'=H4'=6.32;σa5上=［γ5H5’+P1+P2a2/（a2+2l2)］Ka5—2C5Ka50。5+γ'h5Ka5+0.5γwh52=［18。8×6.32+0+0］×0。35—2×15.6×0.350。5+21×0.1×0.35+0。5×10×0.12=23.9kN/m2；σa5下=［γ5H5’+P1+P2a2/(a2+2l2)］Ka5—2C5Ka50。5+γ’h5Ka5+0。5γwh52=［18.8×6.32+0+0]×0。35—2×15。6×0.350.5+21×0。86×0。35+0.5×10×0.862=33。13kN/m2；（3)、水平荷载:第1层土：Ea1=h1×(σa1上+σa1下)/2=1。8×（-25.17+—2。36)/2=—24。78kN/m；作用位置：ha1=h1（2σa1上+σa1下)/(3σa1上+3σa1下）+∑hi=1.8×（2×—25.17+-2。36）/（3×—25.17+3×-2。36）+5。46=6。61m；第2层土：Ea2=h2×(σa2上+σa2下)/2=3.8×(-76.99+-32.02)/2=-207。13kN/m；作用位置：ha2=h2(2σa2上+σa2下）/（3σa2上+3σa2下)+∑hi=3。8×(2×-76.99+—32。02)/（3×—76.99+3×—32.02）+1.66=3.82m；第3层土:Ea3=h3×（σa3上+σa3下)/2=0.8×(—19.39+-10。54)/2=-11。97kN/m；作用位置:ha3=h3(2σa3上+σa3下）/（3σa3上+3σa3下)+∑hi=0。8×（2×-19。39+—10。54）/(3×-19.39+3×-10.54)+0.86=1.3m;第4层土：Ea4=h4×（σa4上+σa4下）/2=0。1×（-10。54+—9。31)/2=—0。99kN/m；作用位置:ha4=h4(2σa4上+σa4下)/(3σa4上+3σa4下）+∑hi=0。1×（2×-10。54+-9。31)/(3×-10.54+3×—9。31）+0。76=0.81m；第5层土：Ea5=h5×（σa5上+σa5下）/2=0。76×（23.9+33.13)/2=21。67kN/m;作用位置:ha5=h5（2σa5上+σa5下）/（3σa5上+3σa5下)+∑hi=0.76×(2×23.9+33。13)/(3×23.9+3×33.13）+0=0.36m；土压力合力:Ea=ΣEai=-24.78+-207。13+-11.97+—0。99+21.67=—223。2kN/m；合力作用点：ha=Σ(haiEai）/Ea=(-24.78×6.61+—207.13×3.82+—11.97×1。3+—0.99×0.81+21。67×0。36）/-223。2=4.32m;2、水平抗力计算（1）、被动土压力系数:Kp1=tan2（45°+φ1/2)=tan2(45+16.3/2)=1。78；Kp2=tan2（45°+φ2/2)=tan2（45+28。8/2）=2.86；（2）、土压力、地下水产生的水平荷载：第1层土：5.76～6。5米；σp1上=2C1Kp10。5=2×53。7×1.780。5=143。3kN/m；σp1下=γ1h1Kp1+2C1Kp10.5=19.7×0.74×1。78+2×53。7×1。780.5=169.26kN/m；第2层土：6。5～7。26米；H2’=∑γihi/γ2=14。58/18。8=0.78；σp2上=γ2H2'Kp2+2C2Kp20。5=18.8×0。78×2。86+2×15.6×2.860。5=94。44kN/m;σp2下=γ2(H2'+h2）Kp2+2C2Kp20。5=18。8×(0.78+0.76）×2。86+2×15.6×2.860。5=135。29kN/m；（3）、水平荷载:第1层土：Ep1=h1×（σp1上+σp1下）/2=0.74×（143.3+169。26)/2=115。65kN/m;作用位置：hp1=h1(2σp1上+σp1下）/(3σp1上+3σp1下)+∑hi=0.74×(2×143.3+169。26）/(3×143.3+3×169.26）+0.76=1。12m；第2层土：Ep2=h2×(σp2上+σp2下)/2=0。76×（94.44+135.29)/2=87。3kN/m;作用位置：hp2=h2(2σp2上+σp2下)/(3σp2上+3σp2下)+∑hi=0。76×(2×94。44+135.29)/(3×94.44+3×135。29)+0=0。36m;土压力合力:Ep=ΣEpi=115。65+87。3=202.94kN/m；合力作用点:hp=Σ(haiEpi）/Ep=(115.65×1。12+87.3×0.36)/202。94=0。79m;四、验算嵌固深度是否满足要求根据《建筑基坑支护技术规程》(JGJ120-99）的要求，验证所假设的hd是否满足公式；hpEp—1。2γ0haEa≥00.79×202.94-1。2×1.00×4.32×—223.20=1317。28；满足公式要求!五、抗渗稳定性验算根据《建筑基坑支护技术规程》(JGJ120-99）要求，此时可不进行抗渗稳定性验算！六、结构计算1、结构弯矩计算弯矩图（kN·m)变形图（m）悬臂式支护结构弯矩Mc=2。99kN·m；最大挠度为:0.00m；2、截面弯矩设计值确定:M=1.25γ0Mc截面弯矩设计值M=1。25×1.00×2.99=3.74；γ0—--—为重要性系数，按照《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120—99)，表3.1.3可以选定。七、截面承载力计算1、材料的强度计算：σmax=M/(γxWx）γx---—-塑性发展系数，对于承受静力荷载和间接承受动力荷载的构件,偏于安全考虑，可取为1.0；Wx--——-材料的截面抵抗矩：233。80cm3σmax=M/（γx×Wx）=3.74/(1.0×233.80×10-3)=15.98MPaσmax=15.98MPa〈[fm]=205。00MPa；经比较知,材料强度满足要求.二、桥梁1桥台基础开挖悬臂式板桩和板桩稳定性计算书(1）编制依据本计算书的编制参照《建筑基坑支护技术规程》(JGJ120—99），《土力学与地基基础》（清华大学出版社出版）等编制.(2)参数信息重要性系数：1。00；开挖深度度h：6。24m；基坑外侧水位深度hwa：6。4m;基坑内侧水位深度hwp：6.40m；桩嵌入土深度hd：1.5m；基坑边缘外荷载形式：无荷载悬臂板桩材料:22号槽钢；弹性模量E：206000N/mm2；强度设计值[fm]：205N/mm2；桩间距bs:0.50m；截面抵抗矩Wx：233.8cm3；截面惯性矩Ix：2571.40cm4;基坑土层参数：序号土名称土厚度(m）坑壁土的重度（kN/m3)内摩擦角（°)内聚力（kPa)浮容重(kN/m3）1填土1。8181015202粘性土3。820.11562。6213粉质粘土0。919。716.353.7214粉土夹粉砂2.118.828。815。62151粉砂2。418。831.54.121（3）土压力计算HYPERLINK"D:\\PINMING\\CSC2011\\OutPut\\悬臂式板桩荷载示意图.dwg”悬臂式板桩荷载示意图1、水平荷载（1)主动土压力系数:Ka1=tan2（45°—φ1/2)=tan2（45—10/2）=0。7；Ka2=tan2（45°—φ2/2)=tan2（45-15/2)=0.59；Ka3=tan2（45°-φ3/2）=tan2(45-16.3/2）=0.56;Ka4=tan2（45°—φ4/2）=tan2(45—16。3/2)=0.56；Ka5=tan2（45°-φ5/2)=tan2（45—28。8/2)=0.35;（2）土压力、地下水以及地面附加荷载产生的水平荷载：第1层土:0～1.8米；σa1上=P1Ka1-2C1Ka10。5=0×0。7-2×15×0。70。5=—25。17kN/m；σa1下=（γ1h1+P1)Ka1—2C1Ka10.5=［18×1.8+0］×0.7-2×15×0。70。5=—2。36kN/m；第2层土：1.8～5.6米；H2'=∑γihi/γ2=32。4/20。1=1。61；σa2上=[γ2H2'+P1]Ka2—2C2Ka20.5=［20.1×1.61+0］×0。59-2×62。6×0。590.5=—76。99kN/m2；σa2下=[γ2(H2’+h2）+P1］Ka2-2C2Ka20。5=［20.1×（1.61+3。8）+0]×0。59—2×62。6×0.590.5=-32.02kN/m2；第3层土：5。6～6。4米；H3'=∑γihi/γ3=108。78/19.7=5。52；σa3上=［γ3H3'+P1+P2a2/(a2+2l2）]Ka3-2C3Ka30.5=[19。7×5。52+0+0］×0。56—2×53。7×0.560。5=—19。39kN/m2；σa3下=[γ3(H3’+h3)+P1+P2a2/(a2+2l2)]Ka3-2C3Ka30.5=[19.7×（5.52+0.8)+0+0］×0。56—2×53.7×0.560.5=—10.54kN/m2;第4层土:6.4～6。5米；H4’=∑γihi/γ4=124。54/19。7=6.32；σa4上=［γ4H4'+P1+P2a2/（a2+2l2）］Ka4—2C4Ka40.5=[19.7×6。32+0+0］×0.56—2×53。7×0。560。5=—10。54kN/m2；σa4下=[γ4H4'+P1+P2a2/（a2+2l2）]Ka4—2C4Ka40.5+γ’h4Ka4+0。5γwh42=［19。7×6.32+0+0]×0.56-2×53.7×0.560.5+21×0.1×0。56+0。5×10×0。12=-9。31kN/m2；第5层土：6。5～7。5米；H5'=H4'=6。32;σa5上=[γ5H5'+P1+P2a2/（a2+2l2)]Ka5—2C5Ka50.5+γ’h5Ka5+0。5γwh52=[18。8×6。32+0+0]×0。35—2×15。6×0。350。5+21×0。1×0.35+0.5×10×0.12=23.9kN/m2；σa5下=[γ5H5'+P1+P2a2/（a2+2l2)］Ka5-2C5Ka50。5+γ'h5Ka5+0.5γwh52=[18。8×6。32+0+0］×0.35—2×15.6×0.350.5+21×1。1×0。35+0.5×10×1.12=37。25kN/m2；(3)水平荷载:第1层土：Ea1=h1×(σa1上+σa1下)/2=1.8×(—25.17+-2.36）/2=—24。78kN/m；作用位置：ha1=h1（2σa1上+σa1下）/(3σa1上+3σa1下）+∑hi=1.8×(2×—25.17+-2.36)/(3×—25.17+3×—2.36）+5.7=6.85m；第2层土：Ea2=h2×(σa2上+σa2下）/2=3.8×（—76.99+-32。02）/2=-207。13kN/m；作用位置：ha2=h2(2σa2上+σa2下)/（3σa2上+3σa2下)+∑hi=3。8×(2×-76。99+-32。02）/（3×—76。99+3×-32.02）+1。9=4.06m；第3层土:Ea3=h3×(σa3上+σa3下)/2=0.8×(-19。39+—10。54）/2=—11.97kN/m；作用位置：ha3=h3(2σa3上+σa3下）/（3σa3上+3σa3下）+∑hi=0。8×(2×-19.39+-10.54）/(3×-19。39+3×—10。54)+1。1=1。54m;第4层土：Ea4=h4×(σa4上+σa4下）/2=0.1×（—10。54+—9.31)/2=-0。99kN/m；作用位置：ha4=h4（2σa4上+σa4下）/（3σa4上+3σa4下）+∑hi=0.1×（2×-10.54+-9。31)/（3×-10。54+3×—9.31)+1=1.05m；第5层土：Ea5=h5×（σa5上+σa5下）/2=1×(23。9+37。25）/2=30。57kN/m；作用位置:ha5=h5（2σa5上+σa5下)/（3σa5上+3σa5下)+∑hi=1×(2×23。9+37.25)/（3×23。9+3×37.25)+0=0.46m；土压力合力:Ea=ΣEai=—24.78+-207.13+-11。97+-0。99+30.57=—214。3kN/m；合力作用点：ha=Σ（haiEai）/Ea=(—24.78×6。85+—207.13×4。06+-11。97×1.54+-0.99×1。05+30。57×0。46)/-214.3=4。74m；2、水平抗力计算（1）被动土压力系数：Kp1=tan2（45°+φ1/2）=tan2（45+16。3/2）=1。78；Kp2=tan2(45°+φ2/2）=tan2(45+28。8/2)=2.86；（2）土压力、地下水产生的水平荷载：第1层土：6～6。5米；σp1上=2C1Kp10。5=2×53。7×1.780.5=143。3kN/m；σp1下=γ1h1Kp1+2C1Kp10。5=19.7×0.5×1。78+2×53。7×1.780。5=160。84kN/m；第2层土：6。5~7。5米；H2’=∑γihi/γ2=9.85/18.8=0.52;σp2上=γ2H2'Kp2+2C2Kp20。5=18.8×0。52×2。86+2×15.6×2.860。5=80。92kN/m;σp2下=γ2（H2'+h2）Kp2+2C2Kp20.5=18.8×（0.52+1)×2.86+2×15.6×2。860.5=134。67kN/m；(3）水平荷载：第1层土：Ep1=h1×(σp1上+σp1下）/2=0.5×(143。3+160.84)/2=76.04kN/m；作用位置：hp1=h1(2σp1上+σp1下)/（3σp1上+3σp1下）+∑hi=0.5×(2×143.3+160。84)/(3×143。3+3×160。84)+1=1.25m；第2层土：Ep2=h2×(σp2上+σp2下）/2=1×(80。92+134。67)/2=107。8kN/m；作用位置:hp2=h2(2σp2上+σp2下）/（3σp2上+3σp2下）+∑hi=1×（2×80。92+134.67）/(3×80.92+3×134.67）+0=0。46m；土压力合力：Ep=ΣEpi=76.04+107.8=183。83kN/m；合力作用点：hp=Σ（haiEpi)/Ep=（76。04×1。25+107.8×0.46）/183。83=0.78m;（4)验算嵌固深度是否满足要求根据《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120—99）的要求,验证所假设的hd是否满足公式；hpEp—1。2γ0haEa≥00。78×183。83—1.2×1.00×4.74×—214.30=1363.54;满足公式要求!(5)抗渗稳定性验算根据《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120—99)要求，此时可不进行抗渗稳定性验算！（6）结构计算1、结构弯矩计算弯矩图(kN·m)变形图(m）悬臂式支护结构弯矩Mc=5。59kN·m；最大挠度为:0.00m；2、截面弯矩设计值确定：M=1。25γ0Mc截面弯矩设计值M=1.25×1.00×5.59=6。99；γ0———-为重要性系数，按照《建筑基坑支护技术规程》(JGJ120—99),表3。1.3可以选定。(7）截面承载力计算1、材料的强度计算：σmax=M/（γxWx)γx-—-——塑性发展系数,对于承受静力荷载和间接承受动力荷载的构件,偏于安全考虑,可取为1.0;Wx---—-材料的截面抵抗矩:233.80cm3σmax=M/(γx×Wx）=6.99/(1.0×233。80×10-3)=29.89MPaσmax=29。89MPa〈［fm］=205。00MPa；经比较知，材料强度满足要求。三、北侧驳岸、桥梁1北侧桥台基础开挖土坡稳定性计算书本计算书参照《建筑施工计算手册》江正荣编著中国建筑工业出版社、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著人民教同出版社、《地基与基础》第三版中国建筑工业出版社、《土力学》等相关文献进行编制。计算土坡稳定性采用圆弧条分法进行分析计算，由于该计算过程是大量的重复计算，故本计算书只列出相应的计算公式和计算结果，省略了重复计算过程。本计算书采用瑞典条分法进行分析计算，假定滑动面为圆柱面及滑动土体为不变形刚体，还假定不考虑土条两侧上的作用力.(1)参数信息:条分方法：瑞典条分法；条分块数：50；考虑地下水位影响；基坑外侧水位到坑顶的距离(m)：6.400;基坑内侧水位到坑顶的距离(m):6。400；放坡参数:序号放坡高度(m)放坡宽度（m)平台宽度(m)13.402。285。0023.002。012.00荷载参数：序号类型面荷载q(kPa）基坑边线距离b1（m)宽度b0(m）1局布0。0051土层参数:序号1土名称填土土厚度（m)1.8土的重度γ(kN/m3）18土的内摩擦角φ（°)10粘聚力C（kPa）15极限摩擦阻力（kPa)50饱和重度γsat（kN/m3)20序号2土名称粘性土土厚度(m）3.8土的重度γ（kN/m3）20。1土的内摩擦角φ（°）15粘聚力C(kPa)62.6极限摩擦阻力（kPa)98。5饱和重度γsat（kN/m3)25序号3土名称粉土土厚度（m)0.9土的重度γ(kN/m3)19。7土的内摩擦角φ(°)16.3粘聚力C(kPa）53.7极限摩擦阻力（kPa)107。6饱和重度γsat（kN/m3)25序号4土名称粉土土厚度(m）2。1土的重度γ（kN/m3)18。8土的内摩擦角φ(°）28.8粘聚力C(kPa)15。6极限摩擦阻力（kPa)99.9饱和重度γsat(kN/m3）25序号5土名称粉砂土厚度（m)2。4土的重度γ(kN/m3)18.8土的内摩擦角φ（°)31。5粘聚力C（kPa）4。1极限摩擦阻力(kPa)94。7饱和重度γsat(kN/m3）25（2)计算原理：根据土坡极限平衡稳定进行计算。自然界匀质土坡失去稳定，滑动面呈曲面，通常滑动面接近圆弧，可将滑裂面近似成圆弧计算。将土坡的土体沿竖直方向分成若干个土条，从土条中任意取出第i条，不考虑其侧面上的作用力时，该土条上存在着：1、土条自重，2、作用于土条弧面上的法向反力，3、作用于土条圆弧面上的切向阻力。将抗剪强度引起的极限抗滑力矩和滑动力矩的比值作为安全系数，考虑安全储备的大小,按照《规范》要求，安全系数要满足≥1。3的要求。（3）计算公式：Fs=∑｛cili+[（γh1i+γ’h2i)bi+qbi]cosθitanφi}/∑[(γh1i+γ’h2i)bi+qbi］sinθi式子中:Fs—-土坡稳定安全系数；ci--土层的粘聚力；li-—第i条土条的圆弧长度；γ—-土层的计算重度；θi——第i条土中线处法线与铅直线的夹角；φi—-土层的内摩擦角；bi-—第i条土的宽度；hi——第i条土的平均高度；h1i—-第i条土水位以上的高度;h2i--第i条土水位以下的高度；γ'——第i条土的平均重度的浮重度;q—-第i条土条土上的均布荷载;其中，根据几何关系,求得hi为：hi=(r2-[（i—0.5)×bi—l0］2）1/2-[r+l0—（i—0。5）×bi]tanα式子中：r—-土坡滑动圆弧的半径；l0——坡角距圆心垂线与坡角地坪线交点长度;α-—土坡与水平面的夹角；h1i的计算公式h1i=hw—{(r-hi/cosθi)×cosθi—［rsin(β+α)—H]}当h1i≥hi时，取h1i=hi；当h1i≤0时，取h1i=0；h2i的计算公式：h2i=hi-h1i；hw—-土坡外地下水位深度；li的几何关系为：li=｛arccos［（(i-1)×bi—l0）/r］—arccos［(i×bi—l0）/r]×2×r×π}/360θi=90—arccos［(（i-0.5)×bi—l0)/r]（4）计算安全系数：将数据各参数代入上面的公式，通过循环计算，求得最小的安全系数Fs：计算步数安全系数滑裂角(度）圆心X(m）圆心Y(m）半径R(m)第1步3。89233.0220.0624.4314.432示意图如下：计算步数安全系数滑裂角(度)圆心X（m)圆心Y（m)半径R(m)第2步2。78130。0052.4719。5579.871示意图如下：计算结论如下：第1步开挖内部整体稳定性安全系数Fs=3.892〉1.30满足要求！［标高3。000m]第2步开挖内部整体稳定性安全系数Fs=2。781〉1.30满足要求！[标高6.400m］四、南侧驳岸基础一次开挖土坡稳定性计算书（1）参数信息:条分方法：瑞典条分法;条分块数：50；考虑地下水位影响；基坑外侧水位到坑顶的距离(m):1.500；基坑内侧水位到坑顶的距离(m):1。500;放坡参数：序号放坡高度（m）放坡宽度(m)平台宽度（m)11。260。422。58荷载参数:序号类型面荷载q（kPa）基坑边线距离b1（m)宽度b0（m）1局布3.002.581土层参数：序号1土名称填土土厚度(m）1。8土的重度γ(kN/m3）18土的内摩擦角φ（°）10粘聚力C(kPa）15极限摩擦阻力(kPa）50饱和重度γsat（kN/m3）20（2)计算原理:根据土坡极限平衡稳定进行计算。自然界匀质土坡失去稳定，滑动面呈曲面,通常滑动面接近圆弧，可将滑裂面近似成圆弧计算。将土坡的土体沿竖直方向分成若干个土条，从土条中任意取出第i条，不考虑其侧面上的作用力时,该土条上存在着:1、土条自重，2、作用于土条弧面上的法向反力,3、作用于土条圆弧面上的切向阻力.将抗剪强度引起的极限抗滑力矩和滑动力矩的比值作为安全系数，考虑安全储备的大小，按照《规范》要求,安全系数要满足≥1。3的要求。（3)计算公式:Fs=∑{cili+［(γh1i+γ’h2i）bi+qbi］cosθitanφi}/∑[(γh1i+γ'h2i）bi+qbi]sinθi式子中：Fs—-土坡稳定安全系数;ci——土层的粘聚力；li—-第i条土条的圆弧长度；γ——土层的计算重度；θi—-第i条土中线处法线与铅直线的夹角;φi--土层的内摩擦角；bi--第i条土的宽度；hi--第i条土的平均高度；h1i——第i条土水位以上的高度;h2i--第i条土水位以下的高度；γ’——第i条土的平均重度的浮重度；q——第i条土条土上的均布荷载；其中，根据几何关系,求得hi为：hi=(r2—［(i-0.5)×bi—l0]2）1/2—［r+l0—(i—0。5)×bi]tanα式子中：r-—土坡滑动圆弧的半径；l0—-坡角距圆心垂线与坡角地坪线交点长度；α——土坡与水平面的夹角；h1i的计算公式h1i=hw—｛（r-hi/cosθi）×cosθi-[rsin（β+α）-H]｝当h1i≥hi时，取h1i=hi;当h1i≤0时,取h1i=0；h2i的计算公式：h2i=hi—h1i;hw——土坡外地下水位深度；li的几何关系为：li={arccos［（(i-1)×bi—l0）/r]—arccos[(i×bi—l0）/r］×2×r×π｝/360θi=90-arccos[((i-0.5）×bi-l0)/r](4）计算安全系数:将数据各参数代入上面的公式,通过循环计算，求得最小的安全系数Fs：计算步数安全系数滑裂角(度)圆心X(m)圆心Y(m)半径R(m）第1步2。65179。882-96。41752.465109.767示意图如下：计算结论如下：第1步开挖内部整体稳定性安全系数Fs=2。651>1。30满足要求!［标高-1.260m］五、桥梁1南桥台基础一次开挖土坡稳定性计算书（1）参数信息:条分方法：瑞典条分法;条分块数：20；考虑地下水位影响；基坑外侧水位到坑顶的距离（m)：3.000；基坑内侧水位到坑顶的距离（m）：3。000;放坡参数：序号放坡高度(m)放坡宽度（m)平台宽度（m）11.901。273。70荷载参数：序号类型面荷载q（kPa)基坑边线距离b1（m）宽度b0（m）1局布2.002。372土层参数：序号1土名称填土土厚度(m)1.8土的重度γ(kN/m3)18土的内摩擦角φ（°）10粘聚力C(kPa)15极限摩擦阻力（kPa)50饱和重度γsat（kN/m3）20序号2土名称粘性土土厚度(m）3。8土的重度γ(kN/m3）20。1土的内摩擦角φ（°)15粘聚力C（kPa)62.6极限摩擦阻力（kPa)98.5饱和重度γsat(kN/m3）25(2）计算原理:根据土坡极限平衡稳定进行计算。自然界匀质土坡失去稳定，滑动面呈曲面，通常滑动面接近圆弧，可将滑裂面近似成圆弧计算。将土坡的土体沿竖直方向分成若干个土条,从土条中任意取出第i条，不考虑其侧面上的作用力时，该土条上存在着：1、土条自重，2、作用于土条弧面上的法向反力，3、作用于土条圆弧面上的切向阻力.将抗剪强度引起的极限抗滑力矩和滑动力矩的比值作为安全系数,考虑安全储备的大小,按照《规范》要求，安全系数要满足≥1.3的要求.（3）计算公式：Fs=∑｛cili+[（γh1i+γ'h2i)bi+qbi]cosθitanφi｝/∑[（γh1i+γ’h2i)bi+qbi]sinθi式子中：Fs-—土坡稳定安全系数；ci--土层的粘聚力；li-—第i条土条的圆弧长度;γ—-土层的计算重度；θi--第i条土中线处法线与铅直线的夹角;φi-—土层的内摩擦角；bi-—第i条土的宽度;hi——第i条土的平均高度；h1i--第i条土水位以上的高度；h2i—-第i条土水位以下的高度；γ’—-第i条土的平均重度的浮重度;q--第i条土条土上的均布荷载；其中，根据几何关系，求得hi为：hi=（r2-［(i-0。5）×bi—l0]2）1/2-[r+l0-（i—0。5）×bi]tanα式子中:r--土坡滑动圆弧的半径；l0--坡角距圆心垂线与坡角地坪线交点长度;α——土坡与水平面的夹角；h1i的计算公式h1i=hw-｛（r—hi/cosθi）×cosθi—[rsin(β+α）—H］}当h1i≥hi时，取h1i=hi；当h1i≤0时,取h1i=0；h2i的计算公式：h2i=hi-h1i；hw—-土坡外地下水位深度；li的几何关系为：li={arccos［((i—1）×bi—l0)/r］-arccos[(i×bi—l0）/r］×2×r×π｝/360θi=90-arccos［（（i-0.5）×bi-l0）/r］（4）计算安全系数:将数据各参数代入上面的公式,通过循环计算，求得最小的安全系数Fs：计算步数安全系数滑裂角（