江苏某商业广场地下人防工程基坑支护结构设计与计算书

第34页，共23页第33页共23页《人防施工与组织管理》课程设计XX广场XX广场目录第一部分设计方案综合说明1.1工程概况······························································021.2基坑支护结构设计概况··················································031.3支护结构施工顺序······················································051.4施工说明······························································061.5基坑监测······························································081.6应急措施······························································091.7备注··································································10第二部分支护结构的设计计算2.1设计计算参数的定······················································112.2支撑计算······························································122.3抗隆起算······························································132.4内力计算及筋··························································14第三部分支护结构的拆除计算3.1拆撑计算·····························································153.2支撑设计·····························································183.3抗管涌止水桩长算·····················································223.4基坑降水设算·························································22第四部分基坑土方开挖及安全监测4.1土方开挖则···························································224.2基坑开挖测···························································22第一部分设计方案综合说明1.1工程概况1.1.1工程位置XX位于XX路、原公交公司院内。1.1.2工程主体结构形式XX为一综合性大型商业广场，总建筑面积63291m2，其中主体建筑为8层商业中心，建筑面积为41741m2，北塔楼9～18层，南塔楼9～23层，框桶筒结构，地面以下为2层地下室。拟建场地场区地形平坦，地面标高一般为13.3m。自然地面标高-0.40（相对±0.00）。根据现有资料分析，由于基坑四周均分布承台，因此以底板顶标高-7.60m、-8.10m（相对±0.00）向下开挖约2m作为开挖面标高，即开挖深度分别为9.2m、10.0m。拟建场地位于市区中心，基坑与周围环境的间距很小，必须采取适当的支护结构防止基坑开挖影响周围建筑物、道路及地下管线的安全。地下水类型为上部潜水，下部承压水，上部潜水位在自然地面下1.0m，水位变化幅度为1.3m。1.1.3工程地质概况1、地形地貌拟建场地位于市区中心。2、工程地质概况经勘察，本场区勘察深度范围内地基土层分布较复杂，基坑支护设计计算时所涉及的土层自上而下分述如下：根据勘察报告提供的资料，现将基坑开挖范围内地层分布自上而下分述如下：①层：杂填土，杂色，松散，饱和，主要成分为上部水泥地坪，下部填粉土等。场区普遍分布，厚度：0.70～1.50m，平均0.9m；层底标高：11.85～12.74m，平均12.42m，层底埋深：0.70～1.50m，平均0.92m。②层：粘土，棕红色，可塑，有光泽，无摇震反应，干强度中等，韧性中等，为黄泛冲积土层，属新近沉积土，中压缩性土。场区普遍分布，厚度：1.00～3.30m，平均1.96m；层底标高：9.33～11.39m，平均10.46m，层底埋深：1.90～4.00m，平均2.88m。③层：粉土，黄色，中密，湿，无光泽反应，摇震反应迅速，干强度低，韧性低，为黄泛冲积土层，属新近沉积土，中压缩性土。厚度分布不均匀，局部缺失，厚度：0.40～3.10m，平均1.03m；层底标高：7.94～10.29m，平均9.25m，层底埋深：3.00～5.50m，平均3.81m。④层：淤泥质粘土，灰色，流塑，有光泽，无摇震反应，干强度中等，韧性中等，为黄泛冲积土层，属新近沉积土，高压缩性土。场区普遍分布，厚度：2.00～5.30m，平均3.52m；层底标高：4.85～7.51m，平均6.08m，层底埋深：5.80～8.50m，平均7.26m。⑤层：粉土，灰色，密实，湿，无光泽反应，摇震反应迅速，干强度低，韧性低，为黄泛冲积土层，属新近沉积土，中压缩性土。场区普遍分布，厚度：3.30～7.80m，平均5.27m；层底标高：-1.07～2.08m，平均0.81m，层底埋深：11.20～14.40m，平均12.53m。⑥层：粉土，灰色，密实，湿，无光泽反应，摇震反应迅速，干强度低，韧性低，为黄泛冲积土层，属新近沉积土，中压缩性土。场区普遍分布，厚度：4.10～8.50m，平均6.16m；层底标高：-7.15～-3.65m，平均-5.35m，层底埋深：17.20～20.50m，平均18.69m。⑦层：中砂，灰色，中密，饱和，夹薄层软粘土及粉细砂，在深度25～29m处，局部夹软粘土较厚，最大厚度达2m，偶见朽木屑，为第四级晚更新新世期古河道沉积土，属中压缩性土。场区普遍分布，厚度：11.50～17.80m，平均14.02m；层底标高：-21.65～-17.56m，平均-19.38m，层底埋深：31.00～35.00m，平均32.71m。1.1.4水文地质条件本区地下水类型为上部潜水，下部承压水，含水岩层为上部②～⑥层粘性土、粉土、中砂（场地南部同一水文地质环境缺失上部粘性土而与下部粉土有水力联系），及下部是⑦层中砂。本区地下水环境为Ⅲ类，经对地下水的取样分析，地下水对混凝土结构无侵蚀性，对钢筋混凝土结构中的钢筋无侵蚀性，对钢结构有弱侵蚀性。1.1.5基坑支护设计土层参数根据勘察报告提供的本工程各土层的设计计算参数如下表：各土层的设计计算参数表1土层序号土层名称重度固快指标渗透系数γ(kN/m3)Ck(kPa)φk(度)KV(cm/s)KH(cm/s)①杂填土17.58.015.0②粘土18.828.65.95.8×10--77.2×10--7③粉土19.25.623.02.5×10--44.5×10--4④淤泥质粘土17.914.23.71.7×10--62.6×10--6⑤粉土19.510.927.52.1×10--44.1×10--4⑥粉土19.84.930.0⑦中砂19.02.132.01.2基坑支护结构设计概况1.2.1设计依据1、教员提供的资料岩土工程勘察报告（由XX有限公司完成，时间2009年7月），总平面图（由XX有限公司完成，2010年11月提供）。2、参照和执行的设计规范、规程地区规范《XX地区建筑地基基础设计规范》（DGJ32/J-2005）国家标准《建筑地基基础设计规范》（GB5007-2002）国家标准《混凝土结构设计规范》（GB50010-2012）国家标准《钢结构设计规范》（GB50017-2003）国家标准《建筑结构荷载规范》（GB5009-2001）国家标准《建筑地基基础工程施工质量验收规范》（GB50202-2002）国家标准《混凝土工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）行业标准《建筑基坑工程技术规范》（YB9258-97）行业标准《建筑桩基技术规范》（JGJ94-94）行业标准《钢筋焊接及验收规程》（JGJ18-2003）其他国家及XX省现行的有效设计标准、规范、规程和标准图集1.2.2本基坑工程特点1、本工程基坑开挖面积约为6142m2,周长约为323m。基坑实际挖深10.0m。2、本工程周边环境比较复杂。3、基坑影响深度范围内的土层有流塑状的淤泥质粉质粘土以及粉土、粉砂层，设计时首先需考虑采用适当的挡土结构，有效控制土方开挖过程中基坑的变位，其次需要设置止水帷幕，防止坑壁渗水。1.2.3基坑支护结构设计1、挡土结构整个基坑采用柱列式排桩的支护形式作为挡土结构。排桩采用钻孔灌注桩（1000@1200）。2、支撑体系采用两道混凝土支撑。支撑中心标高分别为-2.50、-6.70，桩顶冠梁顶标高-2.65。其上采用放坡开挖的形式确保桩顶以上土体安全。南侧由于距用地红线距离较劲，上段砌240厚的砖墙。3、开挖过程中对地下水的处理（1）止水帷幕：基坑支护影响范围内分布流塑状的淤泥质粉质粘土以及粉土粉刷层，图层相对密实，因此止水帷幕此采用单排600@900三轴深层搅拌桩形成半封闭止水帷幕。（2）排水设计a、基坑内布置了32口降水井降低地下水位。b、基坑开挖时，视施工现场情况沿基坑周边设置排水沟，排水沟宽400mm，深300~500mm，排水沟坡度1%，并在基坑四周设置护栏，以确保人员的安全。c、坑外布置了15口观测回灌井，当坑外地下水降至绝对标高6.00以下时采取回灌措施。1.2.4基坑支护节后设计计算1、计算方法本工程基坑支护方案的设计计算，采用《XX深基坑支护结构设计软件F-SPW》5.3版。严格参照《XX地区建筑地基基础设计规范》（DGJ32/J-2005）。2、计算条件（1）根据本基坑的周边环境要求确定本工程侧壁安全等级为一级，重要性系数取1.1。（2）坑外迎土面的土压力取主动土压力，开挖面深度以下的土压力按矩形分布取用。坑内开挖面以下背土面的土压力取被动土压力。（3）土的C，值均采用勘察报告提供的固结快剪标准值指标。（4）按照朗肯土压力计算理论作为土侧向压力设计的计算依据。计算时，不考虑桩体与土体的摩擦作用，且不对主，被动土压力系数进行调整，仅作为安全储备处理。（5）土压力计算根据土层特性，除对②、③层采用水土分算，其他所涉及的土层采用水土合算。（6）地面施工超载取20KPa。（7）支撑水平刚度系数Kt按照规范公式计算3、基坑边界考虑地下室外墙防水施工作业面，以地下室外墙线为准外延不小于1.5m作为基坑支护结构的内边界。4、支护结构计算模式的确定【支护桩计算】按顺向工况支护桩的最大弯矩值进行配筋，采用多支点支护体系，桩长要求满足整体稳定性要求。【止水桩计算】止水桩长度按基坑开挖深度的抗渗稳定性要求确定。【降水要求】涌水量计算时采用潜水非完整井的计算公式。1.3支护结构施工顺序1、钻孔灌注桩、立柱桩、三轴深层搅拌桩及降水井的施工；2、开挖至-2.50m处，施工桩顶冠梁及一道支撑体系；3、继续土方开挖前一周进行坑内预降水；4、待一道撑强度达到75%后继续开挖至二层围檩；5、待二层围檩、二道混凝土支撑达到设计强度的75%后，分层开挖土方；6、待挖至底板下下垫层底标标高后，及及时浇筑混混凝土垫层层，待垫层层达到设计计强度的75%后人工掏掏挖承台区区域的土方方，并及时时施工深垫垫土层；7、及时浇筑地下下室底板混混凝土，须须将底板浇浇筑至支护护桩边，待待底板混凝凝土达到设设计强度的的75%后，拆除除二道支撑撑；8、施工地下二层层至顶板，浇浇筑地下二二层顶板及及换撑块，待待其混凝土土达到设计计强度75%后，拆除除一道支撑撑；9、地下室主体结结构施工至至，在地下下室外墙与与支护桩之之间回填土土方。1.4施工说明明1.4.1标高高系统本工程相当于绝绝对标高++9.6mm，本设计计中所涉及及的标高皆皆相对于此此标高。1.4.2材料料要求1、水泥采用322.5级普通硅硅酸盐水泥泥；2、混凝土等级：：支护桩、桩桩顶冠梁、二二层围檩、混混凝土支撑撑、连系梁梁以及立柱柱桩等混凝凝土结构均均为C30；3、钢筋等级：支支护桩主筋筋、桩顶冠冠梁、二层层围檩、钢钢筋混凝土土支撑以及及立柱桩纵纵筋采用HRB3335级，箍筋筋采用HRB2235级；4、钢牌号：钢管管立柱材料料采用Q235钢。1.4.3支护护结构施工工要求（一）钻孔灌注注桩1、灌注桩施工前前，应进行行试成孔，数数量不少于于2个。根据据试桩结果果进一步确确定施工设设备、施工工工艺以及及技术要求求。2、钻孔灌注桩施施工时应保保证桩径偏偏差不大于于50mm，垂直度度偏差小于于0.3%，桩位允允许偏差不不大于100mmm。3、钻孔灌注桩作作为支护桩桩时桩底沉沉渣不超过过150mmm，作为立立柱桩时桩桩底沉渣不不超过100mmm。4、桩顶混凝土标标高对于支支护桩应比比设计标高高高出1.0m，对于立立柱桩应比比设计标高高高出2.0m。5、排桩应采取隔隔桩施工，并并应在灌注注混凝土24h后进行临临桩成孔施施工。6、钻孔灌注桩进进入桩顶冠冠梁梁内50mm。（二）三轴深层层搅拌桩1、采用三轴深搅搅机施工，轴轴径650mmm，桩中心心距900，采用套套幅一孔法法施工。水水灰比1.2--1.5，同时分分别外掺水水泥用量的的0.2%木质素硫硫酸钙和0.033%三乙醇胺胺外加剂。2、三轴深搅桩垂垂直度控制制在0.5%以内，桩桩位偏差不不应大于50mm，控制提提升速度在在0.6mm/minn以内，并并保持匀速速下沉与匀匀速提升。3、因被搁置超过过2h以上的扳扳指浆液，应应作为废浆浆处理，严严禁再用。4、施工时应保证证前后密切切配合，禁禁止断浆。如如因故停浆浆，应在恢恢复压浆前前将三轴搅搅拌机下沉沉0.5m后再注浆浆搅拌施工工，以保证证搅拌桩的的连续性。5、相邻桩施工间间隔不超过过24h。如间隔隔时间太长长，与相邻邻桩无法搭搭接时，应应采取局部部补桩或高高压旋喷等等补强措施施。6、深搅桩施工前前应开挖沟沟槽，将上上部地表障障碍物清除除。施工时时严格执行行设计要求求与施工规规范，确保保桩身垂直直与桩身搭搭接长度。施施工中如遇遇障碍物造造成断桩，必必须准确在在现场与施施工图中标标明位置，并并采取有效效措施进行行补救。对对施工中出出现的冷接接头，应采采用高压旋旋喷方式处处理。（三）钢筋工程1、钢筋笼制作允允许偏差：：主筋间距距允许偏差差不大于10mm，箍筋间间距或螺旋旋筋螺距不不大于20mm，钢筋笼笼直径不大大于10mm。钢筋笼笼长度不大大于50mm。2、钢筋笼搬运和和吊装时，应应防止变形形，安放要要对准孔位位，避免碰碰撞孔壁，就就位后应立立即固定。3、支护桩主筋应应插入冠梁梁梁内不小小于冠梁梁梁高度。4、钢筋混凝土梁梁轴线允许许偏差不大大于8mm，混凝土土浇筑完毕毕后应按《混混凝土结构构工程施工工质量验收收规范》要要求进行养养护。5、钢筋混凝土主主支撑与连连系梁中心心轴线相同同。6、钢筋混凝土支支撑梁节点点处各连系系梁均锚入入主支撑内内不小于35d，HYPERLINK"mailto:节点处2.0m范围内箍筋加密至一级钢筋8@100":节点处2.0m范围内箍箍筋加密至至一级钢筋筋8@1000"节节点处2.0m范围内箍箍筋加密至至一级钢筋筋8@1000；冠梁梁、二层围围檩与钢筋筋混凝土支支撑节点处处主支撑均均锚入冠梁梁内不小于于35d，HYPERLINK"mailto:节点处2.0m范围内箍筋加密至一级钢筋8@100":节点处2.0m范围内箍箍筋加密至至一级钢筋筋8@1000"节节点处2.0m范围内箍箍筋加密至至一级钢筋筋8@1000。7、钢筋混凝土结结构纵向受受力钢筋应应采用焊接接方式，钢钢筋连接应应遵守《混混凝土结构构工程施工工质量验收收规范》的的相关规定定。8、需焊接的钢筋筋施工之前前，应清楚楚钢筋、焊焊板焊接部部位以及钢钢筋与电极极接触表面面上的锈斑斑、油污、杂杂物等；钢钢筋端部当当有弯折、扭扭曲时，应应予以矫直直或切除。（四）钢筋混凝土工工程（1）、钢筋混凝土土梁轴线允允许偏差不不超过8mm，混凝土土浇筑完毕毕后应按《混混凝土结构构工程施工工质量验收收规范》进进行养护。（2）、冠梁、二层层围檩与钢钢筋混凝土土主支撑梁梁、连系梁梁中心轴线线相同。（3）、支护桩、立立柱桩保护护层厚度均均为50mm，冠梁、二二层围檩及及钢筋混凝凝土支撑梁梁保护层厚厚度均为40mm。（4）、钢筋混凝土土支撑与冠冠梁、二层层围檩应同同时浇筑，如如分段施工工时，施工工缝留设部部位须有加加强措施，不不得随意或或无措施留留设。（五）立柱及立立柱间距（1）、立柱桩顶标标高应为立立柱位置处处垫层标高高，钢管立立柱底标高高应低于立立柱桩顶标标高2.0m。（2）、立柱在底板板范围内应应设止水片片。（3）、立柱桩施工工应满足以以下要求：：a、护筒中心与桩桩位中心偏偏差小于30mm；b、成桩中心与桩桩位中心偏偏差小于50mm；c、桩身垂直角度度偏差不大大于1/3000；d、桩底沉渣厚度度不大于100mmm；e、立柱中心与钢钢筋笼中心心应在同一一轴线上，成成桩后立柱柱垂直度应应满足不大大于1/3000，立柱顶顶标高与设设计标高偏偏差小于30mm；8.应分层均衡开挖挖。根据后后浇带位置置合理分块块、分段，每每层的挖土土深度不得得超过2.0m，在上层层土挖完后后间隔不少少于5天可开挖挖下一层土土方，临时时性挖方的的边坡值不不得小于1：2。开挖接接近坑底时时需要严格格控制开挖挖面标高，尽尽可能使机机械挖土一一次到位，减减少对坑底底土的扰动动，不得超超挖；开挖挖到位后及及时施工混混凝土垫层层，要求浇浇至支护桩桩边，随挖挖随浇，垫垫层必须在在见底后24h内浇筑完完成。9.基坑内的深坑开开挖必须等等普遍的垫垫层形成并并达到设计计强度要求求后方可进进行。桩基基承台应逐逐个开挖、砖砖砌外模护护壁，不得得大面积开开挖。10.基坑内所所有垫层施施工完成后后，应及时时绑扎底板板钢筋，浇浇筑地下室室底板。作作为拆撑的的必要条件件，要求底底板混凝土土必须浇筑筑至支护桩桩边。11.如挖土机机械需在支支撑上行走走，必须覆覆土500mmm并铺设走走道板，架架空于支撑撑上方，但但不得在底底部掏空支支撑构件上上行走和操操作。12.土方开挖挖期间，挖挖土机械不不得碰触支支护桩、立立柱与支撑撑，挖土时时宜先掏空空立柱四周周，避免立立柱承受不不均匀的侧侧向土压。13.基坑四周周及支撑严严禁堆土或或堆载，地地面超载应应控制在20KPPa以内。14.由于机械械进出口通通道均位于于坑边，应应铺设路基基箱扩散压压力，或设设置配筋混混凝土面层层。不得在在桩墙顶部部压顶板上上碾压。1.4.4支支护结构检检测要求（一）钻孔灌注注桩1．钻孔灌注桩施施工完成后后，应采用用低应变动动测法检测测桩身完整整性，检测测数量不得得少于总桩桩数的10%，且不得得少于5根。2.钻孔灌注桩当根根据低应变变动测法判判定的桩身身缺陷可能能影响谁水水平承载力力时应采用用钻芯法补补充检测，检检测数量不不得少于总总桩数的2%，且不得得少于3根。（二）三轴深搅搅桩1.三轴深搅桩施工工一周后进进行开挖检检查或采用用钻孔取芯芯等手段检检查成桩质质量，若不不符合设计计要求应及及时调整施施工工艺。2.三轴深搅桩应在在设计开挖挖龄期采用用钻芯检测测墙身完整整性，钻芯芯数量不宜宜少于总桩桩数的2%，且不应应少于5根。（三）面层检测测要求喷射混凝土的厚厚度采用钻钻孔检测，钻钻孔数为每每100mmm2墙面1组，每组组不少于3点1.5基坑监测测本基坑外部环境境较复杂，基基坑工程安安全等级一一级。基坑坑开挖及地地下结构施施工期间必必须加强对对基坑及周周边环境（道道路、管线线）的检测测。1.5.1基坑坑及周边环环境的监测测、测试的的内容1、支撑结构顶部部水平、垂垂直内容的的量测：沿沿基坑周边边每20.00m设置垂直直、水平位位移观测点点；2、支护结构侧向向位移观测测（测斜）：：共布置10根测斜管管，超过支支护桩长2.0m；3、对邻近建筑设设置沉降监监测点：共共设置15个沉降监监测点；4、道路路面沉降降观测：沿沿临近基坑坑范围道路路每隔25m设一观测测点；5、支撑轴力量测测：支撑系系统应选择择4根以上的的支撑，采采用钢筋测测力计进行行钢筋混凝凝土支撑轴轴力量测；；6、坑外水位观测测点：在坑坑外布置15个水位观观测点。7、立柱变形量测测：选择5个立柱，采采用水准仪仪、经纬仪仪监测。1.5.2监测测与测试的的控制要求求1、监测位置结合合现场条件件布置合理理；2、支护结构顶部部水平位移移总量应小小于挖深的的0.3%，报警值值为挖深的的0.211%；3、建筑物周边地地面沉降量量不允许超超过30mm，房屋差差异沉降不不超过1/10000。允许值值为12mm，预警值值为10mm；4、当出现以下情情况之一需需要做报警警处理（1）平位移速率22mm/dd；（2）水位降深0..5m/dd;（3）另外，对于测测斜光滑的的变化曲线线，若曲线线上出现明明显的折点点变化，也也要做报警警处理。1.5.3监测测要求1、所有测试点、测测试设备需需加强保护护，以防破破坏。2、监测周期：基基坑土方开开挖到地下下室侧壁回回填。具体体要求为基基坑开挖施施工前进行行第一次观观测，观测测值作为初初始值，基基坑开挖前前期第三天天观测一次次，中期每每两天观测测一次，基基坑或周边边环境位移移变形较大大时，每天天观测一次次。基坑出出现险情时时，随时观观测。3、测试单位需及及时向设计计人员通报报测试结果果并提供最最终测试成成果报告。4、基坑监测应由由具备监测测资质的单单位严格按按照本说明明要求制定定详尽的基基坑监测方方案，并报报本设计单单位审定确确认后方可可执行。1.6应急措施施1、施工单位应根根据基坑监监测情况做做好应急措措施的材料料（水泥、土土袋、木桩桩、型钢等等）标备。2、如基坑开挖过过程中有渗渗透现象发发生，应及及时采取措措施，在渗渗透点设置置引流管，将将渗水通过过引流管流流至基坑内内排水沟，统统一疏排。3、支护结构发生生较大变形形等情况时时可采取临临时架设钢钢支撑、被被动区反压压加固等措措施。1.7备注1、若上部设计施施工图完成成后出现地地下室平面面、开挖深深度发生变变化的情况况，本设计计也将进行行相应的调调整和变更更。2、出土口位置、塔塔吊位置处处由施工单单位根据现现场情况采采取相应的的加固及保保护措施并并报本设计计单位审订订确认后方方可实施。3、鉴于本工程的的重要性，请请施工单位位在进行施施工组织设设计时，应应对支护结结构施工方方法、质量量控制要求求及土方开开挖方案进进行仔细研研究并预先先做好抢险险预案，确确保基坑顺顺利施工及及周边环境境的安全稳稳定要求。4、支护结构施工工完成后应应按照《建建筑地基基基础工程施施工质量验验收规范》（GB502502-2002）进行相应的监测及验收工作。5、土方开挖过程程中，各参参建单位应应密切配合合，重视监监测数据反反馈信息。如如发生监测测数据达警警戒值，应应堆施工过过程中出现现的异常情情况（如地地面堆载较较大，土方方开挖速度度过快、不不均匀，基基坑暴露时时间较长等等）及时整整改，并合合理调整施施工组织设设计和土方方开挖方案案，加快主主体结构施施工速度。如如监测数据据达报警值值，应及时时通知参建建各方，分分析原因应应采取有效效控制盒加加强措施，确确保加快及及周边环境境的安全稳稳定。本说明为尽事宜宜应严格按按照国家、地地方相关规规范、规程程执行。第二部分支支护结构的的设计计算算2.1设计计计算参数的的确定地下水位埋深按按1.0mm考虑。1、地质计算参数数根据勘察报告提提供的本工工程各土层层的设计计计算参数如如表1所示：2、计算区段划分分计算算区段划分分表2区段附加荷载(kPa)实际挖深(m)ABCDEFGGH2010.02.2支撑计算算2.2.1第一一层支撑计计算圈梁顶标高为--2.5mm，取超载载q=200+0.99×17.55+1.1××18.88=56..43（kPa）（1）土压力计算ea1上=2000.5888-280.7007=-00.5122Kpaea1下=（20017.550.9）0.5888-2880.7667=8..749KKPaEa1={0.998.7449/（0.8112+8..749）}8.7449/2==3.7118KPah1=0.85/3==0.288mea2上=(20+17.550.9))0.8114-2228.600.9022=-211.56KKPaea21.0=（220+177.50..9+188.80..1）0.8114-2228.600.9022=-200.96KKPaea2下=（20+17.550.9++18.880.1++8.811.86）0.8114-2228.600.9022=-7..64KPPaea3上=（20+17.550.9++18.880.1++8.811.86）0.4338-255.60..622==16.2237KPPaea3下=（20+17.550.9++18.880.1++8.811.86++1.0339.2）0.433-25..60.6662=119.8779KPaaEa3=(16..237++19.8879)11.03//2=188.60KKPah3=1.03（2216.2237+119.8779）/{3（16.2237+119.8779）}=0..5mea4上=（53.998++1.0339.2）0.8779-2114.200.9277=29..183KKPaea4下=（63.463++3.5227.9）0.8779-2114.200.9377=53..616KKPaEa4=（53..616++29.1183）3.522/2=1145.7726KPPah4=3.52（2229.1183+553.6116）/{3（29.1183+553.6116）}=1..6mep1上=210.911.6488=35..926KKPaep1下=9.5*1..395..27+2210.991.6448=1005.522KPa（2）净土压力ep＇=35.9266-53..616==-17..69KPPaep＂=105.522-53..616==51.9904KPPa（3）计算支点力R11土压力为零的点点为：x/(5.277-x)==17.669/511.9044可得x=1.344mR1=（18.605..36+145..72622.94++17.6691.334²/3+7114.255）/9.155=188..42KPPa2.2.2第第二层支撑撑计算（1）土压力计算ea5上=71.2822paea5.10=（71.2282+22.09）kpaEa5=（12..999++22.0054）=45..394kkpaha5=e10=95.8887kkpaea5下=kpaea6上=（71.282++2.599）0.33332kpaa+90==116..28kkpaea6下=kpaea7上=（71.282++2.599）0.3007227.111kppa+900=1177.11kpaep1上=210.911.6488=35..926kpaep1下=9.5kppaEp1=（35..926++139..876）2.688/2=2235.5575kkpahp1=2.688/3(35.9926+1139.8876)==1.0776mep2上=9.5kpaep2下=(9.5)kpaaEp2=(1200.1544+3622.8588)=14487.668kppahp2=6.166/2.566mep3上=(9.5)kppaep3下=(85.822++14.002)1.8004=9226.266kpaaEp3=(3755.35++926..26)//2=91124.331kppahp3=14.002/3(375..35+9926.226)=66.02mm（2）净土压力ea1＇=1122.0544-35..926==76.1128kppaep1＇=1399.8766-1122.0544=27..822kkpa（3）计算支点力R22可得：x=1..96mR2==243.422kpa2.2.3桩桩长计算设g点一下桩长为tt，则Ep31=3755.35tthpp31=tt/2Ep22=19..65t²²hpp22=tt/3所以188.42((11.554+t))+2355.5755(7.2336+t))+14887.699(2.566+t)++375..35t²²/2+119.655t³/33-1.221.1[118.6++45.3395(10.002+t))+3000.3055(7.5++t)+7716.2285(3.088+t)++117..11t²²/2+4405(11.884+t))]=0可得t=6ml=0.86++1.033+3.552+5..27+66.16++6=222.84mm取l=23m2.3抗隆起起验算已知：D=233-10==13m，q=200+0.99求得基坑底面下下层参数为为：c=3.9kkpa,,ψ=30..9,=19..3KN//m3,,=19..5KNN/m3,,Nq=Nc=2cKs=满足要求求。2.4内力计计算及配筋筋2.4.1最大弯矩矩计算1、R1～R2之间最大弯矩计计算设在d点点剪力以下下近似为零零，则188..42=118.600+29..183解得=1.766Mmax1=1888.4222、R2～f之间最大弯矩计计算设位于e以下处处剪力为零零188.42++243..42=1145.7726+118.6++12.9999+2即：6.75解得：Mmax2=1888.422=547.733、g之下最大弯矩计计算设位于f以下处处剪力Q=0188.42++243..42+2235.5575+120..154++19.77=18..60+1145.7726+445.3994+1112.0554即：19.7-3..874--247..61=00解得：Mmax3=1888.422=8288.37第三部分支支护结构的的拆除计算算3.1拆撑计计算3.1.1拆拆撑时支撑撑的轴力计计算基坑底底标高为-10..4m不变，由由于第二层层地下室底底板标高为为-8.11m，板厚为0.6m，则第二二层支撑标标高为-8.11-0.66/2=--8.4mm。拆撑第二层支撑撑时，第一一层支撑和和第二层支支撑所承受受的力均发发生变化。此此时，第一一层支撑所所承受力小小于基坑开开挖到-8.11m时架设第第二层支撑撑时所受的的力。ea8.1=(556.433+8.880.866+9.221.033+7.993.522+9.550.299)0.3368+1106.77-2100.9=992.055kpaEa2＇=(777.10++92.005)0..29/22=24..53kppah2＇=0.29/33(277.110+922.05))/(777.10++92.005)=0..14mep1上=2kpaep1下=9.5kppa净土压力=35.93922.05==kpaa=214.22kpa土压力为零点为为：拆第二层支撑时时，第一层层支撑所受受的力为=1666.79第二层支撑（第第二层地下下室底板）所所受的力为为=4044.293.1.2拆拆第二层支支撑时最大大弯矩计算算（1）第一层支撑与与第二层支支撑（第二二层地下室室底板）之之间最大弯弯矩计算设在拆第第二层支撑撑时在d点以下剪力力近似为零零166．．79=118.600+29..183++3.477+5(2.899+)2==1.500m=1666.79=3329.889(2)、R2～～f之间最大大弯矩计算算设位于e以下处处剪力为零零166.79++404..29=1145.7726+553.61162+552=1.770m=166.799=3342.338(3)、f以下下最大弯矩矩值计算设位于g以下处处剪力为零零166.79++404..29+335.9226x3+19..4x322=18..60+1145.7726+445.3994+1112.0554x3+1/2292得：x3=0..70=188.4220.722/2+118.6..56+1112.0052.6682/220.722/20..73/33+=4544.923.1.3拆拆第一层支支撑时最大大弯矩计算算地下下室浇筑到到第一层地地下室底板板（标高为为-4.0米）后，侧侧壁回填压压实，随着着地下室外外墙向上施施工，拆除除第一层支支撑，此时时桩体相当当于有-1.6米的悬臂臂桩，可计计算得此时时的桩体的的最大弯矩矩为：=16.2377=333.98=188.422=4004.299=8288.373.1.4配配筋计算按《钢筋混凝土土结构设计计规范》：M=b=取混凝土C300：,主筋2025均匀布置置，,保护层厚厚度50mmm,8@2000螺旋筋，116@15500加强筋。选选择钻孔灌灌注桩取，桩桩中心距1.2m，则：b=300[M]==14469.55>1.225满足要求。3.2支撑设设计3.2.1第第一层混凝凝土支撑设设计=188.422，对撑间间距取10.0米。角撑撑间距取8米，支撑撑截面为5007000，连系梁梁截面为400。混混凝土为C30，立柱间间距为6米。（一）、支撑上上作用力N对=1.25角撑N角=1.25=33366..49KNN自重q=1.2M1=10.5取施工荷载为55，则：M2=5支撑偏心取0..02，则：M3=3366.449M=M1+M2+M3=1233.13(二)、大小偏心判别别e0==0.3h0=00.3根据钢筋混凝土土规范ea=20mmea=e0+eea=37++20=557mm因为：ei<00.3hh0所有：按小偏心心受压计算算（三）、计算受受力钢筋e=因为：N=33366.449<，为为节省钢筋筋，受拉区区按最小配配筋率配筋筋，取4250求以下参数ρ=0.002求得：取Ne=3366.449=故采用构造配筋筋取425，As=19644mm2(四)、平面外轴压验验算左右两侧另配4418，钢筋筋总面积为为A总=49444mmm2N=0.9=3.2.2第第二层混凝凝土支撑设设计R2max=4004.299KN/mm（一）、支撑强强度验算：：N对撑=角撑N角=自重：q=100.5KNN/m支撑自重产生的的弯矩为：：M1=37..8支撑上作用施工工活荷载：：q=5KKN/m,产生的弯弯矩为M2=18混凝土支撑偏心心安装e0=20mmm产生的弯弯矩M3=7223.443M=M1+M2+M3=2000.27（二）、大小偏偏心受压e0=0.3h0=1199.55mm根据钢筋混凝土土规范，附附加偏心距距ea=20ei=e0+eea=488mmei<0.3h0按小偏压计算e=N=7223..43>选用6+625选用4253.2.3圈梁梁（一）、第一层层混凝土圈圈梁计算取R1mmax=1188.442KN//m，圈梁截截面尺寸为为800，混混凝土等级级为C30，第一层层对撑间距距为10米，角撑撑间距为8.0米。在对对撑端加八八字撑，水水平投影长长度2.0米，则抗抗弯计算长长度为8米。（二）、抗弯设设计圈梁计算按连续续梁法计算算，由钢筋筋混凝土结结构可知，连连续梁跨度度数大于五五跨时可以以简化五跨跨计算，所所以圈梁内内力为：Mmax=1888.42Vmax=0.555KN按单筋截面计算算：As==38..13=38005.833mm2实取825，AAs=39927mmm2As,min=As,max=11250==262117As,min<As<As,,max,配筋率满满足配筋要要求。（三）、抗剪设设计最大弯矩设计值值为V=0.25所以圈梁截面满满足要求又因为：0.77需计算配箍筋，取取直径为10的双肢箍箍V=0.7即：10363100=100010000+1.225解得：S=5224.1间距500，在支撑撑端3米范围内内加密间距距为200mmm。二、第二层围檩檩计算取R2..max==243..42KNN/m，截面尺尺寸为800，混混凝土等级级为C30，第一层层对撑间距距为10米，角撑撑间距为8.0米。在对对撑端加八八字撑，水水平投影长长度2.0米，则抗抗弯计算长长度为8米。（一）、抗弯设设计按连续梁法计算算，由钢筋筋混凝土结结构可知，连连续梁跨度度数大于五五跨时可以以简化五跨跨计算，所所以其内力力为：Mmax=2433.42Vmax=0.555KN按单筋截面计算算：As==49881.133mm2实取536，AAs=50089mmm2As,min=As,max=11250==262117As,min<As<As,,max,配筋率满满足配筋要要求。（二）、抗剪设设计最大弯矩设计值值为V=0.25所以围檩截面满满足要求又因为：0.77需计算配箍筋，取取直径为8的四肢箍箍V=0.7即：13388100=100010000+1.225解得：S=1995.422mm间距200mm，在在支撑端2米范围内内加密,间距为100mmm。3.2.4立柱柱桩设计计计算立柱桩上段采用用425钢管管，下段采采用9000钻孔桩，立立柱桩间距距为6米。立柱柱桩上有二二层支撑作作用，即第第一层钢筋筋混凝土支支撑和第二二层钢管支支撑。（一）、上段钢钢管立柱强强度验算425钢管截面面特征系数数A=7898..0mm22,i==144..6第一层支承传给给立柱的力力：P1=（10.55+5）第一层联系梁传传给立柱的的力：第一层支撑节点点的约束力力，即使支支撑纵向稳稳定所需的的水平压力力产生的竖竖向力0.1N1==0.1第二层支承传给给立柱的力力：P2=（10.55+5）93KNN第二层支撑节点点的约束力力，即使支支撑纵向稳稳定所需的的水平压力力产生的竖竖向力0.1N2==0.1立柱所承受的轴轴力设计值值为：N=93+1999.4++336..6+933+7222.3=11444..3KN>>F(二)、下段钻孔灌注