毕业文集第一部分

第一部分建筑设计总说明一、工程概况：1．题目：中远国际2．结构形式：现浇钢筋混凝土框架结构3．设计依据：(1)．建筑所在位置：我国南方某市，淮海路与北京路的交叉路口，旁有已建成的建筑物。(2)．建筑面积：工程建筑面积为：5184m2(3)．建筑功能及要求：一至三层为售货商场，四层为文化娱乐厅，五层为商场办公室等其它功能的房间；商场的仓库及其它生活设施房屋另建；(4)．建筑功能要求：建筑物柱距为7.2m×6.0m底层层高5.7m二至五层高4.2m室内外高差300mm南楼高度14.4m北楼高度22.8m。另外商场南楼内一至三层共设六部客流扶梯，北楼内一至四层共设八部扶梯，在南楼及北楼各设防火楼梯一个，客运货运电梯两部。地震基本烈度：7度框架结构抗震等级：三级工程地质资料：场地土为Ι级无湿陷性黄土，地耐力为fx=150KPa自然条件（气象条件）1．年平均温度：14oC，最热月份平均温度27oC，最冷月份平均温度-0.8oC。2．平均降雨量869.9mm，日最大降雨量213.0mm3．相对平均湿度71%、冬季62%、夏季70%。4．最大冻土深度：0.5mm5．基本雪压：So=0.24KN/m2(因基本雪压So=0.24KN/m2小于不上人屋面标准值0.70KN/m2，综合考虑，只考虑不上人屋面荷载标准值。)6．基本风压：ωo=0.35KN/m2所用材料参数：1．混凝土：C30弹性模量：Ec=3×102KN/m22．普通玻璃：25.6×0.008=0.20KN/m23．玻璃幕墙：25.6×(1+25%)=32KN/m34．花岗岩：15.4KN/m35．大理石：28.0KN/m36．填充墙体：19.0KN/m3二、建筑设计方案：1．建筑方案总说明：随着我国的顺利复关，经济一路走强，商业活动日益活跃，人民群众对高质量购物环境的要求不断提高，为满足这种需要本设计在购物的氛围上特意营造的是时尚与休闲，力求让顾客体会到21世纪购物的乐趣。因此，功能上把购物、餐饮、休闲、娱乐分开的，同时又使之相互联系，形成一个不可分割的整体。由于功能上的分区，在考虑抗震的前提下，特意把商场分为南楼（共三层为主营业厅，底层为超级市场，二层为服装、鞋帽，三层为家具、床上用品）；北楼（共五层为营业服务区，底层为快餐店，二层为金店及高档化妆品，三层为书城，四层为休闲、娱乐、观光区，五层为商场办公区）。因南楼北楼之间存在高差，特设70mm抗震缝，使之在结构上分开，在功能上联系。在室内装修方面，采用花岗岩装饰地面，各层900mm高维护墙和柱身统一采用大理石贴面，另外设在两楼结合处的厕所，墙面采用天蓝色瓷砖装饰。总之室内装饰力求时尚、高雅，尽力避免奢华、张扬，让顾客在购物时感觉到的是亲切与舒适，体味到的是生活的情调与乐趣。在室外装饰方面，除与室内装饰的格调保持一致外，重点突现时代感，充分展现21世纪商场的人本设计思想。考虑到这些因素，特将底层墙体缩进三米，形成沿街走廊以丰富立面，底层采用3900mm的玻璃橱窗，强调通透感，拉近室内外的距离。南楼二层及三层的下半部以大片的玻璃幕墙与蓝天、白云、街景呼应，使光透过幕墙倾泄在室内造成光影斑驳的效果。三层的上半部饰以2100mm的金属幕墙，其目的主要是增加立面变化，同时也是为遮挡顶层太过强烈的日光，整合室内气氛。北楼装饰考虑到她与南楼在功能上的差别，特别把柱作为一种立面效果加以突出，即不像南楼一样把柱隐藏在幕墙下，只在柱与柱之间用玻璃橱窗联接。在夜晚，室内光源通过橱窗投射到室外，使整个建筑如水晶般把城市的夜空点亮。2．主要门窗设计：前厅大门：5200×3600mm2办公室门：1500×2100mm2卫生间门：1200×2100mm2会议室门：1800×2100mm楼梯间门：1800×2100mm2厕所窗采用：直径600的圆窗（南楼窗采用橱窗，北楼采用玻璃幕墙。祥见建筑总说明）3．交通部分平面设计：设计总要求：交通联系部分有主次之分，人流导向明确，相互之间不能互交叉，以便于出入时方便及时安全疏散，并满足防火要求。按规范要求:在大厅内设一部电梯，在走道设置若干个楼梯,电梯选用P-10-15-CO型，定员14人，载重约为1000KN，速度为：1.5m/s。4.建筑剖面设计：具体内容为：确定该建筑物的层数及层高，决定该建筑物各部分在高度方向的建筑空间有机组合和利用，包括该建筑物上下交通联系的设计及室内空间的利用和处理。第二部分建筑构造做法总说明一、主体工程及装饰工程做法：1．地面做法：地面铺设花岗岩石板（规格：600×600×20），20厚花岗岩石铺面灌稀水泥浆擦缝（缝宽不大于1mm）撒2厚素水泥面（同时洒适量清水），30厚1:3干硬性水泥砂浆，素水泥结合层一层，80厚C10砼，素土夯实。2．楼面做法：楼板顶面为20mm厚水泥砂浆找平，5mm厚1:2水泥砂浆加“107胶”，楼面亦铺设花岗岩石板（规格：600×600×20），干水泥擦缝。撒素水泥面（同时洒适量清水），20厚1：4干硬性水泥砂浆结合层，60厚1：6水泥焦渣作垫层，钢筋混泥土楼板，楼板底面为15mm厚纸筋面石灰抹底涂料两度。3．内墙做法：内墙墙身做法360mm填充墙，20mm厚水泥砂浆找平，5mm厚1:2水泥砂浆加“107胶”，内墙饰以大理石板（规格：600×600×20），15厚1:1:6水泥、石灰膏、砂、混合砂浆打底。5厚1:0.5:3水泥、石灰膏、砂、混合砂浆粉面。4．外墙做法：外墙身做法360mm填充墙，20mm厚水泥砂浆找平，5mm厚1:2水泥砂浆加“107胶”，外墙亦饰以大理石板（规格：600×600×20），6厚1:2.5水泥砂浆罩面，10厚1:3水泥砂浆打底扫毛，刷素水泥浆一道。5．卫生间饰面做法：8厚天蓝色瓷砖、干水泥擦缝。5厚1:1水泥砂浆粘结层，20厚1:3水泥砂浆找平层，80厚现浇砼板结构层，顶棚抹灰。6．卫生间地面做法：卫生间地面饰以花岗岩石板（规格：600×600×20），15厚1:3水泥砂浆打底，PVC防水层，10厚水泥砂浆保护层，10厚1:2水泥砂浆粘结层。7．屋面做法：现浇楼板上膨胀珍珠岩保温层，20mm厚1:2水泥砂浆找平,二毡三油防水层，缝宽5-8，1:1水泥砂浆填缝。20厚1:3干硬性水泥砂浆面上撒2厚素水泥一层（同时洒适量水）。二毡三油撒铺粗砂。刷冷底子油。20厚1：3水泥砂浆找平。钢筋混凝土屋面板，表面清扫干净。8．屋面排水:采用女儿墙内檐沟排水，四周檐沟四坡排水，挑檐选用《屋面构造图集通用》中的7页第2种做法。9．顶棚做法：钉25厚木丝板，喷大白浆或色浆。50×50（小）木龙骨（底面抛光、中距450-600找平后用50×50方木吊挂钉牢。再用12号镀锌铁丝每隔一道绑一道，龙骨与吊挂或用φ6螺栓拧牢。钢筋混凝土板内预留φ6钢筋，中距900-1200mm用8号镀锌铁丝吊挂50×70（大）木龙骨。二、楼梯构造及变形缝做法：南楼及北楼设防火楼梯，踏步尺寸为：一层宽300mm、高158mm.底层共有36个踏步，标准层踏步宽300mm、高150mm共有28个踏步，满足防火要求。设计原则：尽量少设、不设、必要时一缝多用，考虑到南楼与北楼有高差设：70mm（防震缝、伸缩缝、沉降缝。）第三部分：建筑结构计算总说明结构平面布置图：G、FED图：3-1结构平面布置图梁跨度柱高度及截面设计1．初拟截面尺寸：梁：高度h=（1/8-1/12）L,其中L为梁的跨度，且小于L/4,宽度b≥250mm、且b≥柱宽度的一半，h/b≤4，L/h≥4。综合以上条件，初拟定截面尺寸如下:主梁：b×h=300mm×600mm{h=(1/15-1/20)L，b≮250mm}柱：柱宽b≥300mm、高h≥350mm且Hn/h≥4,(Hn为柱的计算高度)根据上述条件，初选柱截面尺寸：550mm×550mm。且沿高度方向无变化，混凝土的选择：采用C30。梁柱截面、梁跨度及柱计算高度：2．梁的计算跨度：横梁：6000mm纵梁：7200mm3．柱的计算跨度：①底层柱计算高度：h=5.7m+0.3m+0.5m=6.5m其中：5.7m为底层层高，0.3m为室内外高差，0.5m为基础顶面至室外地面的高度。②二至五层计算高度为4.2m，即层高。荷载计算：本设计以南楼为典型框架，荷载及内力计算都已南楼为标准，北楼配筋以南楼一至三层配筋量为准。1．屋面面荷载标准值：20mm厚1:2水泥砂浆找平0.02×20.0=0.4KN/m22%找坡膨胀珍珠岩(0.10+0.14)/2×0.7=0.84KN/m2130厚现浇钢筋混凝土楼板0.13×25.0=3.25KN/m215厚纸筋石灰抹底0.015×16.0=0.24KN/m2屋面面荷载：4.73KN/m22．楼面面荷载标准值：25mm厚花岗岩饰面0.025×15.4=0.385KN/m225mm厚水泥砂浆面层0.025×20.0=0.50KN/m2130mm厚现浇钢筋砼楼板0.13×25.0=3.25KN/m215mm厚厚纸筋石灰灰抹底00.0155×16..0=0..24KNN/m2楼面面荷载4.338KNN/m23．维护墙体面荷荷载：360mmm维护墙体00.36××19.00=6.884KNN/m225mm厚水泥泥砂浆面层层0.0225×2×20.00=1.00KKN/m2225mm厚厚维护墙体体大理石饰饰面0.0025×28.00=0.77KN//m2维护墙体面荷载载88.54KNN/m24．填充墙面荷载载：360mmm维护墙体0.366×19..0=6..84KNN/m225mm厚厚水泥砂浆浆面层0..025××2×20.00=1.00KKN/m22填充墙面荷载（加加不同装饰饰）7.844+0.116=8..0KKN/m225．框架梁线荷载载标准值：：框架梁自重0.330×0..60×225=4..5KN//m梁侧粉刷2((0.600-0.11)×0.002×17.00=0.334KN/mm梁线荷载44.84KN//m6.框架柱线线荷载标准准值：框架柱自重00.55××0.555×25.00=7.556KN/mm框架柱20m厚厚大理石00.55××4×0.022×28.00=1.223KNN/m框架柱线荷载8.799KKN/m四、北楼典型框框架恒载计计算：屋面恒载：211.6×118.0××4.733=18339.0KNN楼面恒载：211.6×118.0××4.388=17002.9KKN标准层框架柱：：4.2×8.799×16=5590.77KN标准层框架梁：：(21.66+18..0)××4.844×4=7666.KN底层框架柱：6.55×8.799×16=9914.22KN底层框架梁：(211.6+118.0))×4.884×4=7666.7KKN标准层900mmm高维护墙墙：(21.6+188.0)××2×0.9×2×8.544=12220.4KN8.底层9900mmm高维护墙墙：(21.66×2+155.0)××0.9×2×8.544=8966.7KKN准层玻璃橱：：(21.66+18..0)×2×3.3×0.200=52..3KKN底层玻璃橱窗::(211.6×2+155.0)××3.9×0.200=45..4KKN标准层电梯间及及厕所墙体体：(7.2+6.00)×3×4.2×8.0==13300.6KNN底层电梯间及厕厕所墙体：：(7.2++6.0))×3×5.7×8.0==18055.8KNN五层各办公室墙墙体:(77.2+66.0)××4.5×4.2×8.0==19955.8KKN因门数量很少五五层办公区区门重量忽忽略。另外外，楼梯自自重以其水水平投影折折算。五、北楼典型框框架活载计计算：屋面活载标准值值：屋面均布活载：：该建筑物物地处南方方沿海城市市，且最低低温度为：：-0.88oC，因此不不考虑雪荷荷载。不上上人屋面荷荷载标准值值为0.7KKN/m22，则屋面面活载标准准值为：21.66×18.00×0.7==272..2KNN2．标准层活载标标准值：楼面均布活荷载载标准值：：商场为3.5KN/mm2，办公室室为2.0KN/mm2则标准层活载载标准值为为：21..6×18.00×3.5==13600.8KKN3．五层办公室活活载标准值值为：21..6×18.00×2.0==777..6KKN六、各层重力荷荷载代表值值：其值应取结构配配件自重标标准值和各各可变荷载载组合值之之和，此外外可变组合合值系数取取0.5，所以G总=G板+G梁+G柱+G墙+G楼梯+G玻璃橱窗+活载×50%。G5=(18339.0++590..7+7666.7++12200.4+552.3++13300.6+11995..8)/22+(272.22)/2==40333.9KNG4=(17002.9++590..7+7666.7++12200.4+552.3++13300.6+11995..8)/22+(777.66)/2==42188.5KNG3=G2=((17022.9+5590.77+7666.7+11220..4+522.3+11330..6)/22+(1360..8)/22=35112.2KNG1=(17002.9++914..2+7666.7++896..7+455.4+11805..8)/22+(1360..8)/22=37446.3KNN∑Gi=4033.99+42118.5++35122.2+33512..2+3746.33=190023.11KN七、柱的轴压比比演算：1．底柱的轴压比比演算：A=0..55×0.555=0.33025m2N1=∑∑Gi×柱所受荷荷载面积/每层面积积=19023..1×7.2×6.0//21.66×18.00=21113.6KKN按三类建筑7度度抗震（C30混凝土fc=14..3×103KN/mm2轴压比：1.55N1/A×fc=1.55×21133.6/00.30225×14.33×103=0.73<00.9（满足）2．标准层柱轴压压比演算：：N2=((∑Gi-G1)×柱所受荷荷载面积/每层面积积=(190233.1-33746..3)×7.2×6.0//21.66×18.00=16997.4KNN轴压比：：1.5NN2/A×fc=1.55×16977.4/00.30225×14.33×103=0.60<00.9（满足）第四部分结构构计算总说说明一、水平地震作作用下框架架的侧移演演算：横梁线刚度在框架结构中，现现浇楼面可可以作为梁梁的有效翼翼缘，增大大梁的有效效刚度，减减少框架侧侧移。为考考虑这一有有利作用，在在计算梁的的惯性矩时时，对现浇浇楼面的边边框架梁取取：Ib=1.55Io；对中框框架取：Ib=2.00Io表：4-1横梁线线刚度梁号截面跨度惯性矩边框架梁中框架梁b×h(m2))L(m)I0=bh3/122(m4)Ib=1.5×II0kb=EIb/LIb=2.0×I00kb=EIb/LL10.3×0.667.25.4×10--38.1×10--33.4×10--410.8×100-34.5×10--4L20.3×0.666.05.4×10--38.1×10--34.1×10--410.8×100-35.4×10--4柱线刚度表：4-2柱线刚刚度（D、E轴）柱号截面柱高度惯性矩Ic线刚度KcZb×h（m2）hz（m）Ic=bh3/122(m4)Kc=EIc/hzz(KN.m)Z10.55×0..556.57.6×10--33.5×1044Z20.55.×0..554.27.6×10--35.4×1044向框架柱侧移刚刚度D值表：4-3横向框框架柱侧移移刚度D值项目层柱类型k=∑kb/2kck=∑kb/kca=k/2+kka=0.5+kk/2+kkD=12akcc/h2(KN/m)根数二层至五层边框架边柱4.1+4.11/2×5.4=0.75590.275101024边框架中柱4.1×4/22×5.4=1.51190.432158694中框架边柱5.4+5.44/2×5.4=1.00000.333122334中框架中柱5.4×4/22×5.4=2.00000.500183674∑D565771×4=22262844底层边框架边柱4.1/3.55=1.17710.52752394边框架中柱4.1+4.11/3.55=2.34430.65565114中框架边柱5.4/3.55=1.54430.57757364中框架中柱5.4+5.44/3.55=3.08860.70570084∑D244994×4=9779764．横向框架自振振周期结构的基本自振振周期采用用经验公式式：T1=0.22+00.0355H//3√B=0.553ss由已知场地土((I))级7度设防查查表得：aamax=0..08Tg=0.3355.横向地地震作用计计算：地震影响系系数a1=（Tg/T1)0.9=((0.355/0.553)0..9×0.008=0..056由于T1=0.53(SS)>1.4TTg=0.449(s)应考虑顶顶点附加地地震作用顶部附加地震作作用系数：：δn=0.08TT1+0.001=0..08×0.533+0.001=0..05244结构横向总水平平地震作用用标准值：：FEK=a1×0.855×∑Gi=00.0566×0.885×190223.1==905..5KKN顶点附加水平地地震作用：：ΔFn=δn×FEK=0..05244×905..5=477.4KN各层横向地震剪剪力计算：Fi=（Gi×Hi/∑GGj×Hj）×FEK(1-δn)+ΔFn其中FEK(1-δnn)=8558.1KN6．各层横向地震作作用及楼层层地震剪力力：表：4-4各层横横向地震作作用及楼层层地震剪力力层次hiHiGiGi×HiGi×Hi/∑Gj×HHjFiVi54.223.34033.993989.990.326327.1327.144.219.14218.580573.440.279286.8613.934.214.93512.252331.880.181202.7816.624.210.73512.237580.660.130158.9975.516.56.53746.324350.990.084119.51095.07．横向框架抗震震变形验算算：表：4-5横向框架架水平地震震力作用子子下层剪间间力及侧移移验算层次层间减力Vi((KN)层间刚度Di(KN)层间位移Vi/Di(m)层高hi(m)θe5327.12262841.4×10--34.21/30004613.92262842.7×10--34.21/15563816.62262843.6×10--34.21/11672975.52262844.3×10--34.21/97611095.09797611.2×100-36.51/580层间弹性相对转转角满足要要求：θe<[θo]=1//550二、地震力作用用下框架梁梁端弯矩及及柱轴力：：柱端弯矩：在求得柱端弯矩矩后，由节节点的弯矩矩平衡条件件，即可求求得梁端弯弯矩。计算算公式如下下：Vij=(Dijj/∑Dij)Vi；Mbij=Vij××y×h；Muij=Vij×(1-y))×h(其中y=yn+y1+y2+y3)以各个梁为脱离离体、将梁梁的左右端端弯矩之和和除以该梁梁的跨长。便便得梁的剪剪力，自上上而下逐层层迭加节点点左右的梁梁端剪力、即即可得到柱柱内轴向力力。表：4-6各层柱柱端弯矩及及剪力层次hi(m)Vi(KN)∑Dij(KN)边柱Di1Vi1KyMbi1Mui154.2327.12262841223317.71.0000.3526.048.344.2613.92262841223333.21.0000.4562.776.734.2816.62262841223344.11.0000.4583.3101.924.2975.52262841223352.71.0000.50110.7110.716.51095.097976573664.11.5430.65270.8145.8续表：4-66各层柱端端弯矩及剪剪力中柱Di2Vi2KyMbi2Mui21836726.62.0000.4044.767.01836749.82.0000.4594.1115.01836766.32.0000.50139.2139.21836779.22.0000.50166.3166.3700878.33.0860.55279.9229.0梁端弯矩、剪力力及柱轴力力计算：MLb=KLb/KLLb+Krb(Mbi+1,,j+MMui+1,,j)Mrb=Krb/KLLb+Krb(Mbi+1,,j+MMui+1,,j)Vb=M1b+M22b/L、Ni=∑(VLb-Vrb)k表：4-7梁端弯弯矩、剪力力及柱轴力力层次边梁中梁柱轴力MlbMrbLVbMlbMrbLVb边柱N中柱N548.333.56.013.633.533.56.011.2-13.62.44102.779.96.030.479.979.96.026.6-44.06.23164.6116.76.046.8116.7116.76.038.9-90.814.12194.0152.86.057.8152.8152.86.050.9-148.621.01256.5197.76.075.7197.7197.76.065.9-224.330.83．横向地震力作作用下的梁梁柱弯矩图图及柱轴力力图（梁柱弯矩以顺顺时针绕截截面一点旋旋转为正、柱柱轴力以压压力为正）图：4–1横向地地震力作用用下框架弯弯矩图图：4–2横向地震震力作用下下梁短剪力力及柱轴力力图三、横向风荷载载作用下框框架内力和和侧移验算算：风荷载标准值：：基本风压ωo==0.355KN/mm2由《荷载载规范》查查得μs=0.8（迎风面面）μs=-0..5（背风面面）B类地区，H/B=23..3/211.6=11.08ν=0.46（νν为脉动影影响系数）钢筋混凝土框架架的基本自自振周期：：T1=0.25+00.53××10-33(H2/3√B)=00.36(s)(ωoT12=0.35×00.362=0.0045KN*S2/m2)查表得：ε=11.17（ε脉动增大大系数）由由公式：βz=1+ενФzz/μz=1+11.17××0.446×Фz/μz(Фz=Hi/H)(其中Фz为振型系数、μμz风压高度度变化系数数、βz为建筑结结构在Z高度处风风振系数))仍取8轴线横向框架，其其负载宽度度为7.2m由式ωk=βzμsμzωo得沿房屋高度的的分布荷载载标准值：：q(z)=7.2××0.35βzμsμz=2.552×βzμsμz根据各楼层标高高处的高度度Hi查得μz，代入上上式可得楼楼层标高处处的q(z)沿房屋屋高度分布布风荷载标标准值：表：4-8风荷载载标准值计计算表层次Hi(m)Hi/Hμzβz迎风面qz1背风面qz2523.31.0001.3460.3911.0610.663419.10.8201.2970.3330.8710.544314.90.6391.2500.2690.6780.424210.70.4591.1920.2030.4880.30516.50.2791.1240.1310.2970.186框架结构分析时时按静力等等效原理将将分布风荷荷载转化为为节点集中中荷载。2．风荷载作用下下的水平位位移计算：：F1=1.911F2==3.333F3==4.633F4==5.955F5==7.022表：4-9横向风风荷载作用用下框架层层间剪力及及侧移计算算表层次Fi(KN)Vi(KN)Di(KN)Vi/Dihiθe57.027.023320920.0000224.21/210000045.9512.973320920.0000444.21/105000034.6317.603320920.0000554.21/84000023.3320.843320920.0000664.21/70000011.9122.842759240.0000886.51/812500层间弹性相对转转角满足要要求：θe<[θo]=1//550风荷载下各层柱柱端弯矩及及剪力：柱端弯矩在求得柱端弯矩矩后，由节节点的弯矩矩平衡条件件，即可求求得梁端弯弯矩。计算算公式如下下：Vij=(Dijj/∑Dij)Vi；Mbiij=Vij×y×h；Muij=Vij×(1-y))×h(其中y=yn+y1+y2+y3)以各个梁为脱离离体、将梁梁的左右端端弯矩之和和除以该梁梁的跨长。便便得梁的剪剪力，自上上而下逐层层迭加节点点左右的梁梁端剪力、即即可得到柱柱内轴向力力。表：4-10各层层柱端弯矩矩及剪力层次hi(m)Vi(KN)∑Dij(KN)边柱Di1Vi1KyMbi1Mui154.27.02226284122330.381.0000.350.561.0444.212.97226284122330.701.0000.451.321.6134.217.60226284122330.951.0000.451.802.1924.220.84226284122331.131.0000.502.372.3716.522.849797657361.341.5430.655.663.05续表：4-110各层柱端端弯矩及剪剪力中柱Di2Vi2KyMbi2Mui2183670.572.0000.400.961.44183671.052.0000.451.982.43183671.432.0000.503.003.00183671.692.0000.503.553.5570081.633.0860.555.834.774．分荷载下梁端端弯矩、剪剪力及柱轴轴力梁端弯矩、剪力力及柱轴力力计算：MLb=KLb/KLLb+Krb(Mbi+1,,j+MMui+1,,j)；Mrb=Krb/KLLb+Krb(Mbi+1,,j+MMui+1,,j)；Vb=M1b+M22b/L；Ni=∑(VLb-Vrb)k。表：4-11风荷荷载下梁端端弯矩、剪剪力及柱轴轴力表层次边梁中梁柱轴力MlbMrbLVbMlbMrbLVb边柱N中柱N51.040.726.00.290.720.726.00.24-0.29-0.0141.091.706.00.471.701.706.00.57-0.76-0.0531.762.496.00.712.492.496.00.83-1.47-0.1722.093.286.00.903.283.286.01.09-2.37-0.3612.714.166.01.154.164.166.01.39-3.52-0.605．风荷载作用下下的梁柱弯弯矩图及柱柱轴力图（梁柱弯矩以顺顺时针绕截截面一点旋旋转为正、柱柱轴力以压压力为正）图：4–3风荷载载作用下框框架弯矩图图图：4–4风荷载载作用下梁梁短剪力及及柱轴力图图四、竖向荷载作作用下横向向框架的内内力分析：：竖向荷载作用下下，框架内内力常采用用分层法和和弯矩分配配法，由于于框架节点点处内力最最大、配筋筋较多、框框架在竖向向荷载作用用下的梁端端负弯矩可可考虑、塑塑性内力分分布，乘以以调整系数数，现浇结结构取0.8--0.9,,装配式结结构取0.7--0..88、梁的跨跨中弯矩相相应增加、在在进行竖向向荷载作用用下的框架架分析时，除除活荷载很很大的工业业厂房外，对对于一般民民用建筑可可以考虑活活荷载的不不利布置，这这样求得的的框架内力力，梁跨中中弯矩较考考虑不利布布置法求得得的弯矩偏偏低，但当当活荷载占占总荷载比比例较小时时，其影响响很小，若若活荷载占占总荷载比比例较大时时，可在截截面配筋时时将跨中弯弯矩乘以1.1--1.2倍的放大大系数予以以调整，1．恒载作用下的的内力计算算作用在屋顶框架架上的线荷荷载为：g5DE1=g55EF1==g5FGG1=4..84KNN/mg5DE2=g55EF2==g5FGG2=4..73×7.2==34.006KKN/m作用在四层框架架上的线荷荷载为：g4DE1=gg4EF1=gg4FG1=44.84++8.0××(4.2--0.5))=34..4KN/mmg4DE2=gg4EF2=gg4FG2=44.38××7.2==31.55KN//m作用在三至二层层框架上的的线荷载为为：gDE1=gEFF1=gFG11=4.884KN//mgDE2=ggEF2=ggFG2=44.38××7.2==31.55KKN/m将三角形荷载化化作等效均均布荷载：：图：4–5横向框框架计算单单元g15=g5DE1++5×g5DE22/8=4..84+55×34.006/8==26.11KN/mmg14=gg4DE11+5×g4DE22/8=344.4+55×31.55/8=554.1KN//mg1=gDE1+55×gDE2/88=4.884+5××31.55/8=224.5KN/mm3．楼面活荷载计计算：p5DE=p5EEF=p5FGG=0.77×7.22=5.004KN//mp4DE=p4EEF=p4FGG=0.22×7.22=1.444KN//mpDE=pEF==pFG=3..5×7.22=25..2KKN/m固端弯矩计算：：结构内力可用弯弯矩分配法法计算并可可利用结构构对称性取取二分之一一结构计算算，将框架架梁视为两两端固定梁梁计算固端端弯矩：边跨梁固端弯矩矩：MDE=MEDD=1/112×g16×L26=1/112×26.11×6.02=78..3KN.mmMDE=MEDD=1/112×g15×L25=1/112×54.11×6.02=1622.3KN.mmMDE=MEDD=1/112×g1L×2=1/112×24.55×6.02=73..5KN..m中跨梁固端弯矩矩：MEF=1/3××g16×L26=1/33×26.11×3.02=78..3KN.mmMEF=1/3××g15×L25=1/33×54.11×3.02=1622.3KN.mmMEF=1/3××g1×L2=1/33×24.55×3.02=73..5KN..m分配系数计算：：内力分析及假设设：该设计采用分层层法计算，在在进行竖向向荷载作用用下的内力力分析，可可假定作用用在某一层层框架梁上上的竖向荷荷载只对本本层楼层的的梁以及本本层梁相应应的框架产产生弯矩和和剪力，而而对其它楼楼层的框架架和隔层的的框架柱不不产生弯矩矩和剪力，于于是多层多多跨框架在在多层竖向向荷载作用用下可以看看成多层竖竖向荷载单单独作用下下的叠加，在在进行计算算时应做两两点修正：：①除底层外、其它它各层柱的的线刚度均均乘以0.9的折减系系数；②楼层柱弯矩传递递系数为1/3，底层柱柱为1/2，在求得得各层分层层单元中的的结构内力力以后，则则可以将相相邻两个分分层单元相相同柱号的的柱内力叠叠加，即为为原框架结结构柱中柱柱内力，分分层计算的的内力为原原框架相应应层次梁内内力。考虑框架对称性性，取半框框架计算，半半框架的梁梁柱线刚度度（如图4-6）。切断断的横梁线线刚度为原原来的一倍倍，分配系系数按与节节点连接的的各杆的转转动刚度比比值计算：：ub=4Kc/4KKc+4Kb图:4-6半框框架的梁柱柱线刚度图:4--7框架分配配系数结构分层计算：：图：4–8恒荷载载第一次分分配图：4–9活荷载载第一次分分配由框架节点处弯弯矩之和不不平衡、所所以应对节节点再进行行二次分配配如下图:图：4–10活荷荷载第二次次分配7．框架梁梁端弯弯矩调幅计计算：按照框框架结构的的合理形式式，在梁端端出现塑性性铰是允许许的，为施施工方便，也也往往希望望在节点处处的负钢筋筋少放一些些，因此在在进行框架架结构设计计时，一般般均对梁端端弯矩进行行调幅，即即人为地减减少梁端负负弯矩，减减少节点附附近梁顶面面的配筋量量。如框架架AB在竖向荷荷载作用下下,梁端最大大负弯矩分分别为:MAO、MBO梁跨中中最大正弯弯矩为MCO，则调调幅后梁端端弯矩可取取：MA=βMAOMB=βMBO（式中：β为弯弯矩调幅系系数）对于现浇框架取取β=0.88-0.9。对于装装配式整体体式框架。由由于接头焊焊不牢或由由于节点处处混凝土灌灌注不密实实等原因，节节点容易产产生变形而而达不到绝绝对刚度，框框架梁端的的实际弯矩矩比弹性计计算要小些些，因此，弯弯矩调幅系系数允许取取得低一些些，一般取取β=0.77-0.8。梁端弯矩调幅后后，在相应应荷载作用用下的跨中中弯矩必得得增加，这这时应校核核该梁的静静力平衡条条件，即调调幅后梁端端弯矩MA、MB的平均值值与跨中最最大正弯矩矩Mco之和应应大于按简简支梁计算算的跨中弯弯矩值Mo即满足：：MA+MB/2+MMco≥Mo具体设计中应时时刻体现“强柱弱梁”、“强剪弱弯”的设计思思想，以满满足设计要要求。向荷载作用下框框架弯矩图图（注：括号中的的值为调幅幅后的数值值）(a)恒荷载作作用下(b)活荷载作作用下图：4-11竖向荷荷载作用下下框架弯矩矩图(KN.mm)9．力及柱轴力计计算：梁端剪力：VV=Vq+Vm式中：VVq:梁上均布布荷载引起起的剪力，Vq=qL//2Vm:梁端弯矩引起的的剪力，Vm=Ml-Mr/L柱轴力：NN=V+PP式中：VV:梁端剪力力；P:节点集中中力及柱自自重梁上均布荷载：：g15=g5DE1++5×g5DE22/8=4..84+55×34.006/8==26.11KN/mmg14=g4DE1++5×g4DE22/8=344.4+55×31.55/8=554.1KN/mmg1=gDE1+55×gDE2/88=4.884+5××31.55/8=224.5KNN/m纵梁传至中跨的的集中荷载载：p