海南商业广场岩土地质勘查及基础方案报告

序言受XXXX房地产开发有限公司的委托，我院于2010年4月4日至2010年4月12日完成了拟建XX商业广场的岩土工程勘察工作，于同年5月10日完成了本报告的编制。1.1工程概况本工程位于XX市XX百货旁，拟建建筑为1栋高26层、裙楼6层的连体建筑，设有三层地下室，其中第一层地下室位于地面以上，主楼地面以上总建筑高度为99.95m，地面以下总建筑深度约14m，总用地面积为27000m2，总建筑面积120000m2，其中地上总建筑面积为95000m2，地下总建筑面积为25000m2。1.2勘察的目的、任务和技术要求本次勘察目的是为拟建建筑物施工图设计阶段提供岩土工程勘察资料，主要任务是：①查明场地地形地貌特征和不良地质作用的成因、类型、分布范围、发展趋势及危害程度，提出评价与整治所需的岩土技术参数和整治方案建议；②查明建筑物范围各层岩土的类别、结构、厚度和工程特性，计算和评价地基的均匀性和稳定性；③提供场地各岩土层的物理力学性质指标值，对地基土的工程性能作出评价，选择适合本工程桩基础的最佳持力层。④划分场地土的类型及建筑场地类别，评价场地的地震效应；⑤查明地下水的分布情况、类型及埋藏条件，提供抗浮防渗设计水位标高，判定场地水、土对建筑材料的腐蚀性；⑥针对本工程的特点和存在的岩土工程问题，提出经济合理的地基治理和地基基础建议方案，以及基坑支护和降水施工的建议。1.3勘察依据和执行标准勘察主要依据我院与甲方签定的《工程勘察合同》，执行的技术标准如下：1、《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001，2009年版）；2、《高层建筑岩土工程勘察规程》（JGJ72-2004）；3、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）；4、《建筑工程抗震设防分类标准》（GB50223-2008）；5、《建筑抗震设计规范》（GB50011-2001，2008年版）；6、《建筑地基处理技术规范》（JGJ79-2002）；7、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）；8、《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-99）；9、《土工试验方法标准》（GB/T50123-1999）。1.4勘察的工作方法及工作量本次勘察为详细勘察，工程重要性等级为一级，场地等级为二级，地基等级为二级，综合评定其勘察等级为甲级。勘探孔布置和钻探深度确定主要依据《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001，2009年版）和《高层建筑岩土工程勘察规程》（JGJ72-2004）中相关规定，并结合现场情况最终确定，勘察手段主要采取钻探、原位测试和室内土工试验相结合的方法，共完成钻孔28个，其中建筑物部分20个，孔距为17.15～23.00m，控制性钻孔10个，孔深40.00～70.20m（含2个波速孔），一般孔10个，孔深35.00～60.30m。基坑控制孔8个，孔距为18.37～29.00m，孔深25.00～25.10m。现场钻探采用XY-1型液压钻机，原位测试为标准贯入试验、波速测试以及抽水试验等；室内土工试验主要是常规土工试验和快剪试验，同时还根据建筑物特点选做了三轴剪切试验、高压固结试验以及室内渗透试验和砂土休止角测定等。对地下水样和地下水位以上的土样进行了室内水质、土质的简易化学分析试验。勘探孔的测放采用南方RTK卫星实时定位系统（1+1），依据XX独立坐标系和秀英高程基准确定。总共完成工作量见表1.4。工作量统计表表1.4序号工作内容工作量1勘探点测放（个个）282钻探总进尺（mm/孔）1281.900/283标准贯入试验（次次）1854取土样及土工试试验（件）975水质简分析（件件）36土质简分析（件件）37波速测试(m//孔)120.1/228天然休止角(件件)19室内渗透试验((件)310高压固结试验((件)1711三轴剪切试验（UU）(件)122场地工程地质条件2.1地形地貌勘察场地位于XX市XX东路XX百货南侧，大英路的北侧，场地早期微地貌为水塘，九十年代初XX百货建设施工时进行了回填，并对场地北侧表层进行了硬化处理，作为停车场使用，在场地南侧建有低层铺面，后又进行拆除，勘察时表层仍遗留有大量的建筑垃圾。现状场地周边相邻有建（构）物，地势较窄，地形平坦，场地东面11m为现有围墙，围墙外有多层和高层建筑物，场地南面10m为现有围墙，围墙外为大英路，场地西南面4.5外有围墙，围墙外1.5m为高层建筑物，场地北面紧贴XX百货，与XX百货相连接，原始地貌属于海成一级阶地与二级阶地的交界地带，勘探孔高程4.22～4.81m，孔口高差最大约0.59m。2.2区域地质与构造背景拟建场地位于XX新生代断陷盆地，盆地内部受近东西向的马袅～铺前、北西向的XX~云龙和长流~仙沟断裂切割，三条断裂为XX市的主要基底断裂，属新生代以后形成的新构造。其中近东西向的断裂控制着盆地的形成与发展，北西向断裂控制着内部次级构造的形成与发展，马袅~铺前断裂为琼州海峡与岛屿地貌的分界，上述断裂与本工程场地距离已超出安全避让距离，其活动不会对本场地造成影响。2.3地层经钻探查明，场地土层由杂填土（Qml）、第四系全新统沼泽相沉积层（Q4h）以及第四系下更新统海陆交互相沉积层（Q1mc）和和上第三系上新统海相沉积层（N2m）构成。自上而下共划分为7个工程地质单元层，其岩性特征分述如下：第①层，杂填土（Qml）：分布于全场地，杂色（褐红、褐黄、灰、灰黄色等），主要成分为砂混粘性土和砂质粘性土，含建筑垃圾如砖块、碎石、混凝土块等，大部分堆填时间超过15年，局部为新近拆迁而形成的杂填土，土质不均匀，松散～稍密。层厚1.60～4.60m。第②层，粉土（Q4h）：分布于大部分场地，仅ZK7缺失，灰色，稍密为主，湿，切面无光泽，干强度度低，韧性低，摇震反应中等，具有腥臭味，含腐殖质，局部夹有淤泥质粉土或淤泥质粘土薄层及透镜体，含少量粉、细砂颗粒。层厚1.00～3.40m，层顶埋深1.60～4.60m，其标高为0.11～3.13m。第③层，粉质粘土（Q1mc）：呈透镜体分布，其中ZK2、ZK3、ZK10、ZK13、ZK15、ZK17、ZK20、ZK21缺失，灰白、浅黄色，可塑（野外特征），切面光滑，干强度中等，韧性中等，夹有薄层粉砂或与粉砂呈互层状分布，局部夹有少量中、粗砂颗粒。层厚1.50～6.60m，层顶埋深3.60～7.00m，其标高为-2.48～1.01m。第④层，中砂（Q1mc）：呈透镜体分布，仅见于ZK2、ZK4、ZK8、ZK10、ZK13、ZK15、ZK17、ZK24，黄、褐黄色，稍密～中密，饱和，石英质，粘粒含量约5～20%，级配一般，局部夹粘性土薄层。层厚1.20～4.60m，层顶埋深4.20～11.80m，标高为-7.50～0.53m。第⑤层，粘土（Q1mc）：分布于全场地，灰色，可塑，局部硬塑，切面光滑，干强度中等，韧性中等，无摇振反应，含粉砂薄层，呈互层状分布。层厚7.00～14.20m，层顶埋深5.00～15.00m，其标高为-10.70～-0.30m。第⑥层，中砂（Q1mc）：分布于全场地，黄、褐黄色，中密，饱和，石英质，粘粒含量约10%-20%，级配良好，局部含少许铁质结核及粘性土块。该层基坑孔未揭穿，揭露层厚7.20～14.70m，层顶埋深5.00～15.00m，其标高为-10.70～-0.30m。第⑦层，粉质粘土（N2m）：分布于全场地，灰色，可塑～硬塑，局部坚硬，切面光滑，干强度中等，韧性中等，含粉土、粉砂和中砂透镜体薄层，含生物碎屑，个别位置固结程度较好，呈坚硬短柱状。该层未揭穿，受勘探孔深度影响，基坑孔未揭露，层顶埋深27.80～33.00m，其标高为-28.27～-23.09m。以上地层的埋藏分布特征及层位接触关系，。2.4气象与水文地质条件2.4.1气象场地所在的XX市地处热带海洋季风湿润气候区，夏季炎热潮湿多雨，冬季温暖，干燥少雨。据气象资料，年平均气温23.8℃，气温最高月份为6、7、8月(月平均气温达28℃)，年蒸发量平均为1825.9mm，年降雨量平均为1610mm，降雨多集中在5～11月，8、9、10月份是台风高峰期。2.4.2水文地质场地内地下水主要有三层，第一层主要赋存于①层杂填土中，为上层滞水；第二层主要赋存于②层粉土和④层中砂中，属于第四系松散层之孔隙型潜水，第三层主要分布于⑥层中砂中，属微承压水，其中第一、二层水主要是接受大气降水的侧向渗透，排泄途径主要是地表蒸发和通过侧向迳流向沟、河排泄；第三层地下水补给来源主要是侧向迳流和层间越流补给，排泄途径主要是人工开采和侧向迳流。本次勘察期间测得地下水稳定水位0.80～1.40m（标高为2.91～3.71m），据当地经验，地下水升降波动幅度1.5m。3场地地震效应评价3.1抗震设防烈度根据《建筑抗震设计规范》（GB50011-2001，2008年版）附录A的划分，拟建场地所属XX市的抗震设防烈度为8度，设计基本地震加速度值为0.30g，设计地震分组为第一组。3.2场地土类型及建筑场地类别拟建主要建筑物楼高为6～26层，属于多层～高层建筑。据《建筑抗震设计规范》（GB50011-2001，2008年版）第条，本次勘察在拟建高层区共完成了2个波速测试孔（编号为ZK4、ZK9），依据波速测试报告，场地土的类型见表3.2。各土层剪切波速成果表表3.2土层项目①层杂填土②层粉土③层粉质粘土④层中砂⑤层粘土⑥层中砂⑦层粘土平均波速（m//s）124～1255124～1266148～1500176202～2122291～2988417～4544土的类型软弱土软弱土中软土中软土中软土中硬土中硬土场地土等效剪切波速为165～166m/s，ZK4和ZK9分别在46m、47m以下波速值大于500m/s，因此覆盖层厚度介于3～50m，据《建筑抗震设计规范》（GB50011-2001，2008年版）第4.1.6条、第5.1.4条，建筑场地类别为Ⅱ类，设计特征周期为0.35s。3.3场地饱和砂土、粉土液化判定本场地存在的饱和砂土、粉土层有②层粉土层和④、⑥层中砂层，其中④、⑥层中砂（Q1m）属于第四纪晚更新世（Q3）以前的地层，依据《建筑抗震设计规范》（GB50011-21）第4.3.3条规定，可判为不液化。但②粉土层（Q4h）属于第四纪全新世地层，存在液化的潜势，需进行液化判定。计算时地下水位年变化幅度按1.50m考虑，计算结果列入表3.3中。依据表3.3，综合评价本场地饱和砂土属严重液化。饱和砂土液化判别成果表表3.3孔号地下水位地层编号实验深度计算临界值标贯实测值液化判定液化指数液化等级mdsNcrNIileIleZK10②4.409.102液化8.588.58中等ZK20②3.5016.254液化6.036.03中等ZK60②2.3014.692液化11.2324.09严重②4.6017.683液化11.21ZK80②5.2018.465液化3.573.57轻微ZK90②4.509.381液化9.389.38中等ZK110②4.8017.942液化8.898.89中等ZK140②2.3014.692液化10.3722.44严重②4.4017.422液化13.72ZK160②4.8011.352液化8.658.65中等ZK170②4.5017.5513液化2.202.20轻微ZK210②5.3018.593液化5.005.00轻微ZK230②4.3017.291液化11.3911.39中等ZK240②5.3018.596液化11.7811.78中等ZK250②3.2015.863液化8.118.11中等ZK260②4.408.531液化9.719.71中等ZK280②4.109.831液化10.3310.33中等注：地下水位ddw采用的是是年最不利利水位组合合（升幅11.5m左左右），ρc-粘粒含量量当小于3或为砂土土时，应采采用。3.4软土震陷可能性评价拟建场地在钻探深度范围内，除①层杂填土外，未发现有产生震陷的软土层，因此设计时可不考虑场地土的震陷问题。3.5场地的抗震地段类别场地原始地貌属于海成一级阶地和二级交接地带，地层结构变化较大，层位不甚稳定，场地内不存在可震陷软土层，但存在②层粉土具有严重液化潜势，按《建筑抗震设计规范》（GB50011-2001，2008年版）第4.1.1条说明，本场地的建筑抗震类别属于抗震不利地段。3.6抗震设防分类拟建建筑为高层与多层的连体建筑，依据《建筑工程抗震设防分类标准》（GB50223-2008）拟建建筑物的抗震设防类别为标准设防类（丙类）。4岩土工程分析与评价4.1各土层主要物理力学性质统计分析本次勘察在16个钻孔中采取土样97件进行了室内土工试验，并做标准贯入试验185次。其成果列入附表NO.8和NO.5中，对所获取的试验数据进行了数理统计，统计结果分别列入表4.1-1和表4.1-2中。为满足基坑设计要求，本次勘察分别对基坑开挖深度范围内的②层粉土、③层粉质粘土、④层中砂和⑤层粘土有选择的进行了特殊性试验，各土层室内特殊性试验成果列入附表NO.6和NO.8中，数理统计结果见表4.1-3。②层粉土、③层粉质粘土、⑤层粘土分别进行了三轴不固结不排水剪切（uu）试验，其成果列入附表NO.10中，数理统计结果见表4.1-4。为分析基底土层和桩端持力层⑤层粘土和⑦层粉质粘土的的工程性能，分别对两层土进行了高压固结试验，其试验结果见表4.1-5。土的物理力学性质指标统计表表4.1-1地层编号与名称统计指标物理性质指标固结剪切试验含水率重度比重孔隙比饱和度液限塑限液性指数塑性指数压缩系数压缩模量直接快剪粘聚力内摩擦角ω0γGsеSrωlωpILIpα1-2Es1-2сqφq（%）(kN/m3)（%）（%）（%）（%）（MPa-1）（MPa）（kPa）（0）②层粉土统计频数66666664644最大值30.221.402.710.90994.4129.2019.501.529.701.362.88最小值11.617.902.650.38779.6918.0012.700.955.300.571.64平均值22.819.432.680.70186.4323.8216.131.147.680.812.44标准差6.81.160.020.1916.724.112.581.65变异系数0.2990.0600.0080.2730.0780.1720.1600.215③层粉质粘土统计频数7777777777711最大值35.819.802.711.04193.1742.6024.500.7319.900.685.6335.709.00最小值23.717.902.690.68790.6131.0018.200.4510.700.282.8835.709.00平均值32.518.412.700.95091.6437.9621.830.6115.410.513.7835.709.00标准差4.40.650.010.1290.844.541.940.102.950.140.95变异系数0.1360.0350.0030.1360.0090.1190.0890.1700.1910.2670.251⑤层粘土统计频数26262624262626242422222020最大值43.718.702.721.18210051.9033.000.8824.800.619.0357.2019.00最小值25.817.002.690.83382.7728.2017.500.3312.900.233.3519.207.00平均值35.918.052.701.02193.3643.6625.350.5818.290.365.9035.8113.90标准差4.40.460.010.0954.395.663.740.133.140.101.489.753.55变异系数0.1240.0250.0030.0930.0470.1300.1480.2260.1720.2700.2510.2720.256标准值31.9712.50⑦层粉质粘土统计频数131313111313131313771212最大值43.020.202.720.98210048.2028.700.7419.800.399.3753.6024.00最小值20.417.902.680.60390.1827.0016.500.3710.300.195.0433.6013.00平均值30.118.932.700.81594.2537.0022.370.5114.630.286.6742.0818.33标准差6.00.710.010.1223.265.793.610.132.640.071.596.053.14变异系数0.2000.0370.0040.1500.0350.1570.1610.2450.1800.2450.2380.1440.171标准值38.9016.69标准贯入试验锤击数统计表表4.1-2层号项目②层粉土③层粉质粘土④层中砂⑤层粘土⑥层中砂⑦层粘土实测值统计频大值31222172929最小值17971912平均值2.09.816.013.123.520.3标准差0.7841.8504.6482.5442.3694.830变异系数0.3920.1880.2910.1940.1010.239标准值1.628.8612.1612.6022.8218.53修正值统计频大值2.910.619.312.720.317.4最小值0.96.07.96.013.38.1平均值1.98.513.210.116.313.1标准差0.7231.6354.0511.6111.5952.725变异系数0.3880.1910.3060.1600.0980.208标准值1.527.689.899.7415.8412.10粉土、砂土室内试验统计建议值表表4.1-3层位项目②层粉土④层中砂室内渗透（cm/s）无侧限抗压强度度qv（Kpa）室内渗透（cm/s）天然坡角（休止止角）水上（°）水下（°）频数22111最大值9.00×100-519.31.80×100-339.035.0最小值6.50×100-518.21.80×100-339.035.0平均值7.75×100-518.751.80×100-339.035.0建议值8.00×10--519.002.00×10--339.035.0三轴剪切试验成果统计表表4.1-4层号项目②层粉土③层粉质粘土⑤层粘土Cuu(kPa))Φuu(˚)Cuu(kPa))Φuu(˚)Cuu(kPa))Φuu(˚)频数227733最大值121.4354.34013.3最小值110.3222.0292.0平均值11.50.8526.93.4347.0标准差4.100.76变异系数0.1530.227标准值23.82.79建议值110.624.02.831.54.5注：试验条件为为不排水不不固结，试试验成果统统计时已剔剔除异常值值高压固结试验成果统计表表4.1-5压力项目压力(kPa)0～5050～100100～200200～300300～400400～600600～800800～12001200～16001600～24002400～3200⑤层粘土压缩系数(MPa)频数77999999999最大值0.8540.6760.5440.4140.3520.3270.2780.2420.190.1390.089最小值0.4380.2780.2320.1860.1750.1650.1370.1400.1160.0840.057平均值0.6330.4700.3680.2880.2490.2340.2070.1910.1530.1090.072标准差0.130.140.100.070.060.050.050.040.030.020.01变异系数0.2010.2890.2850.2570.2440.2210.2250.1830.1670.1570.149标准值0.7270.5710.4340.3350.2860.2660.2360.2130.1700.1200.079压缩模量(MPa)频数97999999999最大值4.666.129.0311.2711.7112.3614.8814.5616.5922.9233.77最小值2.003.064.015.276.206.677.858.9511.0315.0823.55平均值3.094.146.097.668.819.2610.5111.2113.8619.4829.48标准差0.8311.0621.7591.9572.0101.8332.2551.8101.8512.5513.691变异系数0.2690.2560.2890.2550.2280.1980.2140.1610.1340.1310.125标准值2.573.354.996.447.558.119.1010.0812.7017.8827.17⑦层粉质粘土压缩系数(MPa)频数66666666666最大值0.7480.5320.3880.2780.240.2360.2330.2410.1950.1320.082最小值0.2700.2040.1400.1090.1130.1000.1030.0770.0710.0430.040平均值0.4430.2910.2310.1770.1560.1460.1390.1170.1010.0710.054标准差0.180.120.100.070.050.050.050.060.050.030.02变异系数0.4080.4270.4510.4100.3310.3420.3440.5350.4710.4770.293标准值0.5930.3940.3170.2370.1990.1870.1780.1690.1400.0990.067压缩模量(MPa)频数66666666666最大值6.739.2312.9716.6616.2118.1617.2923.5925.8942.2346.79最小值2.623.685.057.599.029.179.298.9811.1016.3926.39平均值4.917.339.5312.2013.2114.1214.7118.9321.3131.3237.65标准差1.6742.0043.2003.9603.1803.2822.8475.7905.82211.2788.711变异系数0.3410.2740.3360.3250.2410.2320.1930.3060.2730.3600.231标准值3.535.676.888.9310.5811.4112.3614.1516.5022.0130.464.2各地基土层的工程性能评价根据各土层的野外特征和室内土工试验结果，对拟建场地各土层的工程性能评价如下：①层，杂填土：分布全场地，大部分回填时间超过15年，局部为新近拆迁形成的杂填土，夹有大块的混凝土块，松散～稍密，工程性能很差，不可直接使用在工程中。②层，粉土：分布于大部分场地，湿，稍密，层厚1.00～3.40m，厚度差异性大，标准贯入实测击数1～3击，平均值2.0击，渗透系数为6.50×10-5～9.00×10-5cm/s，建议平均值为8.00×10-5cm/s，属于弱透水层，具有中等液化潜势，工程性能差。③层，粉质粘土：呈透镜体分布，层位不稳定，可塑，平均天然含水量32.5%，平均天然孔隙比0.950，平均压缩系数0.51MPa-1，属中偏高压缩性土层，标准贯入实测击数7～12击，平均值9.80击，工程性能一般。④层，中砂：呈透镜体分布，层位不稳定，饱和，稍密～中密，渗透系数为1.80×10-3cm/s，属于强透水层，标准贯入实测击数9～22击，平均值16.00击，工程性能一般。⑤层，粘土：层位稳定，可塑，局部硬塑，平均天然含水量35.9%，平均天然孔隙比1.021，平均压缩系数0.36MPa-1，属中等压缩性土层，标准贯入实测击数7～17击，平均值13.10击，直接快剪试验Ck=31.97kPa，φk=12.50°，均匀性、稳定性好，工程性能好。⑥层，中砂：分布全场地，层位稳定，标准贯入实测击数19～29击，平均值23.50击，揭露厚度7.20～14.70m，厚度较大，饱和，中密，工程性能好，是良好的桩端持力层。⑦层，粉质粘土：层位稳定，厚度较大，可塑～硬塑，局部坚硬，平均天然含水量30.1%，平均天然孔隙比0.815，平均压缩系数0.28MPa-1，属中等偏低压缩性土层，标准贯入实测击数12～29击，平均值20.30击，直接快剪试验Ck=38.90kPa，φk=16.69°，均匀性、稳定性好，工程性能很好，亦是良好的桩端持力层。据表4.1-1～4.1-6的统计和分析结果，以及各土层的工程性能分析，结合地区建筑经验，各土层主要设计参数建议值列于表4.2，供地基基础设计时参考使用。地基土设计参数建议值表4.2地层编号及名称①层杂填土②层粉土③层粉质粘土④层中砂⑤层粘土⑥层中砂⑦层粉质粘土fak(kPa)/90140170180250280Es1-2(MMPa)/2.54.08.5*6.513.0*13.0γ(kN/m3)（20.5）19.518.5（19.5）18.019.519.0Ck(kPaa)（8.0）（9.5）（25.0）（5.0）32.0（10.0）39.0Φk（0）（6.0）（5.0）（10.0）（30.0）12.5（30.0）16.5Cuu(kPa))/1124/31.5//Φuu（0）/0.62.8/4.5//Ｋ（cm/s）/8.00×100-5/2.00×100-3///注：带“（）”为经验值值，“*”为变形模模量，Ck、、Φk为标准值值，Ｋ为渗渗透系数。4.3地下水与地基土腐蚀性评价本次勘察在钻孔ZK3、ZK11、ZK17中取地下水样各1件，在ZK3、ZK11、ZK22中取地下水位以上的土样各1件，分别在室内进行了腐蚀性试验分析，按照附表NO.10-11中的测试结果，依据《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001，2009年版），对水、土的腐蚀性评价如下：4.3.1地下水的腐蚀性：按Ⅱ类环境类型考虑，在水质分析结果中的SO42-的含量范围均小于300mg/L；Mg2-的含量均小于2000mg/L；NH4+的含量均小于500mg/L；总矿化度小于20000mg/L。因此，地下水对混凝土结构具微腐蚀性。按地层渗透性为强透水层考虑，PH值范围为7.31～7.33，侵蚀性CO2含量为3.60～7.10mg/L，因此地下水对混凝土结构具有微腐蚀性。水质分析结果中的CL-含量范围为15.0～26.0mg/L，长期浸水或干湿交替时，地下水对钢筋混凝土结构中的钢筋具微腐蚀性。综合评定：地下水对混凝土结构和钢筋混凝土结构中的钢筋均具微腐蚀性。4.3.2土的腐蚀性按Ⅱ类环境类型考虑；地下水以上土样分析其土的SO42-含量均小于450mg/kg；Mg2-含量均小于3000mg/kg，因此土对混凝土结构具微腐蚀性。按地层渗透性强透水层考虑，土样的PH值范围均为8.85～9.18，土对混凝土结构具微腐蚀性。土样的CL-含量为32.0～49.0mg/kg，按B考虑，土对钢筋混凝土结构中的钢筋具微腐蚀性。综合评定：土对混凝土结构和钢筋混凝土结构中钢筋均具微腐蚀性。5场地稳定性和适宜性评价拟建建筑场地地势开阔，地形稍有起伏，在勘探深度范围内，未发现全新世活动断裂、滑坡、土洞、岩溶等不良地质作用，也未发现有对工程不利的地下埋藏物，同时亦不存在可震陷的软弱土层，但存在②层粉土属中等液化的饱和粉土层，场地属抗震不利地段，由于该层处于基坑开挖范围内，按场地动力地质作用的影响程度划分，场地稳定性好，适宜本工程建设。6地基与基础地基土均匀性评价拟建场地①层杂填土，层位稳定，大部分堆填时间较长，局部为新近堆填，新近堆填的夹杂有大量的建筑垃圾，未经压实，工程性能差；②层粉土，稍密，夹杂有淤泥质粉土、淤泥质粘土和细、中砂颗粒，土质不均匀，层位相对稳定，层厚1.00～3.40m，厚薄不均；③层粉质粘土，可塑，局部软塑，层位不稳定，呈透镜体分布，层厚1.50～6.60m，厚薄不均；④中砂，稍密～中密，层位不稳定，呈透镜体分布，层厚1.20～4.60m，厚薄不均；⑤层粘土，可塑，层位稳定，层厚7.00～14.20m，厚度较大但厚薄不均；⑥层中砂，中密，层位稳定，揭露层厚7.20～14.70m，厚度大。⑦层粉质粘土，可塑～硬塑，局部坚硬，层位稳定，该层厚度较大。由于拟建工程设计有三层地下室，地下室底板距现地表约12m，根据剖面图上可以看出①～④层属于基坑开挖范围内的土层，基坑开挖时将全部挖除，⑤层粘土将局部挖除。对于多层建筑和高层建筑其基础将直接置于⑤层粘土及其以下各土层内，对于第⑤层及其以下各土层，虽然都属于同一地貌的中等偏低压缩性土层，但其层面坡度局部大于10%，并且在基础宽度上局部亦大于0.05b，因此本场地应属于不均匀地基。考虑到第⑤层粘土及其以下各土层厚度较大，地基土承载力和压缩模量均较高，各土层内的物理力学性能指标统计值的变异系数不大，土质相对均匀，评价第⑤层以下各土层均是良好的基础持力层或桩端持力层。地层编号名称混混凝土预制制桩钻钻孔灌注桩桩桩的极限侧阻力力标准值qsikk(KPa))桩的极限端阻力力标准值qpk((KPa))桩的极限侧阻力力标准值qsikk(KPa))桩的极限端阻力力标准值qpk((KPa))①杂填土2220②粉土2624③粉质粘土6058④中砂5553⑤粘土65220063/⑥中砂747000722000⑦粉质粘土853600821600说明：混凝土预预制桩取值值按16＜l≤30m，钻钻孔灌注桩桩取值按l＞30mm。6.2地基基础方案拟建建筑主楼高26层，裙楼高6层，设有3层地下室，地下室底板距现地表约12m，因此当主裙楼基础方案分开设计时，裙楼可直接以⑤层粘土作为基础持力层，基础型式可选择筏板基础或箱形基础，对于局部基底（场地东南角）可能涉及④层中砂时，应予以清除并回填级配好的砂土进行分层碾压、夯实，经检测合格后可直接用作地基基础持力层；主楼可考虑采用桩基础，直接以⑥层中砂或⑦层粉质粘土作为桩端持力层，采用桩筏或桩箱基础，由于主裙楼所采用的地基基础方案不同，且荷载大小差异悬殊，容易产生不均匀沉降，在主裙楼之间应设置沉降缝以减少不均匀沉降。若裙楼采用天然地基时，由于地下水埋藏较浅，地下室的抗浮尤为突出，因此建议裙楼地基基础方案选择桩基础，以⑥层中砂作为桩端持力层。本工程采用桩基础时，建议采用桩箱基础方案为宜，桩型可根据上部荷载的不同选择混凝土预制桩或钻孔灌注桩。设计部门应根据《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）有关规定进行设计和确定桩的直径和长度。基桩设计时应以单桩载荷试验结果为依据，所需桩基设计参数见表6.2。以ZK1和ZK10为例，高强度混凝土预制桩（PHC）单桩竖向极限承载力估算见表6.2-1，估算时以⑥层中砂层作为桩端持力层，进入桩端持力层深度不宜小于1.50d（桩径）；以ZK1为例，钻孔灌注桩单桩竖向极限承载力估算见表6.2-2；估算时，以⑦层粉质粘土层作为桩端持力层，桩端进入持力层按总桩长35m考虑，具体桩基设计施工时，设计部门应依据经济合理和技术可行的原则确定进入持力层的深度。地层①杂填土=2\*GB3②粉土③粉质粘土⑤粘土⑥中砂⑦粉质粘土力qsik(KPa))22266055657485力qpk(KPa))220070003000ZK1入土厚度（m）////6.502.00有效桩长L(mm)8.50桩径D(mm)400500Quuk(KKN)15962269ZK10入土厚度（m）////6.202.00有效桩长L(mm)8.20桩径D(mm)400500Quuk(KKN)15712238注：1、估算时，LL为有效桩桩长（基坑坑深度除去去，按122m考虑），进进入桩端持持力层按22.0m考虑虑。2、基桩设计应以以单桩载荷荷试验结果果为依据。基桩设计所需的岩土参数建议值表表6.2预制制桩单桩竖竖向极限承承载力估算算表表6.2-1钻孔灌注注桩单桩竖竖向极限承承载力标准准值估算表表表6.2--2桩径D（mm）10001200u（m）3.143.768Ap（m2）0.7851.1304L（m）2323ψsi粘土层0.95630.9221砂层0.92830.8736ψp粘土层0.94570.9036砂层0.92830.8736Qsk（kN）48625554Qpk（kN）11881634Quk（kN）60507188注：1、估算时，总总桩长按335m考虑虑，扣去基基坑深度112.0mm，L为有效桩桩长按233m考虑。2、基桩设计应以以单桩载荷荷试验结果果为依据。6.3成成桩可行性性采用桩基础时，可可选用高强强度混凝土土预制桩（PHC）和钻孔孔灌注桩，由于⑥层中砂中含有少量的铁质结核，且呈中密状态，混凝土预制桩桩端放置于⑥层中砂或⑦层粉质粘土中时较难进入或穿越，必要时应进行引孔，由于场地周边为商业区，若采用预制桩建议采用静压法施工预制桩；若采用钻孔灌注桩考虑到钻孔灌注桩施工质量不宜控制，且对环境污染严重，建议采用旋挖钻机成桩，施工可选用后注浆工艺，该施工工艺效率高，所需工作面小，机械调动灵活，并且场地清洁，泥浆量少，钻孔出土可集中堆放，可及时清理。桩基设计与施工应符合现行行业标准《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）。采用静压预制桩桩施工时，因因地表杂填填土较厚，且且局部有混混凝土块，可可能会对沉沉桩带来困困难，因此此施工时适适当清除表表层杂填土土，以确保保桩基施工工的顺利进进行。桩基施工时应注注意以下几几点：①钢筋混凝土预制制桩的制作作、起吊、运运输、堆载载和接桩等等应符合《建建筑桩基技技术规范》（JGJ94-2008）。②由于预制桩（半半挤土桩）沉沉桩过程中中会产生挤挤土效应，桩桩基施工时时，应控制制好沉桩顺顺序及沉桩桩速率，以以免产生过过大的地面面隆起上抬抬，影响邻邻桩及周边边环境。③采用静压法预制制桩或钻孔孔灌注桩施施工时，应应注意控制制施工质量量，并按国国家相关规规定进行质质量检测。7地下室抗抗浮抗腐蚀蚀设计拟建建筑物地下下水位较高高，地下水水稳定水位位0.80～1.40m（标高为2.91～3.71mm），而地地下室的基基底深度约约12m，地地下水对基基坑底部具具有浮托力力，同时地地下水对混混凝土结构构和混凝土土中的钢筋筋具有微腐腐蚀性，因因此地下室室基础设计计应进行抗抗浮和抗腐腐蚀设计，按按照本场地地的地下水水位的变化化幅度为11.50mm，结合当当地经验按按最不利考考虑，抗浮浮设防水位位标高可按按5.200m进行设设计。地下室抗浮设计计前应进行行抗浮验算算，若验算算后上部荷荷载大于地地下水浮托托力，可不不考虑抗浮浮问题，否否则应采取取抗浮措施施，特别是作作好地下室室施工期间间的临时抗抗浮措施和和上部无结结构荷载的的永久性抗抗浮措施，对对临时性的的抗浮采用用疏排降水水法，对永永久性抗浮浮则应结合合桩基方案案进行，采取抗浮浮桩（基桩桩可兼作抗抗浮桩考虑虑）和抗浮浮锚杆等措措施，抗拔拔桩的设计计按《建筑筑桩基技术术规范》（JGJ994-20008）和其它它相关规范范，土体与锚锚固体极限限摩阻力标标准值见表表7，抗拔系数“λ”第⑤层粘土可取0.70、第⑥层中砂为0.500。抗腐设计计应严格遵遵守相关规规定进行。各土体与锚固体体极限摩阻阻力标准值值建议值表表7地层编号名称土的状态qsik(KPaa)①杂填土松散～稍密18②粉土稍密20③粉质粘土可塑，局部软塑塑45④中砂稍密～中密40⑤粘土可塑48⑥中砂中密508基坑工工程本地下室边界范范围沿拟建建建筑物南南北宽约887m，东西长长约69m，地下三层，其中第第一层位于于地表以上上，二、三三层位于地地表以下，根根据设计部部门要求，预预计开挖深深度约12m，属规模模较大深度度较深的基基坑，为了了查明基坑坑工程范围围内的工程程及水文地地质条件，根据现场的基坑周边环境条件共布置了8个深为25m的控制性钻孔，编制了10～12三条剖面（详见附图），并且在ZK16号中钻孔进行了单孔简易抽水试验，通过上述工作已查明了地下室基坑所需的岩土工程资料。8.1基基坑周边环境拟建场地地势较较窄，四周密布布着各类建建（构）筑筑物，场地地东面111m为现有有围墙，围围墙外有多多层和高层层建筑物，场场地南面110m为现现有围墙，围围墙外为大大英路，场场地西南面面4.5外有围墙墙，围墙外外1.5mm为高层建建筑物，场场地北面紧紧贴XX百货，并并与XX百货相相连接，基基坑周边环环境条件较较差，不利利于基坑施施工。8.2岩土土工程条件件基坑开挖约122m，坑壁土层层主要由①层杂填土、②层粉土、③层粉质粘土、④层中砂、⑤层粘土组成成，坑底大大部分置于于第⑤层粘土中中（详见附附图NO.33-1～3-9）。上述土层的分布布特征以及及工程性能能前文已述述，表层杂杂填土松散散～稍密，自自稳性较差，②层粉土，稍稍密，工程程性能差，自自稳性亦较较差，其余余各土层具具有较好的的自稳能力力，各岩土土层的基坑设设计参数可可按表8..2取值。基坑支护护设计参数数表表8.2层号地层状态层厚（m）直接剪切（快）三轴（UU）γ(kN/m3)Ck(kPa)Φk(kPa)Ck(kPa)Φk(kPa)①杂填土松散1.60～4.60(8.0)(6.0)//(20.5)②粉土松散1.00～3..409.55.011.00.619.5③软塑～可塑1.50～6.6025.010.024.02.818.5④稍密～中密1.20～4.60(5.0)(30.0)31.54.5(19.5)⑤可塑7.00～14.232.012.5//18.08.3地下下水及其控控制本场地开挖深度度内的地下下水主要是是赋存于①层杂填土土中的上层层滞水和②②层粉土和④层中砂中中的孔隙型型潜水，根据室内渗透试验②层粉土室室内渗透试试验范围为为6.5×110-5～9.0×110-5cm/s，平均值为为7.755×10-5cm/s，属于弱透水层，④④层中砂室室内渗透试试验值为1.8×110-3cm/s，属于强透水层，其其下⑤层粘土为为隔水层。本次勘察专门在在ZK15钻孔（见见照片）附附近施工一一口抽水试验验孔，孔深为8.00mm，孔径2000mm，内内置φ160mm塑料料管，长度度8.00m，花管管长度为44.0m，含水层管管处下滤料料充填，进进行了单孔孔抽水试验验,水泵流量量为5m3/h，抽水后2分钟即抽抽完，无法法完成一个个稳定流试试验，说明明场地地下下水涌水量量较小。因此地地下水疏排排建议根据据现场开挖挖的实际情情况采用轻轻型井点法法和明沟、明明渠进行抽抽排，并建建立坑边和和坑底疏排排水系统，确确保基坑安安全顺利施施工。8.4基坑开挖挖与支护根据基坑场地周周边环境和和场地工程及及水文地质质条件，基坑侧壁壁安全等级级为一级，支护方案案可选择地地下连续墙墙内支撑，也可选择择排桩加锚锚杆。根据场地工程及及水文地质质条件和基基坑侧壁安安全等级，本本基坑工程程的重点应应该是基坑坑支护问题题。应就基基坑支护委委托有资质质的单位进进行专项的的设计。8.5基坑设计与施工工基坑工程设计时时应从整体体稳定性进进行计算和和分析，严严格防止基基坑支护结结构过大变变形或坑底底土体回弹弹而产生的的过大隆起起，要建立沉降降与变形位移观测监控的的预警系统，以以动态监测测管理和指指导施工。基坑施工要做好好土方挖掘掘顺序和堆堆放地点的的选择，在在坑边不堆堆积弃土和和建筑材料料以及重型型车辆和重重型设备、水水泥罐的停停放，作好好地表排水水系统，防防止雨水渗渗入基坑。9施工环境境与防护拟建场地位于XXX百货南南侧，人员和车车辆流动性性比较大，四周是繁繁华的商业业经贸区，施工时除应采取措施避免基坑开挖危及相邻建（构）筑物安全外，还应注意噪音、振动等对周边商业区和周边居民的影响，同时应合理安排工作时间，以避免产生相邻关系的纠纷。另外，对施工场地周围需采取必要的围护措施，以避免行人误入而造成人为事故。10结论及及建议1、场地未发现全全新活动断断裂和有影影响工程建建设的不良良地质作用用，亦不存在可震陷的饱饱和软土层层，但存在②粉土具有有中等液化潜潜势，属抗震不利利地段，由于该层层处于基坑坑开挖范围围内，对地地基基础无无影响，因因此拟建场场地适宜本本工程建设设。2、在勘探深度范范围内，地地基土自上上而下依次次为：①杂填土、②粉土、③粉质粘土、④中砂、⑤层粘土、⑥中砂、⑦层粉质粘土。各土土层的地基基基础设计计参数建议议值见表4.2、表表6.2和表8.2。3、拟建场地所属属XX市抗震设防防烈度为8度，设计计基本地震震加速度值值为0.330g，建筑场场地类别为为Ⅱ类，场地特特征周期为为0.355s。4、地下水对混凝土土结构和钢筋混凝凝土结构中中的钢筋均均具微腐蚀蚀性。土对对混凝土结结构和钢筋混凝凝土结构中中钢筋亦均均具微腐蚀蚀性。5、本工程对主楼高高层建筑建建议采用桩桩箱基础为为宜，以⑥层中砂或⑦层粉质粘粘土作为桩桩端持