普通型钢悬挑脚手架计算书汇总

一般型钢悬挑脚手架计算书汇总一般型钢悬挑脚手架计算书汇总/一般型钢悬挑脚手架计算书汇总一般型钢悬挑脚手架计算书11工程；工程建设地址:；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。本工程由投资建设，设计，地质勘探，监理，组织施工；由担当项目经理，担当技术负责人。型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)、《建筑施工安全检查评分标准》(JGJ59-99)、《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80-91)以及本工程的施工图纸。一、参数信息:脚手架参数双排脚手架搭设高度为18m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8m；内排架距离墙长度为0.30m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；采用的钢管种类为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件部署取两步三跨，竖向间距3.6m，水平间距4.5m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2层；风荷载参数本工程地处重庆，基本风压0.4kN/m2；风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆坚固性时取0.74，风荷载体型系数μs为0.214；静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:2层；脚手板种类:竹笆片脚手板；栏杆挡板种类:竹笆片脚手板挡板；水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用14号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m，建筑物内锚固段长度1.5m。锚固压点压环钢筋直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C30；拉绳与支杆参数钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m):3.300；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物1.2m。二、大横杆的计算:依照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆依照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m；脚手板的自重标准值:P2=0.3×1.05/(2+1)=0.105kN/m；活荷载标准值:Q=3×1.05/(2+1)=1.05kN/m；静荷载的设计值:q1=1.2×0.038+1.2×0.105=0.172kN/m活荷载的设计值:q2=1.4×1.05=1.47kN/m；

；图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式以下:M1max=0.08q1l2+0.10q2l2跨中最大弯距为M1max=0.08×0.172×1.52+0.10×1.47×1.52=0.362kN·m；支座最大弯距计算公式以下:M2max=-0.10q1l2-0.117q2l2支座最大弯距为M2max=-0.10×0.172×1.52-0.117×1.47×1.52=-0.426kN·m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：662σ=Max(0.362×10×；,0.42610)/5080=83.858N/mm大横杆的最大曲折应力为σ2=83.858N/mm小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式以下：νmax=(0.677q1l4+0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值:q1=P1+P2=0.038+0.105=0.143kN/m；活荷载标准值:q2=Q=1.05kN/m；最大挠度计算值为：ν=0.677×0.143×15004/(100×2.06×105×121900)+0.9901×.05×15004/(100×2.06×105×121900)=2.291mm；大横杆的最大挠度2.291mm小于大横杆的最大同意挠度1500/150mm与10mm，满足要求！三、小横杆的计算:依照JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆依照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载部署下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：

p1=0.038

×1.5=0.058kN

；脚手板的自重标准值：

P2=0.3×1.05×1.5/(2+1)=0.158kN

；活荷载标准值：

Q=3×1.05×1.5/(2+1)=1.575kN

；集中荷载的设计值

:P=1.2

×(0.058+0.158)+1.4

×1.575=2.463kN

；小横杆计算简图强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传达荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式以下:Mqmax=ql2/82Mqmax=1.2×0.038×1.05/8=0.006kN·m；Mpmax=Pl/3Mpmax=2.463×1.05/3=0.862kN·m；最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.868kN·m；最大应力计算值σ=M/W=0.86862；×10/5080=170.953N/mm小横杆的最大曲折应力2σ=170.953N/mm小于小横杆的抗压强度设计值2052N/mm，满足要求！挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传达荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式以下:νqmax=5ql4/384EIνqmax=5×0.038×10504/(384×2.06×105×121900)=0.024mm；大横杆传达荷载P=p1+p2+Q=0.058+0.158+1.575=1.79kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式以下:νpmax=Pl(3l2-4l2/9)/72EIνpmax=1790.11050××(3×10502-4×10502/9)/(722.06××105×121900)=2.929mm；最大挠度和ν=qmaxν+νpmax；=0.024+2.929=2.953mm小横杆的最大挠度为2.953mm小于小横杆的最大同意挠度1050/150=7与10mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实质的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力依照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5):R

≤Rc其中

Rc--

扣件抗滑承载力设计值

,取8.00kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值:P1=0.038×1.5×2/2=0.058kN；小横杆的自重标准值:P2=0.038×1.05/2=0.02kN；脚手板的自重标准值:P3=0.3×1.05×1.5/2=0.236kN；活荷载标准值:Q=3×1.05×1.5/2=2.362kN；荷载的设计值:R=1.2×(0.058+0.02+0.236)+1.4×2.362=3.684kN；R<8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、脚手架立杆荷载的计算:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载细风荷载。静荷载标准值包括以下内容：每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/mNG1=[0.1248+(1.50×2/2)×0.038/1.80]×18.00=2.822kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2NG2=0.3×2×1.5×(1.05+0.3)/2=0.608kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/mNG3=0.15×2×1.5/2=0.225kN；悬挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2NG4=0.005×1.5×18=0.135kN；经计算获取，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.79kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算获取，活荷载标准值NQ=3×1.05×1.5×2/2=4.725kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×3.79+0.85×1.4×4.725=10.171kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×3.79+1.4×4.725=11.163kN；六、钢丝绳卸荷计算（所之内容在规范以外，故仅供参照）:钢丝绳卸荷依照完好卸荷计算方法。在脚手架全高范围内卸荷2次；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点地址；以卸荷吊点分段计算。第1次卸荷净高度为5m;第2次卸荷净高度为6m;经过计算获取a1=arctg[3.000/(1.050+0.300)]=65.772度a2=arctg[3.000/0.300]=84.289度第1次卸荷处立杆轴向力为：P1=P2=1.5×10.171×5/18=4.238kN；kx为不均匀系数，取1.5各吊点地址处内力计算为(kN)：T1=P1/sina1=4.238/0.912=4.647kNT2=P2/sina2=4.238/0.995=4.259kNG1=P1/tana1=4.238/2.222=1.907kNG2=P2/tana2=4.238/10.000=0.424kN其中T钢丝绳轴向拉力，G钢丝绳水均分力。卸荷钢丝绳的最大轴向拉力为[Fg]=T1=4.647kN。钢丝绳的同意拉力依照下式计算：[Fg]=aFg/K其中[Fg]--钢丝绳的同意拉力(kN)；Fg--钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；α--钢丝绳之间的荷载不均匀系数，取0.82；K--钢丝绳使用安全系数。计算中[Fg]取4.647kN，α=0.82，K=6，获取：选择卸荷钢丝绳的最小直径为：d=(2×4.647×6.000/0.820)0.5=8.2mm。吊环强度计算公式为：σ=N/A≤[f]其中[f]--吊环钢筋抗拉强度，《混凝土结构设计规范》规定[f]2=50N/mm；N--吊环上承受的荷载等于[Fg]；A--2吊环截面积，每个吊环依照两个截面计算,A=0.5πd；选择吊环的最小直径要为：d=(2×[Fg]/[f]/0.53/50/3.142）π)=（2×4.647×100.5=7.7mm。第1次卸荷钢丝绳最小直径为8.2mm，必定拉紧至4.647kN，吊环直径为8.0mm。依照各次卸荷高度得：第2次卸荷钢丝绳最小直径为9.0mm，必定拉紧至5.576kN，吊环直径为10.0mm。七、立杆的坚固性计算:风荷载标准值依照以下公式计算Wk=0.7μz·μs·ω0其中ω0--基本风压(kN/m2)，依照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：ω0=0.4kN/m2；μz--风荷载高度变化系数，依照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：μz=0.74；μs--风荷载体型系数：取值为0.214；经计算获取，风荷载标准值为:Wk=0.7×0.4×0.74×0.214=0.044kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为:Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.85×1.4×0.044×1.5×1.82/10=0.026kN·m；考虑风荷载时,立杆的坚固性计算公式=N/(φA)+W/WM≤[f]立杆的轴心压力设计值：N=10.171×7/18=3.955kN；不考虑风荷载时,立杆的坚固性计算公式σ

=N/(

φ≤A)[f]立杆的轴心压力设计值

：N=N'=11.163kN

；计算立杆的截面辗转半径

：i=1.58cm

；计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得：k=1.155；计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得：μ=1.5；计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.118m；长细比:L0/i=197；轴心受压立杆的坚固系数φ,由长细比lo/i的结果查表获取：φ=0.186立杆净截面面积：A=4.89cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；考虑风荷载时σ=3955.245/(0.1862；×489)+25644.058/5080=48.534N/mm立杆坚固性计算2σ=48.534N/mm小于立杆的抗压强度设计值[f]=2052N/mm，满足要求！不考虑风荷载时=11162.88/(0.186×489)=122.7312；N/mm2立杆坚固性计算σ=122.731N/mm小于立杆的抗压强度设计值[f]=2052N/mm，满足要求！八、连墙件的计算:连墙件的轴向力设计值应依照下式计算：Nl=Nlw+N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92，μs＝0.214，ω0＝0.4，W=0.7μ·μ·ω×××2；kzs0=0.70.920.2140.4=0.055kN/m每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.2m2；按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，依照下式计算：Nlw=1.4×Wk×Aw=1.25kN；连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=6.25kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=φ·A·[f]其中φ--轴心受压立杆的坚固系数；由长细比l/i=300/15.8的结果查表获取φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；A=4.89cm2；[f]=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.949×4.89×10-4×205×103=95.133kN；Nl=6.25<Nf=95.133,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算获取Nl=6.25小于双扣件的抗滑力12kN，满足要求！连墙件扣件连接表示图九、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁依照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本方案中，脚手架排距为1050mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为1200mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=712cm4，截面抵抗矩W=102cm3，截面积A=21.5cm2。受脚手架集中荷载水平钢梁自重荷载

P=(1.2×3.79+1.4×4.725)×7/18=4.341kNq=1.2×21.5×0.0001×78.5=0.203kN/m；

；悬挑脚手架表示图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算获取悬挑脚手架支撑梁剪力求(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN·m)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：R[1]=5.925kN；R[2]=3.401kN；R[3]=-0.035kN。最大弯矩Mmax=0.66kN·m；6×3最大应力σ=M/1.05W+N/A=0.66×10×/(1.05102000)+3.23210/2150=7.668N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值7.668N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值2215N/mm,满足要求！十、悬挑梁的整体坚固性计算:水平钢梁采用14号工字钢,计算公式以下=M/bφWx≤[f]其中φb--均匀曲折的受弯构件整体坚固系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=1.3由于φb大于0.6，依照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，获取φb值为0.85。经过计算获取最大应力6×2σ=0.66×10；/(0.85102000)=7.588N/mm水平钢梁的坚固性计算σ=7.588小于[f]=215N/mm2,满足要求!十一、拉绳的受力计算:水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi依照下面计算RAH=ΣRUicosθi其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力RCi=RUisinθi依照以上公式计算获取由左至右各钢绳拉力分别为：RU1=6.305kN；十二、拉绳的强度计算:钢丝拉绳(支杆)的内力计算：钢