三宝屯污水处理厂三期改扩建工程项目环境影响报告

IV类水体。（2）水功能区评价范围内取排水情况李石河（洗化厂桥至李石河河口段水域）目前无取水口，评价范围内仅有三宝屯污水处理厂（即本项目）原有排水口。污水处理厂排污口位于李石河东岸、洗化厂桥下游1300m，地理位置坐标为东经123°42′53″，北纬41°50′5.8″。（3）水文参数概况收集辽宁中环祥瑞工程技术有限公司对抚顺市李石河地表水流量检测数据和历史水文资料，本工程地表水污染预测相关水文参数选定统计见表5.2-16。表5.2-16地表水预测水文参数统计表序号时期抚顺市李石河河宽（m)河深(m)断面面积(㎡）流速（m/s）水力坡降检测结果流量（m³/h）1枯水期190.356.650.90.0011215462丰水期210.5611.761.00.00114233预测源强及排放口基本情况污水处理厂尾水经管道就近排入厂区西侧的李石河，采用连续排放方式，自流排放。本次评价预测污水处理厂扩建规模100000m3/d，污水正常排放对河流的影响及事故状态下污水排放对河流的影响，废水排放源强见表5.2-17。本次评价对污水处理厂事故排放至李石河以及正常排放至李石河分别进行预测评价。正常排放至李石河按李石河枯水期进行预测，事故排放至李石河按枯水期时段进行预测。表5.2-17三宝屯污水处理厂水污染物排放源强源强指标最大排水量正常排放时事故排放时COD排放浓度（mg/L）100000m3/d50420排放总量（t/d）15126氨氮排放浓度（mg/L）2.025排放总量（t/d）0.67.5总磷排放浓度（mg/L）0.55排放总量（t/d）0.151.5注：总磷参照实际排放浓度计算预测模型（1）混合段长度本次评价根据《环境影响评价技术导则地表水环境》（HJ2.3—2018），混合过程段的长度由下式估算：式中：Lm——混合段长度，m；B——水面宽度，m；α——排放到岸边的距离，m；本项目废水通过管网在岸边排放，故α取值为0m；u——断面流速，m/s；Ey——污染物横向扩散系数，m2/s。（2）扩散参数河流水质数学模型是描述水体中污染物随时间和空间迁移转化规律的数学方程。预测模式的建立可以为排入河流中的污染物数量与河水水质之间提供定量关系，从而为水质预测及影响分析提供依据。选择预测模式必须对所研究的水质组分的迁移转化规律有清楚的了解，因为水质组分的迁移(扩散或平流)取决于水质的水文特征和水动力学特征。=1\*GB3①横向扩散系数EyEy确定采用泰勒法，公式如下：Ey=（0.058h+0.0065B）（ghi）1/2，B/h≤100式中：h——平均水深，m；B——水面宽度，m；g——重力加速度，m/s2，取9.8；i——水力坡降，%，取0.11。=2\*GB3②纵向扩散系数EX根据费希尔经验公式确定：EX=0.011u2B2/Hu※式中：H—水深，m；u※—摩阻流速，m/s。其计算公式如下：式中：g—重力加速度，9.81m/s；I—水力梯度，无量纲。根据水文参数，带入公式计算，扩散系数详见下表：表5.2-18李石河扩散系数监测因子评价时段枯水期丰水期EY0.0880.113EX2.1422.363（3）污染物衰减系数K值的确定非持久性污染物（COD、氨氮、总磷、总氮）在河道中可以随时间依靠自净化作用而逐渐衰减，进行预测时，关键在于各非持久性污染物衰减系数K值。根据《河流中污染物衰减系数影响因素分析》（气象与环境科学报2008年2月）和《东辽河污染物综合衰减系数的研究》（水生态环境东北水利水电2014年1月），本次评价取COD衰减系数为0.2d-1（2.31×10-6/s），氨氮的衰减系数为0.25d-1（2.89×10-6/s），总磷衰减系数为0.56d-1（6.52×10-6/s）。（4）背景浓度选择辽宁中环祥瑞工程技术有限公司于2020年3月24-26日和7月2日-4日对李石河枯水期和丰水期进行了监测。该监测断面位于本项目排污口上游500m，详见表5.2-19。表5.2-19李石河排污口上游500m各污染物的现状监测背景浓度单位：mg/L监测因子背景浓度枯水期丰水期COD108.96NH3-N0.7220.697总磷0.150.13注：背景浓度选取监测期间最大值（5）河流预测模式的选择=1\*GB3①预测模式根据李石河的河流特点，李石河河流水量较小，为小河。垂向和横向断面上水质近似均匀，项目废水最大排水量为100000m3/d，排水连续稳定，因此本项目污水进入李石河断面选择纵向一维模型进行预测。根据河流纵向一维水质模型方程的简化、分类判别条件（即O’Connor数α和贝克来数Pe的临界值），选择相应的解析解公式。式中：α—O’Connor数，量纲为1，表征物质离散降解通量与移流通量比值；Pe—贝克来数，量纲为1，表征物质移流通量与离散通量比值；Ex—污染物纵向扩散系数，m2/s；k—污染物综合衰减系数，l/s。当α≤0.027、Pe≥1时，适用对流降解模型：式中：C—预测断面的污染物浓度，mg/L；C0—初始断面的污染物浓度，mg/L；Cp——污染物排放浓度，mg/LCh——河流上游污染物排放浓度，mg/L；QP——废水排放量，m3/s；Qh——河水流量，m3/s。k—污染物的衰减系数，l/s；x—从初始断面流过的纵向距离，m；u—断面平均流速。当α≤0.027、Pe＜1时，适用对流扩散降解简化模型：（x＜0）（x≥0）当0.027＜α≤380时，适用对流扩散降解模型：（x＜0）（x≥0）当α＞380时，适用扩散降解模型：(x＜0)(x≥0)根据计算，α和Pe的计算结果见表5.2-20。表5.2-20地表水预测水文参数统计表评价时段计算结果污染物河流CODNH3-N总磷枯水期α李石河0.4020.5031.135Pe7.97丰水期α0.6410.8031.812Pe8.583由计算结果可知，0.027＜α≤380时，因此，选用对流扩散降解模型。预测结果及评价（1）混合段长度经计算，本项目枯水期混合过程段长度为85.57m。丰水期混合过程段长度为96.73m。（2）尾水正常排放预测结果李石河评价因子预测浓度值见表5.2-21。表5.2-21正常工况下污染物沿程消减情况（枯水期）单位：mg/L污染物距离（m）CODNH3-N总磷排放口浓度值502.00.5距离排口10m处19.3531.3480.323距离排口50m处17.4761.1160.231距离排口85.57m（完全混合）处16.4410.9280.134距离排口100m处16.0850.9420.132距离排口200m处15.8290.8930.131距离排口400m处15.2930.8020.129距离排口800m处15.1620.7170.127距离排口1000m处14.9720.7030.126距离排口1200m（李石河河口）14.6240.6910.125表5.2-22正常工况下污染物沿程消减情况（丰水期）单位：mg/L污染物距离（m）CODNH3-N总磷排放口浓度值502.00.5距离排口10m处18.5631.1210.296距离排口50m处13.4810.9720.178距离排口96.73m（完全混合）处12.6110.8130.123距离排口100m处12.4180.7930.123距离排口200m处11.5230.7480.122距离排口400m处10.9720.7150.120距离排口800m处10.2270.6730.119距离排口1000m处10.0610.6220.118距离排口1200m（李石河河口）9.8790.5970.117经计算和预测，污水经处理后排入李石河，枯水期在排水口下游85.57m完全混合处衰减后的COD、NH3-N和总磷污染物分别为16.441mg/L、0.928mg/L、0.134mg/L，丰水期在排水口下游96.73m完全混合处衰减后的COD、NH3-N和总磷污染物分别为12.611mg/L、0.813mg/L、0.123mg/L，浓度值均低于《地表水环境质量标准》（GB3838-2002）中=4\*ROMANIV类水质限值30mg/L及1.5mg/L。由预测结果可知，污水处理厂尾水排入受纳水体李石河，与河流完全混合后，没有降低受纳水体李石河地表水体功能类别。同时混合后的水质满足《环境影响评价技术导则·地表水环境》（HJ2.3-2018）“中”关于受纳水体为GB3838=4\*ROMANIV类水域，安全余量按照不低于建设项目污染源排放量核算断面（点处）环境质量标准的8%确定（安全余量≥环境质量标准×8%）；李石河按8%的安全余量核算，核算断面的COD、NH3-N、总磷应分别小于等于：27.6mg/L、1.38mg/L、0.276mg/L。项目技改扩建完成后完全混合处断面（点处）的COD、NH3-N浓度均低于＜27.6mg/L、＜1.38mg/L和0.276mg/L，符合安全余量要求。对李石河影响不大。李石河下游断面预测结果详见下表。表5.2-23李石河下游断面预测结果（枯水期）单位：mg/L项目距离CODNH3-N总磷李石河排污口下游1000m100014.9720.7030.126李石河河口120014.6240.6910.125=4\*ROMANIV类水质限值--301.50.3表5.2-24李石河下游断面预测结果（丰水期）单位：mg/L项目距离CODNH3-N总磷李石河排污口下游1000m100010.0610.6220.118李石河河口12009.8790.5970.117=4\*ROMANIV类水质限值--301.50.3（3）尾水非正常排放预测结果尾水非正常排放情况下，污水进入直接进入李石河，李石河非正常排放预测浓度值见表5.2-25和表5.2-26。表5.2-25非正常工况下污染物沿程消减情况（枯水期）单位：mg/L污染物距离（m）CODNH3-N总磷排放口浓度值420255距离排口10m处104.7628.8333.241距离排口50m处90.7236.3482.387距离排口85.57m（完全混合）处76.0824.6350.932距离排口100m处75.8724.6130.901距离排口200m处74.9774.5980.873距离排口400m处73.2184.5110.836距离排口800m处71.7264.3910.792距离排口1000m处70.2364.1170.733距离排口1200m（李石河河口）69.2714.0820.718表5.2-26非正常工况下污染物沿程消减情况（丰水期）单位：mg/L污染物距离（m）CODNH3-N总磷排放口浓度值420255距离排口10m处110.3128.6721.863距离排口50m处90.7734.3181.072距离排口96.73m（完全混合）处45.5732.6820.563距离排口100m处45.0212.6790.557距离排口200m处100.2385.9230.498距离排口400m处98.4215.6250.436距离排口800m处97.2135.1270.399距离排口1000m处95.8735.0330.382距离排口1200m（李石河河口）93.6844.7380.377经计算，在枯水期，污水处理厂事故排放时，水质不能满足《城镇污水处理厂污染物排放标准》（GB18918-2002）一级A标准，且导致李石河不能满足=4\*ROMANIV类标准，即污水处理厂事故排放废水与李石河河水混合后，预测断面各项污染物浓度高于现状浓度，由此可见，污水处理厂在事故排放时，对李石河水体环境具有不利的影响。评价结论（1）评价结论本项目枯水期混合过程段长度为85.57m。丰水期混合过程段长度为96.73m。污水经处理后排入李石河，枯水期在排水口下游85.57m完全混合处衰减后的COD、NH3-N和总磷污染物分别为16.441mg/L、0.928mg/L、0.134mg/L，丰水期在排水口下游96.73m完全混合处衰减后的COD、NH3-N和总磷污染物分别为12.611mg/L、0.813mg/L、0.123mg/L，浓度值均低于《地表水环境质量标准》（GB3838-2002）中=4\*ROMANIV类水质限值30mg/L及1.5mg/L。由预测结果可知，污水处理厂尾水排入受纳水体李石河，与河流完全混合后，没有降低受纳水体李石河地表水体功能类别。（2）污染物信息废水类别、污染物及治理设施信息表；废水直接排放口基本情况表；废水污染物排放执行标准表；废水污染物排放信息表，详见表5.2-27—5.2-30。地表水环境影响评价自查表详见附表2。表5.2-27废水类别、污染物及治理设施信息表序号废水类别a污染物种类b排放去向c排放规律d污染治理设施排放口编号f排放口设置是否符合要求g排放口类型污染治理设施编号污染治理设施名称e污染治理设施工艺1生活污水CODcr、NH3-N、总磷李石河连续排放，流量稳定/抚顺市三宝屯污水处理厂粗格栅+细格栅+沉砂池+生化池+二沉池+滤布滤池+紫外线消毒DW001是企业排放口a指产生废水的工艺、工序，或废水类型的名称。b指产生的主要污染物类型，以相应排放标准中确定的污染因子为准。c包括不外排；排至厂内综合污水处理站；直接进入海域；直接进入江河、湖、库等水环境；进入城市下水道（再入江河、湖、库）；进入城市下水道（再入沿海海域）；进入城市污水处理厂；直接进入污灌农田；进入地渗或蒸发地；进入其他单位；工业废水集中处理厂；其他（包括回用等）。对于工艺、工序产生的废水，“不外排”指全部在工序内部循环使用，“排至厂内综合污水处理站”指工序废水经处理后排至综合处理站。对于综合污水处理站，“不外排”指全厂废水经处理后全部回用不排放。d包括连续排放，流量稳定；连续排放，流量不稳定，但有周期性规律；连续排放，流量不稳定，但有规律，且不属于周期性规律；连续排放，流量不稳定，属于冲击型排放；连续排放，流量不稳定且无规律，但不属于冲击型排放；间断排放，排放期间流量稳定；间断排放，排放期间流量不稳定，但有周期性规律；间断排放，排放期间流量不稳定，但有规律，且不属于非周期性规律；间断排放，排放期间流量不稳定，属于冲击型排放；间断排放，排放期间流量不稳定且无规律，但不属于冲击型排放。e指主要污水处理设施名称，如“综合污水处理站”“生活污水处理系统”等。f排放口编号可按地方环境管理部门现有编号进行填写或由企业根据国家相关规范进行编制。g指排放口设置是否符合排放口规范化整治技术要求等相关文件的规定。表5.2-28废水直接排放口基本情况表序号排放口编号排放口地理坐标a废水排放量/（t/a）排放去向排放规律间歇排放时段受纳自然水体信息汇入受纳自然水体处地理坐标备注名称b受纳水体功能目标c经度纬度经度纬度1DW001123°42′53″41°50′5.8″18.25×107李石河连续排放，流量稳定/李石河=4\*ROMANIV类123°42′53″41°50′5.8″a对于直接排放至地表水体的排放口，指废水排出厂界处经纬度坐标；纳入管控的车间或车间处理设施排放口，指废水排出车间或车间处理设施边界处经纬度坐标。b指受纳水体的名称如南沙河、太子河、温榆河等。c指对于直接排放至地表水体的排放口，其所处受纳水体功能类别，如Ⅲ类、Ⅳ类、Ⅴ类等。d对于直接排放至地表水体的排放口，指废水汇入地表水体处经纬度坐标。e废水向海洋排放的，应当填写岸边排放或深海排放。深海排放的，还应说明排放口的深度、与岸线直线距离。在备注中填写。表5.2-29废水污染物排放执行标准表序号排放口编号污染物种类国家或地方污染物排放标准及其他规定商定的排放协议a名称浓度限值1/CODcr、NH3-N、总磷《城镇污水处理厂污染物排放标准》（GB18918-2002）的一级A标准及关于三宝屯污水处理厂扩容后出水水质标准的建议（抚顺市生态环境局）CODcr≤50mg/L；NH3-N≤2mg/L；总磷≤0.5mg/L；a指对应排放口需执行的国家或地方污染物排放标准以及其他按规定商定建设项目水污染物排放控制要求的协议，据此确定的排放浓度限值。表5.2-30废水污染物排放信息表序号排放口编号污染物种类排放浓度/（mg/L）新增日排放量/（t/d）全厂日排放量/（t/d）新增年排放量/（t/a）全场年排放量/（t/a）1DW001CODcr50525182591252NH3-N2-1.21-4383653总磷518.25运营期地下水环境影响分析区域地质与构造（1）地质构造从区域上看，评价区所处大地构造单元为中朝准地台（I）华北断坳（Ⅱ）下辽河断陷（Ⅲ）辽河断凹（Ⅳ）。根据区域地质资料和场地勘察资料显示，评价区地质构造简单，没有发现断裂构造。综上所述，评价区地质构造简单。（2）地层岩性与基底形态图5.2-4构造分区略图项目所在区域内第四系地层发育，分布广泛。地层出露完整，从下更新统至全新统均有出露，超复于一切前第四系地层之上。①下更新统（Q1）为一套灰白色冰水堆积，不整合于前震旦系混合花岗岩之上，仅在山前地带分布。下部灰白色、黄褐色砂砾石夹粗砂小砾透镜体，具交错层理，厚10m左右，砾石以花岗岩、脉岩、石英岩为主，风化强烈，呈次棱角状或棱角状。内夹粗砂小砾透镜体，具交错层理，长1-3m，厚0.5-1m，底部碎石层。上部为灰白色、灰褐色粘土，夹粗砂小砾透镜体，厚10m左右。②中更新统（Q2）一套为紫红色冰碛层，另一套为火山玄武岩堆积和冲积层。冰碛层主要分布于山前地带，出露标高约40-120m。其岩性特征：下部为棕黄色砾石含粘土、局部夹中粗砂透镜体。中部为紫红色泥砾夹中粗砂透镜体；上部为紫红色亚粘土，粉土含量较高，内含砾石及卵石。火山堆积层岩性下部为紫灰色气孔状玄武岩，大气孔状，气孔呈扁平状，无填充物，内壁光滑，见有铁染现象，具流层状层理，层间多被粘土充填。上部为灰紫褐色橄榄玄武岩。③上更新统（Q3）位于一级阶地的表层亚粘土之下。下部为一套坡洪积棕黄色，黄褐色亚粘土层，其底部不稳定的断续分布有砂碎石，砂砾石透镜体。上部由一套冲洪积的砂、砂砾石、卵石夹亚粘土薄层组成。出露于沈阳北部，构成浑河古扇。沈阳西部则大面积伏于全新统之下。其地层特征：平均厚度在70m左右，由东至西颗粒由粗变细，厚度逐渐增大。单位涌水量110-400m3/d·m，渗透系数5-17.0m/d。④全新统（Q4）全新统地层在区内大面积分布，厚度一般5-20m，成因类型复杂。一般为冲积砂砾石、砾卵石、砂、亚粘土、淤泥质亚粘土、亚砂土等。（3）区域水文地质概况①地下水含水岩组的划分根据区域水文地质资料，评价区地下水主要为第四系松散岩类孔隙潜水、第三系孔隙裂隙水。矿化度＜1g/L，水化学类型以碳酸钙钠型为主。第四系松散岩类孔隙潜水：主要含水层为冲洪积砂砾石、砂卵石层，地下水埋深约8-10m，单位涌水量10~30L/s•m，单井涌水量1000~2000m3/d，影响半径200~500m，渗透系数为60~200m/d，给水度为0.25~0.32。第三系孔隙裂隙水，含水岩性为上第三系（N）明化镇组冲洪积、河湖积含砾粗砂岩、细~粗砂含砾及砂砾岩层。②地下水的补给、径流与排泄条件本地区松散岩类含水层厚度较小，层次及结构简单。地下水动力性质相同，并且形成补给径流、排泄条件的差异性较小。该区地下水的补给来源主要是靠大气降水渗入补给和区域地下水侧向补给。排泄主要为人工开采、地下水径流及自然蒸发形式排泄。③地下水的补给调查区域整体区域地下水的补给来源主要为地下水径流，在调查区域的东北部是整个调查区域的上游地带，属淡水，通过上游补给后径流到本调查区域。由于含粘土层的阻水作用导致大气降水、地表水体和工业用水渗漏这三种补给方式对该孔隙承压水的补给量很小，可忽略。④地下水的径流调查区域的地下水径流属于浅层地下径流，该区域整体地形平坦，整体地形东高西低，地下水径流方向为由东南向西北。⑤地下水排泄调查区域地下水的排泄方式主要为径流排泄及人工开采排泄，调查区域整体地形东高西低，地下水由东北向西南径流，调查区域下游区域为区内地下水的排泄区，下游区域有村庄村庄开采区域地下水。⑥地下水与地表水的水力联系在调查区域内地下水水位低于河水位，总体来说两者之间存在一定的水位高程差，有相互补给的趋势，但是由于项目所在区域有距离地表水相对较远，并且地区地下水流速较慢，因此认为两者之间的补给量很小，忽略二者之间的水力联系。（4）地下水动态特征评价区内地下水水位变化小，水力梯度较小，水流缓慢，在丰水期受河水补给影响，在河流附近水位略有上升，在农田区夏季灌溉导致地下水水位上升。枯水期河流缓慢，农田区亦无用水活动，水流总体呈现平缓流动趋势。评价区浅层地下水水位动态主要受气象、水文、灌溉等因素控制，其中大气降水是主要因素，它控制着地下水动态的季节变化和年变化。据丰、枯水期动态监测，评价区浅层地下水水位丰水期和枯水期有一定的变化，但都显示为由东北向西南径流。丰水期和枯水期，地下水的流场形态略有不同，近河地段丰水期河水补给地下水，枯水期灌渠上游停止输水，接受地下水补给。从不同时期的等水位线图上可以看出，丰、枯水期北部变幅在0.5m左右，南部近河地段变幅在1.0m左右。该地区地下水径流滞缓，水位埋藏浅，毛细作用强，潜水蒸发及降水入渗是控制水位动态的主要因素。12月份至次年3月份地表封冻，水位最低且较平稳，4~5月上旬，地表解冻，受春汛影响，水位有所上升。6月进入雨季，受降水入渗补给控制，水位开始上升，至9月下旬达到峰值。9月以后降雨入渗基本停止，潜水蒸发排泄成为主导因素，水位缓慢下降，到次年2月底达到最低水位。属降雨入渗～蒸发型。区内地下水主要受降水和人工开采的影响，随干湿季的交替而变化，地下水年内变幅一般在2、3m左右。（5）区域地下水污染源调查地下水污染源主要包括工业污染源、生活污染源和农业污染源。对调查区内的工业污染源，按原国家环保总局《工业污染源调查技术要求及其建档技术规定》的要求进行调查，最终调查结果如下：①工业污染源调查本项目位于工业园区，主要污染物为各种有机、无机化合物。如防渗措施不到位，可能会对地下水造成污染。②农业污染源调查根据调查结果可知，调查区范围内的农业污染源主要为化肥的使用，如铵肥、磷肥和尿素等。调查区范围外围有部分耕地，化肥和农药的施用可能会对地下水造成污染。③生活污染源根据调查结果可知，评价区内零散地分布着一些村落，村落居民生活垃圾的堆放、生活污水的排放以及厕所粪便淋滤渗漏皆对地下水造成污污染。评价区地质与水文地质条件（1）评价区地下水赋存条件及分布规律评价区含水构造整个分布于浑河的高低漫滩地带，地下水主要赋存于冲洪积的松散砂、砂砾石的孔隙之中。含水层结构由单一逐渐分异成多层，厚度从薄变厚，含水系统总厚约75-110m，上部地表覆盖厚约4m的亚砂土或亚粘土，下伏第三系泥岩构成隔水底板。地下水赋存条件较好，水量丰富。（3）评价区地下水类型划分①地下水类型划分所在区域地下水按含水介质、形成年代、水力特征和埋藏条件可分为全新统冲积、冲洪积砂砾石孔隙潜水，上更新统冲洪积砂砾石孔隙微承压水亚系统和中、下更新统坡洪积水沉积砂砾石孔隙承压水亚系统。1）全新统冲积、冲洪积砂砾石孔隙潜水（Q4al、Q4al+pl）全新统冲积砂砾石孔隙潜水亚系统分布于浑河高低漫滩的上部,岩性为砂砾石和卵石，平均厚度14.0-18.0m。地下水位埋深近河地区5.0-7.0m，单位涌水量10-30L/s·m，渗透系数60-80m/d。其补给源以浑河渗透、地下径流与大气降水为主。该层位地下水是城市供水的主要开采层位。2）上更新统冲洪积砂砾石孔隙微承压水亚系统（Q3al+pl）上更新统冲洪积砂砾石孔隙微承压水亚系统分布于浑河高低漫滩的中部，下伏于全新统冲积、冲洪积砂砾石孔隙潜水。岩性为砂砾石、砂卵石，厚度20.0-25.0m左右，其水位埋深一般为8.0-12.0m；单位涌水量为10-15L/s·m，东部地段大于15L/s·m。渗透系数50-80m/d。其补给源以地下水侧向径流补给和大气降水入渗补给为主，灌溉入渗为辅。该亚系统与上覆的全新统冲积冲洪积砂砾石孔隙潜水亚系统有着密切水力联系，均为供水的主要开采层。3）中、下更新统坡洪积冰水沉积砂砾石孔隙承压水亚系（Q2+1dl+pl+fgl）分布于第四系地层最下部,为半胶结砂砾、砂卵石夹粘土含水层，局部为砂砾石层。层厚40.0m左右。地下水位与潜水亚系统统一，单位涌水量1.0-2.0L/s·m。渗透系数5-10m/d。其补给源主要为地下径流。本亚系统可作为供水辅助开采层。4）包气带隔水层特征评价区包气带岩性为杂填土和粉质粘土，平均厚度为7m，其中粉质粘土较细且均匀，渗透系数较差，厚度为3.6m，渗透系数2.21×10-5～5.78×10-5cm/s；人工杂填土渗透性介于亚砂土和细粉砂之间，渗透系数5.12×10-5～1.14×10-4cm/s，不均一，差别较大，主要是由于物质及结构不同产生的影响，该层对降水入渗，污染物下渗迁移有一定阻隔作用。（3）评价区包气带特征根据周边项目岩土工程勘察报告，场区地势比较平坦，略有起伏，地貌类型为浑河高漫滩。依野外钻探揭示，地层除上部杂填土外，其下为粘性土、中砂、粗砂、粉土、中粗砂、砾砂层。地层从上至下描述如下：①层杂填土：杂色，松散，稍湿。由粘性土、砂、耕土、素填土等组成。（注：受钻机进场条件限制，钻孔位置多为杂填土，而场区大部分区域上部为耕土）厚度为0.2～3.3m，层底埋深0.2～3.3m。②层粉质粘土：揭黄色，可塑，湿。含氧化铁、铁锰结核。无摇振反应，稍有光泽，中等韧性，中等干强度。厚度为0.4～1.9m，层底埋深0.0～3.3m。该层为不连续层，局部地段缺失。③层中砂：黄褐色、灰色，中密，湿。颗粒均匀，含少量云母，矿物成分以石英、长石为主。该层局部地段存在砂土互层现象，且夹薄层粉质粘土。该层厚度变化较大，厚度为0.5～6.8m，层底埋深2.0～7.5m。③－1层圆砾：中密，颗粒不均，磨圆度较好，以圆形、亚圆形为主，分选性一般。母岩成分以火成岩为主。一般粒径为2mm，个别颗粒较大，粒径为3cm以上，中粗砂充填，局部地段为砾砂，仅见于No17、No18孔。该层为③层中砂中透镜体。③－2层粉质粘土：黑灰色，可塑，湿。含氧化铁、铁锰结核。无摇振反应，稍有光泽，中等韧性，中等干强度。该层为③层中砂中透镜体④层粗砂：黄褐色、灰色，中密，湿。颗粒均匀，含少量云母，矿物成分以石英、长石为主。该层局部地段存在砂土互层现象，厚度变化较大，厚度为1.3～7.9m，层底埋深6.1～11.0m。⑤层粉土：褐黄色、灰色，密实，湿。含氧化铁、铁锰结核。摇振反应中等，无光泽，韧性差，干强度低。该层为不连续层，厚度为0.3～2.3m，层底埋深8.7～11.5m。⑥层中粗砂：黄褐色、灰色，密实，湿。颗粒较均匀，合少量云母，矿物成分以石英、长石为主。本次勘察该层未揭穿，最大揭露厚度11.8m，最大揭露深度20.0m。⑥－1层砾砂：黄褐色，中密，湿。颗粒不均匀，含少量云母，矿物成分以石英、长石为主。该层为⑥层中粗砂中透镜体。⑥－2层粉质粘土：褐黄色，可塑，湿。含氧化铁、铁锰结核。无摇振反应，稍有光泽，中等韧性，中等干强度。该层为⑥层中粗砂中的透镜体。场地土依据其工程特性初步判定②层粉质粘土、③－2层粉质粘土属中软土；③层中砂、③－1层圆砾、④层粗砂、⑤层粉土、⑥层中粗砂、⑥－1砾砂、⑥－2粉质粘土属中硬土。（4）评价区地下水概况①地下水动态特征地下水动态是水量均衡的反映，本区地下水的动态变化主要受大气降水、人工开采和地表水体（浑河）的控制，而受地形地貌、地层岩性等因素的影响作用较小。地下水水位一般在每年的5-9月最高，最低水位出现在4月份。水位年变幅较小，在2-3m左右。丰水季节，接受了大气降水的补给，地下水位呈面状抬升。随着时间的推移，这部分大气降水补给量被工、农业开采殆尽，水位又下降到枯水期的水平。近浑河地带，由于常年受浑河水补给的影响，地下水位的变化相对较小，丰、枯季节差异也不明显，地下水位总体上较稳定。②地下水水化学特征及水质评价厂区地下水属中性水，矿化度274-684，属低-中等矿化度，总硬度143-284，属硬水，化学类型主要为HCO3·SO4-Ca，HCO3-Ca·Na，HCO3·Cl-Ca，HCO3-Na型。地下水流向项目所在地地下水流向项目所在地图5.2-5项目所在区域水文地质分布图地下水影响分析与评价（1）地下水污染途径分析本次模拟预测，根据污染风险分析的情景设计，在选定优先控制污染物的基础上，分别对地下水污染物在不同时段的运移距离、超标范围进行模拟预测，污染情景的源强数据通过工程分析类比调查予以确定。本项目地下水污染途径主要是各类污水池的渗漏对浅层地下水（潜水）的影响，其中生化池污水量较大，且污染物浓度较高，其影响比其它池体要大，因此选取生化池作为地下水环境预测点位。根据《环境影响评价技术导则地下水环境》（HJ610-2016）要求，本建设项目厂区水文地质条件相对简单，因此本报告采用解析法对地下水环境影响进行预测。本次预测计算根据评价区内地下水的水质现状、项目废水的水质以及项目污染源的分布及类型，CODMn、氨氮对地下水环境质量影响负荷较大，因此，选CODMn、氨氮作为预测因子。表5.2.31污染源及预测因子污染所在位置污染源排放方式预测因子生化池生活污水连续CODMn氨氮本次预测标准采用《地下水质量标准》（GB/T14848-2017）中的III类标准，并将标准的十分之一作为其影响范围。各预测因子确定超标范围和影响范围的贡献浓度设定如下表。表5.2-32预测因子超标范围和影响范围贡献浓度值污染源预测因子超标范围浓度值（mg/L）影响范围浓度值（mg/L）生化池泄露CODMn3.00.3氨氮0.20.02（2）预测模型概化及参数选取保守计算，本次模拟计算忽略污染物在包气带的运移过程。建设场地浅层地下水（潜水）整体自东北向西南方向呈一维流动。评价区地下水位动态稳定，因此污染物在潜水含水层中的迁移，可概化为瞬时注入示踪剂（平面瞬时点源）的一维稳定流动二维水动力弥散问题，当取平行地下水流动的方向为x轴正方向时，则污染物浓度分布模型如下：式中：x，y—计算点处的位置坐标；t—时间，d；C(x，y，t)—t时刻点x，y处的示踪剂浓度，g/L；M—含水层的厚度，m；mM—瞬时注入的示踪剂质量，kg；u—流速度，m/d；n—有效孔隙度，无量纲；DL—纵向x方向的弥散系数，m2/d；DT—横向y方向的弥散系数，m2/d；π—圆周率。利用所选取的污染物迁移模型，能否达到对污染物迁移过程的合理预测，关键就在于模型参数的选取和确定是否正确合理。本次预测所用模型需要的参数有：含水层厚度M；外泄污染物质量mM；岩层的有效孔隙度n；水流速度u；污染物纵向弥散系数DL；污染物横向弥散系数DT。这些参数主要由本次工作的试验资料、类比区最新的勘察成果资料及前人的经验公式来确定。参数选取如下：①渗透系数：根据前述分析，本项目渗透系数取值0.007m/d。②含水层的厚度M：查阅当地的地址勘查报告可知，区域地下水水位埋深4.5～6m，保守估计含水层厚度取4.5m。③瞬时注入的污染物质量mM：按最大生化池（底面积1440m2）每天泄露5%计算，以0.007m/d（厂区包气带的渗透系数）的速度泄漏60天计算泄漏量：1440m2×5%×0.007m/d×60d=30m3；调节池进水中CODcr500mg/L，则CODMn按166.67mg/L计算，则泄漏的的总质量为：CODMn=30m3×166.67mg/L=5000g氨氮注入的质量：氨氮浓度以45mg/L计算，则泄漏的氨氮总质量为：30m3×45mg/L=1350g。模型计算中，将厂区60天泄漏的污染物均看作瞬时污染，并且假设渗漏的污染物全部通过包气带进入含水层。显然，这样概化，计算结果更为保守。④含水层的平均有效孔隙度n岩石和土壤孔隙度的大小与颗粒的排列方式、颗粒大小、分选性、颗粒形状以及胶结程度有关。项目区的含水层岩性主要为粉质粘土，根据弗里泽（1987）提供的松散岩石孔隙度参考数值，本项目以粉质粘土为主的土层的孔隙度值0.30，以该值作为计算值。⑤水流速度u场地内地下水类型属第四系松散层中孔隙潜水，主要赋存于粉质粘土孔隙中，为弱透水层，厂区含水层渗透系数以粉质粘土的渗透系数值0.3456m/d（4×10-4cm/s）作为计算值；本次地下水水力坡度取I=0.02。因此地下水的横向渗透速度：V厂区=KI=0.3456m/d×0.02=0.0069m/d厂区实际水流速度u厂区=V/n=0.023m/d。⑥弥散系数：参考李国敏、陈崇希等人关于纵向弥散度与观测尺度关系的理论，根据本次污染场地的研究尺度，模型计算中纵向弥散度选用10.0m。由此计算，主厂区含水层中的纵向弥散系数：DL=αL×u=10.0m×0.023m/d=0.23(m2/d)横向y方向的弥散系数DT：根据经验一般DT/DL=0.1，因此DT取为0.023m2/d。⑦参数确定预测所需参数见下表。表5.2-33计算参数一览表参数含水层的厚度M污染物质量mM含水层的平均有效孔隙度n水流速度u纵向x方向弥散系数DL横向Y方向弥散系数DTCODMn4.5m5000g0.300.023m/d0.230.023氨氮4.5m1350g0.300.023m/d0.230.023（3）厂区地下水环境影响预测本次评价对生产运行期事故状态下可能对地下水环境造成的影响进行预测。①废水泄漏事故发生后CODMn对地下水环境的影响分析将污染源输入模型，模拟预测发生渗漏事故后100天、1000天、10年污染羽的变化情况。以3mg/L作为CODMn的控制标准，得到废水连续渗漏60天对地下水水质的影响情况，如下表所示，污水池处CODMn浓度随时间的变化趋势如下图所示。表5.2-34污染物模拟期内CODMn运移距离及浓度随时间变化时间（d）最大影响距离（m）最大超标距离（m）最大浓度及对应距离100天161223.4（5m）1000天71414.33（25m）10年140/2.09（78m）图5.2-6泄露100d后CODMn浓度分布图（平面及剖面）图5.2-7泄露1000d后CODMn浓度分布图（平面及剖面）图5.2-8泄露10年后CODMn浓度分布图（平面及剖面）由图5.2-6~5.2-7及表5.2-34可知，泄露后100天，CODMn最大超标距离为13m，最大影响距离为18m，在下游5m距离污染物浓度达到最大；泄露后1000天，CODMn最大超标距离为48m，最大影响距离为73m，在下游30m距离污染物浓度达到最大；泄露后10年，CODMn已无超标范围，最大影响距离为180m。②废水泄漏事故发生后NH3-N对地下水环境的影响分析将污染源输入模型，模拟预测发生渗漏事故后100天、1000天、10年污染羽的变化情况。以0.2mg/L作为NH3-N污染控制标准，得到废水连续渗漏60天对地下水水质的影响情况，如下表所示，污水池处NH3-N浓度随时间的变化趋势如图5.2-8~5.2-10所示。表5.2-35污染物模拟期内NH3-N运移距离及浓度随时间变化时间（d）最大影响距离（m）最大超标距离（m）最大浓度及对应距离100天25207.85（6m）1000天90681.29（30m）10年2001550.62（95m）图5.2-8泄露100d后氨氮浓度分布图（平面及剖面）图5.2-9泄露1000d后氨氮浓度分布图（平面及剖面）图5.2-10泄露10年后氨氮浓度分布图（平面及剖面）由图5.2-8~5.2-10及表5.2-35可知，泄漏后100天，NH3-N污染物最大超标距离为20m，最大影响距离为25m，在下游6m距离污染物浓度达到最大；泄漏后1000天，NH3-N污染物最大超标距离为68m，最大影响距离为90m，在下游30m距离是污染物浓度达到最大；泄漏后10年，NH3-N污染物最大超标距离为155m，最大影响距离为200m，在下游95m距离是污染物浓度达到最大。泄露事故发生后，项目所在区域包气带存在渗透系数较低的粉质粘土及杂填土，地下水中水力梯度较小，地下水流速很慢，污染物的迁移也很慢。泄露过程中心点浓度随时间会逐渐降低，迁移距离会越来越长。在预测的较长时间内，即泄漏事故发生20年后，污染物仍会对地下水环境产生影响。（3）地下水污染预防措施①实施管理及建议措施1）充分保证各处理单元的处理效率，减少污染物的排放量；防止污染物的跑冒漏滴，将污染物的泄漏环境风险事故降到最低限度；2）对本项目调节池、沉淀池、生化池、污泥池等进行重点防渗，其余区域进行一般防渗；3）工艺管线，除与阀门、仪表、设备等连接可以采用法兰外，应尽量采用焊接；4）设备和管道检修、拆卸时必须采取措施，收集设备和管道中残留物质，不得任意排放；5）定期进行检漏监测及检修。强化各相关工程的转弯、承插、对接等处的防渗，作好隐蔽工程记录，强化防渗工程的环境管理；6）建立地下水风险事故应急响应预案，明确风险事故状态下应采取的封闭、截留等措施；以上措施可以有效地防止地下水污染的发生。综合以上所述，若企业在管理方面严加管理，并配备必要的设施，则可以将项目建设及营运对地下水的污染可以减小到最小程度。②全厂防渗分区针对本工程可能发生的渗透污染，综合考虑工程严防地下水污染措施，应对本项目的各区域采取防渗防漏措施。1）地下水污染治理原则针对项目可能发生的地下水污染，地下水污染防治措施按照“源头控制、末端防治、污染监控、应急响应”相结合的原则，从污染物的产生、入渗、扩散、应急响应全阶段进行控制。源头控制措施：主要包括在管道、设备、污水储存及处理构筑物采取相应措施，防止和降低污染物跑、冒、滴、漏，将污染物泄漏的环境风险事故降到最低程度；做到污染物“早发现、早处理”，减少由于蓄水池泄漏而造成的地下水污染。末端控制措施：主要包括建设区域污染区的防渗措施和泄漏、渗漏污染物收集措施；末端控制采取分区防渗，主要分为重点污染防治区、一般污染防治区和非污染防治区的防渗原则。污染监控体系：实施覆盖生产区的地下水污染监控系统，包括建立完善的监测制度，配备先进的检测仪器和设备，科学、合理设置地下水污染监控井，及时发现污染、及时控制污染。应急响应措施：一旦发现地下水污染事故，立即启动应急预案、采取应急措施控制地下水污染，并使污染得到治理。污染防治区划分根据规划区可能泄漏至地面区域污染物的性质和生产单元的构筑方式，将区内划分为重点污染防治区、一般污染防治区和非污染防治区。本项目防渗工程应参照并执行《环境影响评价技术导则——地下水环境》（HJ610-2016）等标准或技术规范要求，拟采取的具体措施如下：①重点防渗区重点污染防治区位于地下或半地下的生产功能单元，污染地下水环境的物料或污染物泄漏后，不易及时发现和处理的区域或部位，如地下污水管道、生化池、二沉池等。根据《环境影响评价技术导则——地下水环境》（HJ610-2016）表7中重点防渗区防渗技术要求为等效粘土防渗层Mb≥6.0m，K≤1×10-7cm/s，如果天然基础层饱和渗透系数大于1.0×10-6cm/s，则必须选用双人工衬层。双人工衬层必须满足下列条件：a、天然材料衬层经机械压实后的渗透系数不大于1.0×10-7cm/s，厚度不小于0.5m；b、上人工合成衬层可以采用HDPE材料，厚度不小于2.0mm；c、下人工合成衬层可以采用HDPE材料，厚度不小于1.0mm。地下污水管道、生化池、二沉池所需采取防渗措施：铺设防渗地坪，防渗地坪主要是三层，从下面起第一层为土石混合料，厚度在300～600cm，第二层为二灰土结石，厚度在16～18cm，第三层人工合成衬层采用HDPE材料，厚度不小于2.0mm。②一般防渗区场区内泵房、投药间等采取粘土铺底，再在上层铺10～15cm的水泥进行硬化。通过上述措施可使一般污染区各单元防渗层渗透系数≤10-7cm/s。③简单防渗区厂区道路及绿化区域属于简单防渗区。因此，在建设单位严格按照本次评价提出的防渗措施对各单元进行治理后，各功能区及各单元的渗透系数均较低，本项目向地下水发生渗透的概率较小，因此对区域内地下水污染产生的不利影响较小。防治区的典型防渗结构图5.2-14。重点防渗区域防渗结构图一般防渗区域防渗结构图图5.2-14项目防治区防渗结构图本项目分区防渗表见表5.2-36、图5.2-15。表5.2-36地下水污染防控分区一览表序号污染防控分区生产装置、单元名称污染防控区域及部位防渗要求1重点防渗区地下污水管道地下等效黏土防渗层Mb≥6.0m，K≤1.0×10-7cm/s；或参照执行GB18598执行2生化池3二沉池4一般防渗区泵房地面等效黏土防渗层Mb≥1.5m，K≤1.0×10-7cm/s；或参照执行GB18598执行5投药间6简单防渗区厂区道路地面一般地面硬化7绿化区域综上所述，采取以上防渗措施后，本项目各污染防治区防渗层的渗透系数均可满足相关标准要求。图5.2-15分区防渗图5.2.4运营期噪声环境影响分析及预测预测模型及方法为说明工程投产后对周围声环境的影响程度，本次评价以现状厂界噪声监测点为评价点，预测工程噪声对各评价点的贡献值，然后与现状监测噪声值叠加计算工程投产后各评价点的噪声值。根据《环境影响评价技术导则声环境》（HJ2.4-2009）的技术要求，本次评价采取导则上推荐模式。（1）声级计算建设项目声源在预测点产生的等效声级贡献值(Leqg)计算公式：式中：Leqg——建设项目声源在预测点的等效声级贡献值，dB(A)；LAi——i声源在预测点产生的A声级，dB(A)；T——预测计算的时间段，s；ti—i声源在T时段内的运行时间，s。（2）预测点的预测等效声级预测点的预测等效声级(Leq)计算公式如下：式中：Leqg——建设项目声源在预测点的等效声级贡献值，dB(A)；Leqb——预测点的背景值，dB(A)；（3）户外声传播衰减计算户外声传播衰减包括几何发散（Adiv）、大气吸收（Aatm）、地面效应（Agr）、屏障屏蔽（Abar）、其他多方面效应（Amisc）引起的衰减。距声源点r处的A声级按下式计算：在预测中考虑反射引起的修正、屏障引起的衰减、双绕射、室内声源等效室外声源等影响和计算方法。噪声源参数的确定根据类比调查的结果，得到工程产噪设备噪声值及采取治理措施的消减量，主要噪声源产生情况及降噪措施列于表5.2-28。表5.2-28噪声污染源的声级情况序号设备名称数量（台）单机噪声dB（A）降噪措施单台处理后声级dB（A）1冲洗水泵285厂房隔声基础减振合理布局682栅渣压榨机280643推流式搅拌器675604推流式搅拌器1675605潜水搅拌器275606内回流泵785687回流泵185688回流污泥泵285689剩余污泥泵2856810旋转驱动电机2756011反洗泵8856812折浆搅拌器4756013折浆搅拌器4756014污泥渣浆泵2856815潜污泵1856816板框压滤机5806417压榨泵3856818搅拌器2756019石灰浆液投加泵2856820单螺杆泵2856821污泥进料离心泵5856822污泥进料气动隔膜泵5856823循环泵1856824加湿泵1856825离心风机1907预测结果分析本项目噪声影响的预测结果见表5.2-29。表5.2-29项目厂界噪声预测结果单位：dB(A)预测点各噪声源厂界等效贡献值背景值（昼间）叠加值背景值（夜间）叠加值标准值（昼间/夜间）达标情况厂界北侧40.646.547.544.546.060/50达标厂界东侧32.047.547.645.545.770/55厂界南侧49.65052.847.551.770/55厂界西侧29.248504545.160/50从表5.2-29可以看出，工程噪声源对各厂界评价点的贡献值在29.2~49.6dB(A)之间，噪声叠加值可满足《工业企业厂界环境噪声排放标准》（GB12348-2008）中2类和4类标准。因此，项目噪声不会对周围声环境产生明显影响。5.2.5运营期固体废物影响分析扩建项目的固废排放去向是可行、可靠、合理的。固废治理措施遵循了《中华人民共和国固体废物污染环境防治法》中的有关规定，杜绝了二次污染的产生。由于扩建项目固体废物全部进行了有效处置/处理，因此对环境影响较小。表5.2-30扩建项目固体废物污染物汇总表序号废物名称类别有害物质产生位置产生量（t/a）处理方式1栅渣一般固废/格栅间2803.2t/a抚顺市生活垃圾无害化处理厂填埋2沉砂及浮渣一般固废/沉沙池1642.5t/a3污泥一般固废/污泥脱水间23725t/a4生活垃圾一般固废/厂区内1.825t/a垃圾桶暂存后交由环卫处置5.2.6土壤影响预测与评价土壤分布情况土壤区域分布是指由于中小地形、水文地质条件和成土母质等区域性成土条件的变化而引起的土壤有规律的变化。根据地貌和土壤组合特点，辽宁土壤的区域性分布可分为辽东山地丘陵区、辽西低山丘陵区、辽河平原区3种类型。本项目位于平原区。本区介于辽东、辽西山地丘陵区之间，属松辽平原南端，由辽河及其支流冲积而成，是辽宁的主要商品粮基地。全区可分为辽北低丘区、中部平原区和辽河三角洲3种类型。（一）北部低丘漫岗区地形起伏不平，丘陵平地相间，沙丘沙地相间，坡度平缓，土壤类型比较复杂，风沙土、盐土、碱土、黑土、草独轮车土等均有分布。土壤分布规律为：丘陵漫岗中上部分布着棕壤；下部分布着潮棕壤；平地分布着草甸土，低洼处分布着沼泽土，常与盐化、碱化草甸土呈复区分布。本区南部昌一带的岗地上有黑土发育。（二）中部平原区本区地势平坦，土层深厚，土壤类型以草甸土和滨海盐土为主。受分选作用的影响，河流沉积物质按一的规律进行沉积分异作用，由于沉积物的不同，土壤亦呈有规律的变化。在近河床浅滩处为流水沉积物，形成无剖面发育的新积土；在远离河床的河漫滩外分布着砂质草甸土；超河漫的一级阶地上分布着壤质草甸土；二级阶地上分布着粘质草甸土，同时，有的冲积物含有碳酸盐，形成石灰性草甸土。土壤组合与河流呈平等的带状分布。此外，在平中洼地及牛轭湖处则分布着沼泽土和泥炭土，面积不大，呈零星分布。（三）辽河三角洲辽河三角洲为退海之地，是由浑河、太子河水系（在辽河）、辽河及其支流绕阳河（双台子河）、大凌河入海口冲积而成。其成土母质为海相沉积物与河流冲积物。该地区是辽宁省滨海盐土和盐渍化土壤分布区。由于海水和海潮的影响，土壤也呈有规律的分布。近海岸目前仍受海潮侵袭分布着滨海潮滩盐土（亚类）；远海岸带已脱离海潮影响的平地分布着滨海盐土（亚类）；再往内陆多分布着盐化草甸土；低洼积水地区分布着滨海沼泽盐土和盐化草甸土。滨海潮滩盐土、滨海盐土和盐化草甸土平等于海岸呈带状分布。盐化草甸土、滨海盐土已有很大一部分由于受到人为活动的影响，经水耕熟化和洗盐等措施，已发育成盐渍型水稻土。本项目场区地势比较平坦，略有起伏，地貌类型为浑河高漫滩。依野外钻探揭示，包气带除上部杂填土外，其下为粘性土、中砂、粗砂，含水层位于下层粉土、中粗砂、砾砂层。土壤预测与评价本项目为污水处理项目，可能污染土壤的途径为垂直入渗及地面漫流。垂直入渗污染可能由于污水处理站构筑物底部防渗措施因老化、腐蚀等原因，防渗效果达不到设计要求，污水持续泄导致的。地面漫流污染可能由废水外溢未排入调节池收集，废水经过地面漫流，导致对壤造成污染。（1）评价等级的确定根据《环境影响评价技术导则—土壤环境（试行）》（HJ964-2018）中：6.1土壤环境影响评价工作等级划分为一级、二级、和三级。本项目属于污染影响型建设项目，评价工作等级划分依据为占地规模、项目类别和敏感程度。建设项目评价等级划分见下表：表5.2-31污染影响型评价工作等级划分表占地规模占地规模敏感程度敏感程度占地规模占地规模敏感程度敏感程度评价工作等级评价工作等级Ⅰ类Ⅱ类Ⅲ类大中小大中小大中小敏感一级一级一级二级二级二级三级三级三级较敏感一级一级二级二级二级三级三级三级—不敏感一级二级二级二级三级三级三级——注：“—”标识可不开展土壤环境影响评价工作根据《环境影响评价技术导则——土壤环境（试行）》（HJ964-2018）中附录A：根据行业特征工艺特点或规模大小等将建设项目分为Ⅰ类、Ⅱ类、Ⅲ类和Ⅳ类；本项目行业类别为电力热力燃气及水生产和供应业中的生活污水处理，属Ⅲ类项目。扩建项目占地面积29276m2（合计2.9276hm2），小于5hm2。故本项目占地规模属于“小型”。距离本项目西北侧182m处为绿地剑桥小区，故属于敏感区域。综上判定：本项目土壤环境评价等级为“三级”。（2）评价范围根据《环境影响评价技术导则——土壤环境（试行）》（HJ964-2018），本项目为三级评价，评价范围为厂区外0.05km的区域。（3）评价时段根据前述分析，本项目确定土壤预测时段为运营期。本项目土壤环境影响源及影响因子识别见表5.2-32。表5.2-32建设项目土壤环境影响源及影响因子识别污染源工艺流程/节点污染途径全部污染物指标特征因子特征因子污水处理站污水处理大气沉降///地面浸流COD、BOD5、石油类、氨氮、SS等/非正常排放垂直入渗COD、BOD5、石油类、氨氮、SS等/非正常排放其他///本项目预防措施主要为分区防渗，本项目主要区域均进行硬化和防渗处理。防渗标准按照地下水章节提出的防渗要求。土壤正常状况下污水处理站各构筑物均为重点防渗处理，不会对土壤造成影响，从而在源头上减少了污染物进入土壤和地下水的环境风险，因此正常状况下不会发生污染泄露。本项目设置有完整的污水收集系统，采取严格的防渗措施，在落实好厂区防渗工作的前提下，项目生产过程对厂区及其周围土壤影响较小。6污染防治措施可行性分析6.1运营期大气污染防治措施可行性分析6.1.1有组织废气工艺处理流程本项目有组织废气采用生物除臭法，废气在风机的抽吸作用下进入处理设备，经喷淋水洗涤去除灰尘及部分等易溶的废气，然后经过气体分布器进入生物滤床。生物滤床中填充了有生物活性的介质（生物填料），如炭质填料等。当废气进入床层时，废气中的污染物从气相主体扩散到介质外层的水膜而被介质吸收，同时氧气也由气相进入水膜，最终介质表面所附的微生物消耗氧气而把污染物分解和转化为二氧化碳、水和无机盐类，生物处理后废气经高压风机传输，实现达标排放。除臭系统设计1、生物滤池生物滴滤除臭设备是整个除臭系统的关键设备，生物滤池根据现场条件采用卧式结构，密闭式，壳体为钢骨架+内外全玻璃钢包封，壳体通过构骨架实现有足够的刚度和强度，内壳体全玻璃钢包封避免腐蚀。设备由壳体、填料、喷淋系统布气等系统组成。2、箱体采用碳钢结构骨架与耐腐蚀玻璃钢板组合制作，厚度≥6mm，保证壳体足够的强度和刚度，能适应户外环境下的紫外线照射。池体用于连接布水管接口及水泵进口处为不锈钢法兰；除进出风法兰以外，生物除臭滤池壳体配置相关的观察窗≥300mm，人梯及检测口、填料更换口等。3、预洗、喷淋系统1）预洗段与生物段采用一体化结构，预洗加湿、喷淋系统为成套配置，含循环水泵，喷淋水泵、UPVC布水管道、支架、吊架及PP喷头等。2）喷淋水池设置有过滤器、pH检测仪、电磁球阀相关附件，对水质进行检测和实现喷淋水自控。3）喷淋水在循环水池循环使用，定期更换。4、填料（1）预洗填料预洗段主要有三类作用：1）对废气进气的高浓度部分进行预洗涤初步去除，稳定后续工段的复核；2）防止废气中携带的尘、油堵塞后段生物填料；3）通过成套设备的运行模式切换，可起到进气的预加湿功能，为后续生物工段提供水分。本项目中，采用PP材质的多面空心球填料，直径50mm。具有使用寿命长，良好的气体切割功能等优点。（2）生物填料生物填料采用天然植物碳素（炭质，即生物媒）其具有阻力低、比表面积大、孔径适中、分布均匀、吸附速度快、杂质少等优点，用于生物处理还具有以下特点：（1）气体中的污染物质先通过吸附、吸收作用迅速去除，再被微生物所降解；（2）包括了气体吸附、溶解和生物降解三个过程，生物处理效率符合生物膜双膜理论，高于传统生物除臭；（3）灵活可靠的微生物培养和控制；（4）循环液本身具有缓冲性：可缓冲由于微生物降解引起的pH变化，为微生物的生长提供最佳环境条件；（5）微生物密度高：微生物附着于固定式载体上生长，部分液相悬浮生长，实测微生物密度可增加一倍以上；（6）水耗少，可循环利用：补充水来自于中水，灵活控制多余老化的微生物的排除。可适应的废气浓度范围很广：以硫化氢为例，可以适应0.5～500ppm浓度范围内的进气浓度，其浓度的剧烈波动对本装置的影响甚微。5、离心风机风机采用玻璃钢离心式风机，风机适应于腐蚀性空气条件下的长期每天24小时连续运行。风量按系统要求可调节，风机包括电机、防震垫，轴承座等全套运转设备，并根据风机特性配备隔声箱。风机噪音（包括电动机在内）<80dB(A)。叶轮动平衡精度不低于G6.3级，且能24小时连续运转。排风机设置防振垫，隔振效率应≥80％；风机额定风量以温度20℃、湿度为65%为准，总绝对效率应不低于80％。A：预处理间本项目预处理阶段采用生物除臭法，预处理间为全封闭式，风机风量为20000m3/h，处理效率90%，处理后的废气经1根15m高排气筒P1达标排放。氨排放速率为0.2786kg/h，硫化氢排放速率为0.0376kg/h。外排氨及硫化氢满足《恶臭污染物排放标准》（GB14554-93）表2中二级标准限值要求（15m高排气筒，氨≤4.9kg/h，硫化氢≤0.33kg/h）。B：污泥处理间本项目污泥处理阶段采用生物除臭法，污泥处理间为全封闭式，风机风量为20000m3/h，处理效率90%，处理后的废气经1根15m高排气筒P2达标排放。氨排放速率为0.455kg/h，硫化氢排放速率为0.1kg/h。外排氨及硫化氢满足《恶臭污染物排放标准》（GB14554-93）表2中二级标准限值要求（15m高排气筒，氨≤4.9kg/h，硫化氢≤0.33kg/h）。预处理车间废气生物除臭装置15m排气筒预处理车间废气生物除臭装置15m排气筒图6.1-1预处理间有组织废气治理工艺流程图污泥处理间和污泥浓缩池废气生物除臭装置15m排气筒污泥处理间和污泥浓缩池废气生物除臭装置15m排气筒图6.1-2污泥处理有组织废气治理工艺流程图（2）无组织排放本项目主要无组织排放污染源主要来自于生物处理阶段排放的氨及硫化氢，三期改扩建项目采用全流程除臭方式，一期、二期依托原有处理方式（喷洒抑制剂），排放速率分别为0.721kg/h和0.157kg/h。“全流程生物除臭工艺”是利用投加生物能量菌剂及安装生物除臭填料释放罐的方法，将污水处理的活性污泥活性化，使其中的芽孢杆菌属和土壤菌属微生物得到培养和增值，并利用以上菌属微生物能降解恶臭污染物质、繁殖快速、生命力强、体积大、有机质分解能力强的特征，达到很好的除臭效果，同时形成较密的菌胶团并培养原生动物，降低剩余污泥量，解决污水处理过程中的异味和污泥减量问题。其将二沉池排出的活性污泥回流于污水厂进水端，除臭微生物与水中的恶臭物质发生吸附、凝聚和生物转化降解等作用，使得污水厂各构筑物恶臭物质在水中得到去除，实现污水厂恶臭的全流程控制。根据预测，氨最大落地浓度为1.3688μg/m3<1500μg/m3，硫化氢最大落地浓度为0.0341μg/m3<60μg/m3，均可满足《城镇污水处理厂污染物排放标准》（GB18918-2002）中表4厂界（防护带边缘）废气排放最高允许浓度中二级标准。图6.1-3无组织废气治理工艺流程图（3）废气处理措施可行性分析本项目预处理间及污泥处理间均采用全封闭，其主要污染物为氨和硫化氢。采用生物除臭法处理后的废气经1根15m高排气筒达标排放。生物段采用具有预洗功能一体式生物滤池，废气在风机的抽吸作用下进入预处理段，经喷淋水洗涤去除灰尘及部分等易溶的废气，然后经过气体分布器进入生物滤床。生物滤床中填充了有生物活性的介质（生物填料），如炭质填料等。当废气进入床层时，废气中的污染物从气相主体扩散到介质外层的水膜而被介质吸收，同时氧气也由气相进入水膜，最终介质表面所附的微生物消耗氧气而把污染物分解和转化为二氧化碳、水和无机盐类，生物处理后废气经高压风机传输，实现达标排放。本项目三期生物处理阶段采用全过程除臭，从源头消除致臭物质，减少臭气对设备设施的腐蚀，参照沈阳南部污水处理厂二期工程于2016年投入使用的情况，废气治理效果良好，各污染物均可达标排放。全流程生物除臭工艺自2005年引进以来，已经在国内70多家污水处理厂安装使用，获得良好的效果。以纪庄子污水处理厂为例，纪庄子污水厂规模45万吨/天，分新系统和老系统两个部分，污水生物处理工艺为分段进水生物除脱氮工艺。采用全流程生物除臭工艺，全厂缺氧池内总计安装1250mm×2000mm微生物培养箱180台，除臭污泥投加量为进水量的2％-6％，自2010年除臭系统投入运行以来，各重点恶臭污染构筑物的H2S浓度降低90％，脱水污泥臭气浓度降低，污水厂厂界各项恶臭指标均达到了国家排放标准，并根据周边居民的反应和相关环保部分的反馈，自除臭系統投入运行以来，污水厂周边恶污染得到显著改善，再未接到恶臭投诉。同时除臭系统的投入运行未对污水厂出水水质产生任何负面影响，措施可行。本项目工艺技术成熟，各项目只需生物池内设置定型微生物培箱、菌种投加和管道，建设方式方便快捷，在水中消除器臭物质，整个污水处理系统几乎不产生臭气；污泥臭味同步降低；改善脱水污泥性状，对污水处理系统及出水水质没有任何负面影响。且二期工程二沉池的污泥回流至南部预处理区域总进水端，通过一期二期合建的预处理区分配给4个生化池，可从源头消除致臭物质，减少臭气对设备设施的腐蚀，且可以削减一期工程各声单元的源强，削减对环境的影响。全流程生物除臭工艺投资运行费用较常规除臭技术大幅降低；无需新建设施，极大节省占地；运行稳定、维护简便缓释填料，损耗少，耐用性强，技术经济可行。只要建设单位按照该装置的技术规范要求进行安装，并加强运营期的监管维护，保证全流程生物除臭工艺的正常高效运行，则可有效降低环境影啕，具备技术经济可行。6.2运营期地表水污染防治措施可行性分析本项目废水主要为污水处理厂尾水，设计处理规模为10万t/d。经管网收集的城市污水均通过厂区污水管网进入污水处理系统，采用预处理+生化处理（改良AAO）+深度处理+消毒后排入李石河，与一期二期处理工艺相同，各处理单元处理效率见本报告工程分析章节中表3.1-8。该项目在采取预处理+生化处理（改良AAO）+深度处理+消毒处理后出水满足《城镇污水处理厂污染物排放标准》（GB18918-2002）中一级A标准要求（氨氮满足低于2mg/L）。且本项目所采用工艺为国内成熟工艺，运行稳定，维护方便，因此本项目采取的污水处理工艺技术上可行，污水能够达标排放。根据企业填报的排污许可执行报告，本项目一期、二期排放的污染物能够满足《城镇污水处理厂污染物排放标准》（GB18918-2002）中表1一级A标准（氨氮满足低于2mg/L）。本项目通过向生化池中添加生物填料的方式，氨氮在各种微生物的作用下，通过硝化反应，最终形成氮气，从而达到去除氨氮的目的，由亚硝酸菌参与将氨氮转化为亚硝酸盐，由硝酸菌参与将亚硝酸盐转化为硝酸盐。反应原理如下：硝化反应包括亚硝化和硝化两个步骤：NH4++1.5O2NO2-+H2O+2H+NO2-+0.5O2NO3-硝化反应总方程式：NH3+1.86O2+1.98HCO3-0.02C5H7NO2+1.04H2O+0.98NO3--+1.88H2CO3若不考虑硝化过程硝化菌的增殖，其反应式可简化为NH4++2O2NO3-+H2O+2H+此工艺增加了氨氮的处理效率，经预测，各项污染物能够满足《城镇污水处理厂污染物排放标准》（GB18918-2002）中表1一级A标准，其中氨氮满足低于2mg/L。6.3运营期地下水污染防治措施可行性分析具体地下水污染防治措施见报告5.2.3小节，此处不做重复赘述。6.4运营期噪声污染防治措施可行性分析本项目噪声源主要来自污水处理厂各种风机、水泵等设备在运行过程中的噪声，噪声源约75~90dB（A）。建设单位主要通过采取以下措施防治噪声污染：设备选购时选用噪声较低的同类设备，机座设防震垫，污水处理厂内噪声较大的设备，如污水、污泥泵等均设在室内或置于水下，有条件的同时设置单独的隔声房进行隔声降噪，经过墙壁隔声或者水体隔声以后传播到外环境时己衰减很多；同时通过设置厂区绿化带以及厂区构筑物等来有效降低噪声；厂区内的构筑物应合理布局，将高噪声设备与厂区内办公区隔开；增加厂区内高大树木的绿化程度，尤其是部分高噪声设备周围的绿化密度，以利于高噪声设备的声源降噪。经预测，工程噪声源对各厂界评价点的贡献声级在29.2-49.6dB（A）之间，厂界噪声叠加值可达到《工业企业厂界环境噪声排放标准》（GB12348-2008）中2类和4类标准。因此，本项目噪声防治措施可行。6.5运营期土壤污染防治措施可行性分析针对工程可能发生的土壤污染，按照“源头控制、末端防治、污染监控、应急响应”相结合的原则，从污染物的产生、入渗、扩散、应急响应全阶段进行控制。（1）源头控制措施主要包括在工艺、管道、设备、污水储存及处理构筑物采取相应措施，防止和降低污染物跑、冒、滴、漏，将污染物泄漏的环境风险事故降到最低程度。（2）末端控制措施污染区地面进行防渗处理，防止洒落地面的污染物渗入地下，并把滞留在地面的污染物收集起来，集中送至污水处理站处理。末端控制采取分区防渗原则。（3）污染监控体系建立完善的监测制度、配备先进的检测仪器和设备、科学、合理设置地下水污染监控井，及时发现污染、及时控制。为了监控企业生产的土壤状况，要求建设单位建立土壤跟踪监测计划并向社会进行公开，具体跟踪监测计划见土壤预测章节。（4）应急响应措施一旦发现地下水污染事故，立即启动应急预案、采取应急措施控制土壤、地下水污染，并使污染得到治理。6.6运营期固废处理处置措施可行性分析本项目三期工程产生的污泥送新建污泥处理系统处理，污泥的处理方式与一期二期工程相同，采取的污泥处理方式如下：（1）污泥的处理处置污泥是处理厂外排的主要固体废物，它数量大，含水率高，是一种固体污染物，处置不当就可能造成二次环境污染。根据《城镇污水处理厂污染物排放标准》，城镇污水处理厂的污泥应进行稳定化处理，污泥在稳定化处理后，有机物去除率应大于40％；城镇污水处理厂的污泥应进行脱水处理，脱水后污泥含水率应小于80％。三期项目的处理与一期二期工程项目相同，即对厂区内的污泥进行重力浓缩+板框脱水处理工艺。污泥暂存依托原有暂存能力为50t的污泥暂存间，本项目污泥基本做到日产日清，除特殊情况外不储存。污水处理厂内生物处理产生的污泥处理要求如下：①减少有机物，使污泥稳定化；②减少污泥体积，降低污泥后续处置费用；③减少污泥中有毒物质；④利用污泥中可用物质，化害为利；⑤因选用生物脱氮除磷工艺，故应尽量避免磷的二次污染。重力浓缩本质上是一种沉淀工艺，属于压缩沉淀。重力浓缩池按其运转方式分为连续流和间歇流按其池型，分为圆形及矩形。间歇流一般用于小