连续梁悬臂浇筑临时固结验算书

本文格式为Word版，下载可任意编辑——连续梁悬臂浇筑临时固结验算书

鹤壁至辉县高速马路工程南水北调大桥(70＋120＋70)m连续梁悬臂浇筑

0#块墩梁临时固结验算书

施工单位:中城建鹤壁至辉县高速马路项目部

计算:江光军

2023年3月

1.计算依据

(1)鹤壁至辉县高速马路南水北调大桥设计图；(2)《马路桥涵设计通用规范JTGD60-2023》；(3)《钢管混凝土结构技术规程CECS28:2023》；(4)《混凝土结构设计规范GB50010-2023》；(5)《钢结构设计规范GB50017-2023》。

2.临时固结概述

悬臂法施工时，主墩临时固结（临时支座）是上部构造施工安全和质量的关键工序，施工临时支座时，应确保其施工质量。连续梁在采用分段悬臂浇筑过程中，永久支座不能承受施工中产生的不平衡力矩，需采取临时锚固措施，以提供竖向支撑、抗争施工中产生的各种不平衡力矩，保证“T〞构平衡。同时，验算不考虑固定支座受力（并不是固定支座不能受力，而是由于墩梁固结后，在悬臂荷载作用下，固定支座受力很小，所以不予考虑，这样偏安全），所有荷载均由临时支座(支撑)承受。

本桥设计文件提供了临时固结方案，采用“墩顶临时垫块〞和“墩外钢管支撑加预应力〞两套措施。并要求施工单位“自行补充构造细节〞，作必要的计算，选择支撑钢管的根数、尺寸、规格及预应力数量。

根据现行连续梁悬臂施工临时固结的习惯做法，一般只在墩顶或墩外采用一套固结措施，以提供竖向支撑、抗争施工中产生的不平衡力矩。本着这一思路，施工单位拟对本桥采用墩外钢管柱加锚固钢筋，取消预应力，取消墩顶临时垫块的施工方案。3.临时固结验算3.1悬臂施工荷载组合

设计文件未提供不对称荷载作用时的支座不平衡弯距数据，现对桥墩两侧悬臂施工不平衡荷载设定为：

a、浇筑混凝土相差1/4个梁体节段；b、移动挂篮时相差一个梁段；c、风荷载；d、结构自重；

e、其它施工荷载，以荷载系数计入。

a、b两项取其中最大者与c、d进行荷载组合，计入荷载系数，以此计算出单根

1

临时固结立柱的最大轴力及最小轴力。

φ630mm钢管砼柱

临时固结支撑布置图

3.2不同工况下不平衡力距产生的支座反力(轴力)计算

连续梁在双伸臂过程中所产生的不平衡力矩，当条件一致时，距离越远力矩越大，所以取最终一个节段即第15节段计算。

a、浇筑混凝土相差1/4个梁体节段

假定浇筑混凝土时相差1/4梁段，当浇筑第15节梁段时，示意图如下：

该段梁体长为4m，重量为1045KN，考虑混凝土超灌系数1.05，动载系数1.2，不平衡荷载为：

1045/4×1.05×1.2=329KN，

取节段中点为力作用点,距一侧支撑距离为54m，不平衡荷载产生的支座反力计算如下：

R拉=329×54/6=2961KN

2

R压=329+2961=3290KN

b、移动挂篮时相差一个梁段

浇筑第15节梁体前，挂篮在第14节梁体上移动，当一侧挂篮到位时，距临时支撑52m，另一侧挂篮假使未动，距临时支撑48m，挂篮重量按80T=80×10=800KN计算，如下图所示：

拉压

由此不平衡荷载产生的支座反力计算如下：

R拉×6＋800×54=800×52R拉=800×(52-54)/6=-267KN

R拉为负值,说明计算结果临时支座未出现拉力。显然，“浇筑混凝土相差1/4个梁体节段〞比“移动挂篮时相差一个梁段〞产生的不平衡反力大得多，所以，不平衡荷载组合只需考虑a项。

c、风荷载计算

（1）风荷载参照《马路桥涵设计通用规范》提供的公式计算：

Fwh=K0F1F3WDAWH

式中：

Fwh—横桥向风荷载标准值（KN）；

WD—设计基准风压（KN/㎡）；按当地50年一遇的基本风压，查表得0.4KN/㎡；AWH—横向迎风面积（㎡）；

K0—设计风速重现换算系数，对施工架设期桥梁K0=0.75；K1—风载阻力系数，按桥面系构造的风载阻力系数取值，K1=1.0；K3—地形、地理条件系数，一般地区K3=1。（2）横向迎风面积

3

迎风面积按上图计算：

AWH1=59×3=177㎡AWH2=4.5/2×59=133㎡

（3）风荷载计算

将以上各项数据代入公式：

Fwh1=K0F1F3WDAWH=0.75×1×1×0.4×177=53KNFwh2=K0F1F3WDAWH=0.75×1×1×0.4×133=40KN

(4)由风荷载产生的不平衡拉(压)力

风荷载受力简图如上图所示，单侧立柱4根，上端与梁体锚固，下端锚固在桥墩承台上，为一框架结构，可用结构力学求解器解算。将梁体视为刚体，下端支座按固结，计算参数只需计算立柱的EA、EI值。

EA、EI值计算表

材质Q235C40规格φ630×10mmφ614mmE(KN/m)2.06×103.25×10