外挑架搭设施工方案

/第一章前言第一节工程概况本工程位于沈阳市铁西区南十二路和保工街交接的西北侧。我公司承建的楼号包括B1#、B2#、A1#、A3#和A5#共五栋楼，其中B1#和B2#是地下一层，主体二十七层，裙房一层，一层为3.9m，2-27层为2.9m，建筑高度约为80.5m；A1#为地上八层，裙房（车库）一层，一层层高为4.85m，2-8层为2.95m,建筑高度为28m；A3#和A5#为地上五层，层高均为2.95m其次节施工方案选择结合本工程实际状况，确定B1#和B2#楼接受I16工字钢悬挑脚手架，A1#、A3#和A5#全部接受落地式钢管脚手架。B1#和B2#楼建筑高度80.5m，考虑在二层、十一层以及二十层设置挑梁分段悬挑，每段悬挑承载9层。在三层、十二层、二十一层及屋面层结构边梁处接受钢丝绳卸荷，工字钢立杆处用钢丝绳斜拉卸荷，脚手架步距为1.5m，立杆横距为0.85m、纵距为1.5m，内立杆距墙300mm，每间隔4层满铺一层脚手板，每间隔2层设一道软防护（即四层一硬防护、二层一软防护），结构施工均布荷载为3kN/m2，装修施工均布荷载为2kN/m2。B1#和B2#楼二层以下、A1#、A3#和A5#楼接受落地架，脚手架步距为其次章型钢悬挑脚手架依据结构形式及文明施工要求，原二层以下落地外架不拆除，始终施工至二层，然后在二层楼板砼面上设置挑梁，搭设悬挑式外架。待二、三层楼面混凝土达到设计强度且挑架卸荷钢丝绳全部安装受力后，二层以下外架拆除。待第一段挑架搭设至十一层，在十一层楼板砼面上设置挑梁，搭设建筑物上部悬挑式外架。待第一段挑架搭设至二十层，在二十层楼板砼面上设置挑梁，搭设建筑物上部悬挑式外架第一节施工方法一、在二层（或十一层、二十层）结构梁板预埋φ14“Ω”式压环，首道压环设置在建筑物的边跨梁上，其次道压环设置在距工字钢固定端200mm楼板或框架梁处，压环形态及埋设方法见下图；在浇注砼之前依据工字挑梁的位置埋设压环，工字钢接受I16，工字钢之间的中心间距及长度、平面布置位置见平面图。压环和工字钢之间用钢楔子或木楔子楔紧。假如工字钢固定端设置在剪力墙中时，则工字钢干脆埋设在剪力墙砼中；假如工字钢悬挑梁另一端穿过剪力墙、窗台反梁或阳台反梁时，则在剪力墙或梁砼上开设300×300mm洞，并固定好工字钢。二、在固定好的设置双排钢管脚手架，钢管接受一般钢管φ48×3.5mm，并且外刷防锈漆；φ48×3.5mm钢管插到φ51钢管中（长度为50mm）以固定外架立杆。因预埋压环所处砼强度龄期未到，故搭设外挑架时工字钢挑端先搁置在未拆除外架钢管上，然后搭设外挑架，待砼强度达到100%时（大约15天），方可拆除二三、在二层（或十一、二十层）顶板边梁和二层（或十一、二十层）脚手架立杆对应位置处，埋设圆钢φ18拉环（拉环形式埋设方法见下图），外用一道φ15.5（6×19）钢丝绳斜拉卸荷；钢丝绳要用花篮螺栓拧紧，接受在工字钢打孔用以固定钢丝绳。架体的搭设：接受φ48×3.5mm的全封闭钢管双排脚手架。脚手架内立杆距建筑物外边缘300mm，立杆横距850mm，纵距1500mm，步距1500mm，操作层处满铺脚手板，设180mm高的挡脚板和高度为1200mm的护身栏（二道水平杆紧贴外立杆内侧，用扣件扣牢）；挡脚板接受九夹板，刷红白两色油漆（每色油漆400mm长），每四层设一道挡脚板。在二层以上结构边梁预埋短钢管（水平距离为3.0m或4.5m），如下图所示和外架进行刚性拉结，或接受抱箍干脆和剪力墙体刚性拉结。剪刀撑满搭，和脚手架同时向上搭设，和水平成45°～60°夹角，沿长度搭设，脚手架不得随意开口。脚手架外侧满挂密目阻燃平安四、搭设材料及其基本要求：4.1、钢管：钢管包括立杆、大横杆、小横杆、剪刀撑、附墙杆等。钢管接受外径48mm，壁厚3.5mm，其材质符合GB700-79《一般碳素结构钢技术要求》中Q235钢的技术要求。弯曲变形，锈蚀钢管不得运用。4.2、扣件：扣件包括直角扣件、旋转扣件、对接扣件及其附件T型螺栓、螺母、垫圈等。扣件及其附加应符合GB978-67《可锻铁分类及技术条件》的规定，机械性能不低于KT33-8的可锻铸铁的制作性能，其附件的制造材料应符合GB700-79中A3钢的规定，螺纹应符合GB196-81《一般螺纹》的规定，垫圈应符合GB95-76《垫圈》的规定。扣件和钢管的贴合面必需严格整形，保证钢管扣紧时接触良好，扣件活动部位应能够灵敏转动，旋转扣件的旋转面间隙小于1mm，扣件表面应进行防锈处理。4.3、钢丝绳：钢丝绳选用φ15.5（6×19）钢丝绳，断股、锈蚀严峻的钢丝绳不得运用。4.4、型钢：悬挑外架用型钢接受I16。4.5、脚手板：脚手板接受50mm厚木4.6、平安网：依据沈阳市平安质量监督总站的有关规定，平安网接受密目式平安网。五、双排钢管外脚手架构造：5.1、平面布置：立杆纵向间距1500mm，排距850mm，内排立杆距离建筑物的距离为300mm，下端设置扫地杆。立杆和大横杆必需用直角扣件扣紧，不得隔步设置和遗漏，且立杆的干脆5.2、立面布置：大横杆步距1500mm，上下横杆的接长位置错开布置，错开距离不小于纵距的1/3，，踢脚板设置于每步架0.18m高处。剪刀撑满设，并沿架高连续布置，斜杆和立杆接触部位均用旋转扣件扣紧，其和水平杆的夹角在45°～60°之间，剪刀撑的节点应在同一水平和垂直线上，其接长必需用搭接，搭接长度不小于1000mm，且不少于三个扣件，除在两头和立杆和大横杆连接外，中间还增加2～4个节点。立杆和大横杆交点处5.3、脚手板布置挑架内共设3步脚手板，型钢出挑部位接受木脚手板满封闭，上部施工层铺设2步脚手板。中间步不设脚手板，施工时周转运用。5.4、马道搭设：马道坡度为1:3，净宽度不小于0.90m，马道脚手板应铺严，上面钉上间距不大于300mm的防滑木枋，转弯处搭设休息平台，宽度不小于1.0m，护栏高度1.2m。马道设置在便于人员通行的脚手架外侧，用平安网封闭，外设踢脚板，通道两侧设置剪刀撑，进出口搭设防护棚，并悬挂标识牌。5.5、节点构造：5.为了增加脚手架的侧向刚度及稳定性，在外脚手架于建筑物之间设置刚性连墙件，设置说明如下：连墙件接受Φ48钢管，用直角扣件一端和每层边梁上预埋的短钢管拉结，一端和外架固定。连墙件竖向两层设置，水平间距接受4500，双扣件固定。5.为增加脚手架平安保障，悬挑脚手架用钢丝绳（选用6×19φ15.5）卸荷。一端拉在工字钢上，另一端通过花篮螺栓拉结在结构边梁预埋的φ18钢筋环上。5.接受工字钢I16型钢5.型钢压环是外挑型钢固定端的主要承力构件，接受用φ14钢筋制成，吊环是卸荷钢丝绳和结构的连接件，接受用φ18钢筋制成，预埋在结构混凝土内。5.5.6、剪刀撑设在脚手架外侧，和地面夹角为45～60°，宽度不小于6m，沿脚手架全高连续设置；脚手架内同一节间转角部位、端部及中部每6跨，沿脚手架全高每步设横向“5.6、搭设操作工艺5.6.1、本工程悬挑脚手架搭设工艺如下：I16工字钢单根长度为3000~4500mm，水平距离不超过1500mm,挑出楼面结构外边1.25m（局部超过此值，接受下图所示工字钢斜撑加固）,用两道Ф14“Ω”式压环固定,在固定好的I16工字钢上设置双排钢管脚手架，并且在该部位设置通长水平杆，连成一体。钢管脚手架立杆套插搁置在钢管上预先焊接的钢管上固定。预留在楼板内的压环，假如5.6.2、工艺流程（搭设依次）：悬挑工字钢架安装——内立杆安装——扫地杆安装——外立杆安装——小横杆安装——大横杆安装——脚手板安装——栏杆挡脚板安装——平安网悬挂——连墙杆安装——其次节脚手架设计计算本设计计算主要依据行业标准《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范》（JGJ130—2001、J84—2001）和《建筑施工脚手架手册》（中国建筑工业出版社）。本工程悬挑外脚手架搭设高度为2.9m×9=26.1m。本脚手架验算接受悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范》（JGJ130-2001）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为26.1米，立杆接受搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.85米，立杆的步距接受的钢管类型为48×3.5，连墙件接受2步3跨，竖向间距3.00米，水平间距4.50施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设3层。卸荷钢丝绳实行1段卸荷，吊点卸荷水平距离1倍立杆间距。卸荷钢丝绳的换算系数为0.85，平安系数K=10.0，上吊点和下吊点距离2.9m。悬挑水平钢梁接受16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.20米，建筑物内锚固段长度1.80悬挑水平钢梁接受拉杆和建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.05m。拉杆接受钢丝绳。一、小横杆的计算:小横杆依据简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。依据小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.500/2=0.262kN/m活荷载标准值Q=3.000×1.500/2=2.250kN/m荷载的计算值q=1.2×0.038+1.2×0.262+1.4×2.250=3.511kN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=3.511×0.8502=0.317×106/5080.0=62.420N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值q=0.038+0.262+2.250=2.551kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×2.551×850.04/(384×2.06×105×121900.0)=0.690mm小横杆的最大挠度小于850.0/150和10mm,满足要求!二、大横杆的计算:大横杆依据三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.038×0.850=0.033kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.850×1.500/2=0.223kN活荷载标准值Q=3.000×0.850×1.500/2=1.913kN荷载的计算值P=(1.2×0.033+1.2×0.223+1.4×1.913)/2=1.492kN大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载和荷载的计算值最不利支配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=0.08×(1.2×0.038)×1.5002+0.175×1.492×=0.400×106/5080.0=78.740N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载和荷载的计算值最不利支配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.677×0.038×1500.004/(100×2.060×105×121900.000)=0.05mm集中荷载标准值P=0.033+0.223+1.913=2.168kN集中荷载标准值最不利支配引起的最大挠度V1=1.146×2168.265×1500.003/(100×2.060×105×121900.000)=3.34mm最大挠度和V=V1+V2=3.392mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150和10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆和立杆连接时，扣件的抗滑承载力依据下式计算(规范):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.850×1.500/2=0.223kN活荷载标准值Q=3.000×0.850×1.500/2=1.913kN荷载的计算值R=1.2×0.058+1.2×0.223+1.4×1.913=3.014kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1394NG1=0.139×26.100=3.638kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例接受木脚手板，标准值为0.35NG2=0.350×3×1.500×(0.850+0.300)/2=0.906kN(3)栏杆和挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例接受栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.14NG3=0.140×1.500×3/2=0.315kN(4)吊挂的平安设施荷载，包括平安网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.500×26.100=0.196kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.055kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.500×0.850/2=3.825kN风荷载标准值应依据以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，依据《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定接受：W0=0.550Uz——风荷载高度变更系数，依据《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定接受：Uz=1.000Us——风荷载体型系数：Us=1.200经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.550×1.000×1.200=0.462kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载基本风压标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。五、立杆的稳定性计算:0.卸荷计算[规范外内容，供参考]卸荷吊点依据完全卸荷计算方法。在脚手架全高范围内增加1吊点；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以吊点分段计算。计算中脚手架的竖向荷载依据吊点数平均支配。经过计算得到1=arctg[2.90/(0.85+0.30)]=1.1932=arctg[2.90/0.30]=1.468最下面的立杆轴向力在考虑风荷载时为7.963kN和7.963kN。最下面的立杆轴向力在不考虑风荷载时为8.565kN和8.565kN。考虑荷载组合，各吊点位置处内力计算为(kN)T1=9.21T2=8.61N1=3.40N2=0.89其中T钢丝绳拉力，N钢丝绳水平分力。全部卸荷钢丝绳的最大拉力为9.214kN。选择卸荷钢丝绳的破断拉力要大于10.000×9.214/0.850=108.405kN。选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径15.5mm。满足要求!吊环强度计算公式为=N/A<[f]其中[f]——吊环钢筋抗拉强度，《混凝土结构设计规范》规定[f]=50N/mm2；A——吊环截面积，每个吊环依据两个截面计算。经过计算得到，选择吊环的直径要至少(18428.780×4/3.1416/50/2)1/2=15mm。1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=8.57kN；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.26；i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=2.60m；k——计算长度附加系数，取1.155；u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50；A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；W——立杆净截面模量(抗拒矩),W=5.08cm3；——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=66.74[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=7.96kN；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.26；i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=2.60m；k——计算长度附加系数，取1.155；u——计算长度系数，由脚手架的高度确定；u=1.50A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；W——立杆净截面模量(抗拒矩)，W=5.08cm3；MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW；——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=98.58[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!六、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应依据下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应依据下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载基本风压标准值，wk=0.462kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.00×4.50=13.500m2No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000经计算得到Nlw=8.732kN，连墙件轴向力计算值Nl=13.732kN连墙件轴向力设计值Nf=A[f]其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.58的结果查表得到=0.95；A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf=95.411kNNf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件接受焊接方式和墙体连接，对接焊缝强度计算公式如下其中N为连墙件的轴向拉力，N=13.732kN；lw为连墙件的周长，取3.1416×48.0=150.80mm；t为焊缝厚度，t=3.50mm；ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2；经过焊缝抗拉强度=13731.80/(150.80×3.50)=26.02N/mm2。对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求!连墙件对接焊缝连接示意图七、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁依据带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为和楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为850mm，内侧脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体=1050mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=1130.00cm4，截面抗拒矩W=141.00cm3，截面积A=26.10cm2。受脚手架集中荷载P=8.57kN水平钢梁自重荷载q=1.2×26.10×0.0001×7.85×10=0.25kN/m悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=11.524kN,R2=6.399kN,R3=-0.055kN最大弯矩Mmax抗弯计算强度f=M/1.05W+N/A=1.263×106/(1.05×141000.0)+4.173×1000/2610.0=10.128N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算:水平钢梁接受16号工字钢,计算公式如下其中b——匀整弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到：b=2.00由于b大于0.6，依据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值用b'查表得到其值为0.929经过计算得到强度=1.26×106/(0.929×141000.00)=9.64N/mm2；水平钢梁的稳定性计算<[f],满足要求!九、拉杆的受力计算:水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi依据下面计算其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力RCi=RUisini依据以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为RU1=12.256kN十、拉杆的强度计算:拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=12.256kN拉绳的强度计算：假如上面接受钢丝绳，钢丝绳的容许拉力依据下式计算：其中[Fg]——钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg——钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；——钢丝绳之间的荷载不匀整系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；K——钢丝绳运用平安系数，取8.0。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.000×12.256/0.850=115.352kN。选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径15.5mm。钢丝拉绳的吊环强度计算：钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=12.256kN钢丝拉绳的吊环强度计算公式为其中[f]为吊环抗拉强度，取[f]=50N/mm2，每个吊环依据两个截面计算；所须要的钢丝拉绳的吊环最小直径D=[12256×4/(3.1416×50×2)]1/2=13mm十一、锚固段和楼板连接的计算:1.水平钢梁和楼板压点假如接受钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁和楼板压点的拉环受力R=6.399kN水平钢梁和楼板压点的拉环强度计算公式为其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环依据两个截面计算，依据《混凝土结构设计规范》[f]=50N/mm2；所须要的水平钢梁和楼板压点的拉环最小直径D=[6399×4/(3.1416×50×2)]1/2=10mm水平钢梁和楼板压点的拉环确定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁和楼板压点假如接受螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=6.40kN；d——楼板螺栓的直径，d=20mm；[fb]——楼板螺栓和混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；h——楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于6399.15/(3.1416×20×1.5)=67.9mm。3.水平钢梁和楼板压点假如接受螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=6.40kN；d——楼板螺栓的直径，d=20mm；b——楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm；fcc——混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于131.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!第三章落地式钢管脚手架结合本工程实际状况，A1#、A3#和A5#外架全部接受落地式钢管脚手架。第一节说明1、本工程外脚手架接受双排落地脚手架，搭设高度最高为25m2、架体均接受Φ48×3.5mm其次节施工工法一、外脚手架的搭设1、脚手架立杆纵向间距为1.5m，大横杆间距为0.85m，步距1.52、各层分别在梁中预埋4根12#＠4500铁丝，要求铁丝必需套在梁主筋上，长度满足能套住架体内排立杆，且上下层铁丝应错开埋设。3、每7根立杆设一组剪刀撑，和地面夹角为45°—60°，上下及纵向应连续设置，并和立杆和横向水平杆扣牢。剪刀撑搭接长度50cm4、脚手架每排设置防护拦杆、踢脚杆。防护拦杆设置高度为0.75m，防护栏杆搭接应当严密，不得留有间隙，踢脚杆设置高度为5、全部作业层均要满铺50厚木脚手板、50厚木脚手板绑在大横杆和小横杆上，每片绑扎点不得小于4点。6、脚手架立杆接受对接扣件连接，相邻两立杆接头错开不小于50cm，且不在同一步距内，纵向水平杆接头用对接扣件连接，上下相邻两根纵向水平杆接头错开不小于507、小横杆伸出外立杆连拉点外0.15m。8、脚手架搭设要规范，要求横平、竖直，间距、露头一样，放线定位，拉线固定，整体应架设坚实。二、、搭设依次立杆——大横杆——小横杆——搁栅——剪刀撑——竹笆——栏杆——围护。第三节设计验算接受PKPM施工计算软件进行验算，验算结果如下：落地式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范》（JGJ130-2001）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为30.0米，立杆接受搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.85米，立杆的步距接受的钢管类型为48×3.5，连墙件接受2步3跨，竖向间距3.00米，水平间距4.50米施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设3层。一、小横杆的计算:小横杆依据简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。依据小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.500/2=0.262kN/m活荷载标准值Q=3.000×1.500/2=2.250kN/m荷载的计算值q=1.2×0.038+1.2×0.262+1.4×2.250=3.511kN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=3.511×0.8502=0.317×106/5080.0=62.420N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值q=0.038+0.262+2.250=2.551kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×2.551×850.04/(384×2.06×105×121900.0)=0.690mm小横杆的最大挠度小于850.0/150和10mm,满足要求!二、大横杆的计算:大横杆依据三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.038×0.850=0.033kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.850×1.500/2=0.223kN活荷载标准值Q=3.000×0.850×1.500/2=1.913kN荷载的计算值P=(1.2×0.033+1.2×0.223+1.4×1.913)/2=1.492kN大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载和荷载的计算值最不利支配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=0.08×(1.2×0.038)×1.5002+0.175×1.492×=0.400×106/5080.0=78.740N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载和荷载的计算值最不利支配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.677×0.038×1500.004/(100×2.060×105×121900.000)=0.05mm集中荷载标准值P=0.033+0.223+1.913=2.168kN集中荷载标准值最不利支配引起的最大挠度V1=1.146×2168.265×1500.003/(100×2.060×105×121900.000)=3.34mm最大挠度和V=V1+V2=3.392mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150和10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆和立杆连接时，扣件的抗滑承载力依据下式计算(规范):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.850×1.500/2=0.223kN活荷载标准值Q=3.000×0.850×1.500/2=1.913kN荷载的计算值R=1.2×0.058+1.2×0.223+1.4×1.913=3.014kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1394NG1=0.139×30.000=4.182kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例接受木脚手板，标准值为0.35NG2=0.350×3×1.500×(0.850+0.300)/2=0.906kN(3)栏杆和挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例接受栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.14NG3=0.140×1.500×3/2=0.315kN(4)吊挂的平安设施荷载，包括平安网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.500×30.000=0.225kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.628kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.500×0.850/2=3.825kN风荷载标准值应依据以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，依据《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定接受：W0=0.550Uz——风荷载高度变更系数，依据《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定接受：Uz=1.000Us——风荷载体型系数：Us=1.200经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.550×1.000×1.200=0.462kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载基本风压标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。五、立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=12.11kN；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.26；i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=2.60m；k——计算长度附加系数，取1.155；u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50；A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；W——立杆净截面模量(抗拒矩),W=5.08cm3；——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=94.35[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=11.31kN；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.26；i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=2.60m；k——计算长度附加系数，取1.155；u——计算长度系数，由脚手架的高度确定；u=1.50A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；W——立杆净截面模量(抗拒矩)，W=5.08cm3；MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW；——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=124.62[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!六、最大搭设高度的计算:不考虑风荷载时,接受单立管的放开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度依据下式计算：其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=1.446kN；NQ——活荷载标准值，NQ=3.825kN；gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.139kN/m；经计算得到，不考虑风荷载时，依据稳定性计算的搭设高度Hs=114.891米脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，依据下式调整且不超过50经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]=50.000米考虑风荷载时,接受单立管的放开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度依据下式计算：其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=1.446kN；NQ——活荷载标准值，NQ=3.825kN；gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.139kN/m；Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk；经计算得到，考虑风荷载时，依据稳定性计算的搭设高度Hs=91.671米脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，依据下式调整且不超过50经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]=50.000米七、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应依据下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应依据下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载基本风压标准值，wk=0.462kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.00×4.50=13.500m2No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000经计算得到Nlw=8.732kN，连墙件轴向力计算值Nl=13.732kN连墙件轴向力设计值Nf=A[f]其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.58的结果查表得到=0.95；A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf=95.411kNNf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件接受焊接方式和墙体连接，对接焊缝强度计算公式如下其中N为连墙件的轴向拉力，N=13.732kN；lw为连墙件的周长，取3.1416×48.0=150.80mm；t为连墙件的周长，t=3.50mm；ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2；经过焊缝抗拉强度=13731.80/(150.80×3.50)=26.02N/mm2。对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求!连墙件对接焊缝连接示意图八、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg其中p——立杆基础底面的平均压力(kN/m2)，p=N/A；p=48.43N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=12.11A——基础底面面积(m2)；A=0.25fg——地基承载力设计值(kN/m2)；fg=136.00地基承载力设计值应按下式计算fg=kc×fgk其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=0.40fgk——地基承载力标准值；fgk=340.00地基承载力的计算满足要求!第四章质量平安保证措施第一节脚手架平安防护装置1.1、脚手架在施工楼面四周脚手跑道必需满铺钢筋网片，钢筋网片用12#铁丝同大横杆绑扎坚实。1.2、脚手架外侧满铺密目式防火平安网，并在操作步外立杆里侧设置1.2m高的防护栏杆。1.3、外架和结构边空隙接受在连墙件短钢管上满挂平安网围护。1.4、脚手架防雷措施，将建筑物上的避雷针引出和各段脚手架承载装置的四角焊接，接地电阻不大于10欧姆。1.5、当天完工后，应细致检查四周状况，发觉留有隐患部位，应刚好进行修复，方可撤离岗位。其次节脚手架搭设的技术要求及允许偏差2.1、技术要求（以下规定为必需执行项目）①、本工程脚手架接受脚手架，步距不得大于1500，立杆纵距1500，横距850。②、脚手架铺设2层脚手板、栏杆、脚手挡板作施工用，用木脚手板水平封闭，非操作步严禁堆荷载。③、连墙件接受短钢管组合拉结在结构边梁上，连墙件竖向每层设置，水平间距接受4500。④、外挑型钢接受I16间距不大于15000布置，其型钢固定端拉环预埋在结构梁中，固定端接受增配板筋加强。⑤、剪刀撑的位置从脚手架两端起先连续竖向全高设置。剪刀撑的斜杆设在立杆的外侧，和大横杆成45°～60°夹角，接受旋转扣件固定在和之相交的横向水平杆伸出端或立杆上，旋转扣件距主节点不大于150mm。剪刀撑接长接受搭接，搭接长度1000，并接受三个扣件连接；剪刀撑斜杆至少须跨越4跨。⑥、外架立杆和结构外边空隙接受在连墙件上挂平安网围护。⑦、未尽项目按规范（JGJ130-2001J84-2001）2002年版规定执行。2.2、允许偏差序号项目技术要求允许偏差1地基基础表面坚实平整地基土质符合技术要求排水不积水垫板不晃动底座不滑动下陷2立杆垂直度：Hmax>30mHmax≤100Hmax/400～6003间距步距偏差±20柱距偏差±50排距偏差±204大横杆高差中心节点处个扣件距离中心节点±20两根相邻立柱对接扣件高差±105扣件安装≤150-506剪刀撑斜杆和地面的偏差0～50第三节脚手架安装、拆除规定3.1、一般规定：3.1.1、架子工必需具备国家标准《特种作业人员平安技术考核管理规则》的条件，经过培训、考核、取得平安3.1.2、脚手架安装前，架子工应熟悉图纸，熟悉现场具体状况，了解技术交底意图和施工操作方法，并将符合要求的钢管、扣件等材料运至现场，分类存放，搭设前清除障碍物，搭设范围内基础土方必需3.1.33.1.4、架子工作业时，必需佩带好平安帽、系好平安带，严禁穿高跟鞋、拖鞋或硬底带钉易滑鞋作业，工具及零件应放在工具包内，听从指挥，集中思想、相互协作3.1.5、凡遭遇3.1.6、在靠近电源处拆除脚手架时，必需3.1.73.2、搭设规定：3.2.1、脚手架搭设必需协作3.2.2、搭设双排脚手架，先立里