高空悬挑混凝土结构支模架搭施工设计方案

高空悬挑混凝土结构支模架搭施工设计方案目录TOC\o"1-5"\h\z\u一、工程概况 1二、编制依据 1三、搭设方案及材料要求 13.1、搭设方案 13.1.1、简介 13.1.2、支模架搭设参数 13.1.3、具体搭设方法 23.1.4、支模架架体及模板选用 63.1.5、支模架剪刀撑的布置 73.1.6、预埋件安装 73.2、材料要求 7四、支模架架体搭设 94.1、施工准备 94.2、搭设流程 94.3、架体搭设 10五、架体拆除 11六、支模架体检查验收: 11七、支模架监测 12八、冬季施工措施 128.1技术措施 128.2安全措施 14九、架体使用及管理要求： 17十、安全措施： 17十一、计算书 111.1构架层一层型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书 111.2构架层一层板模板（扣件式）计算书 1511.3构架层二层型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书 2911.4构架层二层板模板（扣件式）计算书 44一、工程概况二、编制依据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计标准》GB50017-2017《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-2016《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2015施工图国家及四川省的有关规范、规程和标准。三、搭设方案及材料要求3.1、搭设方案3.1.1、简介支模架为在屋面层楼面上埋设16#工字钢挑梁。16#工字钢挑梁其上安装16#工字钢连梁，再在连梁上搭设支模架立杆。3.1.2、支模架搭设参数1、在屋面层楼面处，埋设16号圆钢螺栓，布置4500、6000mm和9000mm长的16#工字钢悬挑梁，挑梁间距均为1500mm左右，然后在工字钢挑梁上链接16#工字钢连梁，在连梁上直接搭设支模架立杆，支模架立杆间排距均为横距有700mm、800mm、900mm、950mm四种，立杆宗距均为900mm，步距为1200mm。最上一道水平杆距离支撑点不大于500mm。2、预埋螺栓设置，采用Φ16圆钢，共设置3道，第一道为定位螺栓，在离框架梁外100mm处设置（悬挑构件不得作为受力支点）；第儿道/第三道为受力螺栓，第三道压环距工字钢末端200mm处设置，第二道距第三道200mm设置，当第三道受力螺栓破坏后（预埋不当、受外力破坏等），第二道受力螺栓受力作业。3.1.3、具体搭设方法在屋面层楼面处开始埋设预埋螺栓，布置4500、6000mm和9000mm长的16#工字钢悬挑梁，挑梁间距为1500mm，然后在16#工字钢挑梁上安装16#工字钢连梁，再在连梁上搭设支模架立杆。支模架架体立杆横向间距为700mm、800mm、900mm、950mm，纵向间距按照900mm进行布置，为梁边出200mm。板底、梁底木方采用50×100mm，间距200mm之内。16#工字钢连梁梁上直接焊接￠25的钢筋头固定件，支模架立杆插在固定件上，从而与支模架架体立杆连为一体。悬挑部位支模架体要在屋面层结构混凝土强度达到设计强度的100%后，方可进行架体搭设施工。为保证安全，屋面层的支模架暂时不得拆除，具体搭设详见下图：3.1.4、支模架架体及模板选用支模架架体采用Φ48×3.0的钢管扣件式脚手架；方木规格选用50mm×100mm；挑梁选用3种长度为4500、6000mm和9000mm的国标16#工字钢；锚固螺栓为Φ16圆钢；连梁采用16#工字钢；立杆固定件采用Φ25的钢筋头；3.1.5、支模架剪刀撑的布置1、纵横向剪刀撑沿支模架体外排立杆的四周满设竖向剪刀撑；中间每间隔4m左右设置一道横向剪刀撑。2、水平剪刀撑：祥剖面图3.1.6、预埋件安装因屋面层已浇筑完成，需采用φ20电钻对屋面层楼板进行钻孔，进行钢筋锚环预埋，锚环如下图所示。3.2、材料要求1、16#工字钢挑梁：材质及物理性能符合国家要求标准，并附有材质证及物理性能合格证。2、钢管：⑴、选用Φ48×3.0，强度等级Q235-A的焊接钢管，材质符合现行国标«碳素结构钢»（GB／T700）中Q235－A级钢标准，钢管表面平直光滑，无裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，钢管上严禁打孔。新用钢管要有材质检验合格证。⑵、立杆、大横杆和斜杆的最大长度为6.0m，小横杆长度1.5m。每根钢管的最大质量不应大于25㎏。⑶、钢管外径、壁厚偏差不大于0.5㎜；表面锈蚀深度≤0.5㎜；两端面相切斜偏差不大于2°、且不大于1.7㎜。⑷、弯曲度要求：端部弯曲长度L≤1.5m，弯曲度≤5㎜。立杆钢管管：3m＜L≤4m：弯曲度≤12㎜；4m＜L≤6.0m：弯曲度≤20㎜。水平杆斜杆弯曲：L≤6.0m,弯曲度≤30㎜。⑸、钢管必须涂有防锈漆。3、扣件：⑴、采用可锻铸铁扣件，材质符合现行国标«钢管脚手架扣件»（GB15831）规定；不得有裂纹、气孔；不宜有缩松、砂眼、浇冒口残余披缝；毛刺、氧化皮等清除干净。⑵、螺栓拧紧力矩达65N/m时，扣件不得发生破坏。⑶、新扣件具有生产许可证，质量检测单位的测试报告和产品质量合格证。当对扣件质量有怀疑时，应按国标«钢管脚手架扣件»（GB15831）的规定抽样检测。⑷、旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。⑸、扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm。⑹、扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm。⑺、扣件表面应进行防锈处理。4、钢管及扣件报废标准：钢管弯曲、压扁、有裂纹或严重锈蚀；扣件有脆裂、变形、滑扣应报废和禁止使用。5、立杆、纵横向水平杆、用黄色油漆涂刷；扣件刷暗红色；剪刀撑、护身栏杆用黑黄双色油漆分段间隔涂刷，间距300mm一段。4、可调托撑：可调托撑丝杆与螺母捏合长度不得少于4-5扣，托撑板厚度不小于5mm，插入立杆内的长度不得小于150mm。四、支模架架体搭设4.1、施工准备1、技术准备：⑴、熟悉图纸，根据结构状况进行模板支撑架设计,确保支架强度、刚度及稳定性。⑵支撑架体搭设平面图、立面图。

2、施工准备：⑴、根据审核后的施工方案和架体施工图，按需用量准备合格的材料。⑵、明确技术要求和质量标准、对操作工人进行安全、技术交底和岗前培训。⑶、清理支架搭设场地。3、人员准备:序号岗位/工种数量备注1工长2现场施工管理2质量员2检查钢管质量3专职安全员2对架体检查4架子工20有操作证根据岗位配备管理人员，根据施工方案配备施工班组。架子工必须持有效的特种作业人员操作证上岗作业。必须戴好安全帽、系安全带，严禁穿塑料底鞋，皮鞋等硬底易滑鞋登高作业。操作工具及小零件要放在工具袋内，扎紧衣袖口，领口以及裤腿口，以防钩挂发生危险。4.2、搭设流程施工准备施工准备立杆弹线布置tanxian水平杆拉线搭设水平杆拉线搭设剪刀撑搭设剪刀撑搭设架体整改架体检查卷尺、力矩扳手等检查架体整改架体检查卷尺、力矩扳手等检查公司部门验收公司部门验收钢筋、模板、砼施工钢筋、模板、砼施工架体拆除架体拆除4.3、架体搭设1、搭设流程：工字钢梁为支模架体创造搭设平台；支模架为模板支架。架体搭设中挑梁安装为重点及难点，整体搭设流程如下：安装16#工字钢挑梁→安装工字钢挑梁上的16#工字钢连梁→焊接Φ25钢筋头→搭设支模架。2、搭设要点：1.在16#工字钢连系梁上焊接上部立杆钢管定位筋，使16#工字钢连系梁和上部的支模架架体立杆连接牢固。同时在斜撑杆顶端位置与16#工字钢挑梁焊接，使斜撑杆牢固连接。2.支模架搭设时，将扫地杆压在工字钢挑梁的内锚段，增加支模架平台的稳定性。3、构造措施及要求⑴、支模架搭设前必须按设计的立杆平面布置图在挑梁上弹线，以确保立杆间距符合设计要求。⑵、设置纵横向扫地杆。纵向扫地杆用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。⑶、立杆之间按步距1200mm内满设双向水平杆，并分别与相交立杆扣接牢固，外围水平杆设于立杆内侧，其余纵横向水平杆均分别设于立杆同侧，以便剪刀撑和斜杆与立杆相交处的扣接。⑷、竖向剪刀撑：竖向剪刀撑斜杆与地面倾角为450～600，并与地面顶紧，剪刀撑与立杆有效连接，斜撑搭接长度不少于1000㎜，采用不少于3个旋转扣件固定，剪刀斜撑端头伸出扣件边缘长度不应少于100㎜。⑸、水平剪刀撑：水平剪刀撑与水平杆或立杆连成整体，架体水平杆与已浇混凝土结构柱进行拉接，其节点间距不大于2倍步距，以便将施工中产生的水平推力传递到结构构件（柱）和楼面，确保支架整体稳定。⑹、除顶部接长外，立杆接长均采用对接扣件，对接扣件交错布置，两根相邻立杆的接头不在同步内设置，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开距离不小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；立杆垂直度按≤L/400（L为整架高度）。⑺、各扣件螺栓均采用测力矩扳手拧紧，使其扭力矩均控制在40～65N·m。⑻、交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。五、架体拆除拆除流程清理架体上的障碍物及悬浮物、检查架体的每个节点、连墙杆及支承件、做好拆除前的准备工作→拆除模板及支模架体→拆除工字钢悬挑梁上的16#工字钢连梁→松除工字钢支撑梁与圆钢压环的楔紧木楔、焊件→割除圆钢压环→吊离工字钢梁2、拆除要点：⑴、支撑工字钢梁的拆除是拆除的难点，先要在锚环与工字钢梁楔紧的状态下，松去木楔、割除压环，然后将工字钢梁稍抬起200～300mm，使其与斜撑杆分离，最后分段滑移拆除。⑵、拆除支撑工字钢梁前必须将支模架拆除清理干净，以便工字钢梁拆除的安全顺利。六、支模架体检查验收:1、支模架检查内容：〔1〕、查看钢管、扣件材料产品质量合格证、质量检验报告。〔2〕、检查使用钢管是否符合质量要求。〔3〕、钢管必须涂有防锈漆。〔4〕、检查厂家的生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。2、使用中定期检查内容：〔1〕、检查底座是否松动，立杆与底座是否落空。〔2〕、检查扣件螺栓是否松动。〔3〕、安全防护措施是否符合要求。3、主要验收内容〔1〕、立杆垂直度：用经纬仪或吊线和卷尺测量，立杆偏差：2m高处不得到大于±7mm、横距偏差不得大于±20mm。立杆总垂直度不得大于±100mm。用钢卷尺测量。〔2〕、纵向水平杆偏差，一根杆的两端高差不得大于±20mm，同跨内两根纵向水平杆高差不得大于±10mm，用水平仪或水平尺测量。〔3〕、扣件安装：⑴用钢卷尺测量同步两个相隔立杆上对接扣件的高差是否≥500mm；⑵用扭力扳手检测扣件螺栓拧紧扭力矩是否为40-65N.m。〔4〕、用角尺检测剪力撑斜杆与地面的倾角是否小于45o－60o。〔5〕、其他未尽事宜按《建筑施工模板安全技术规范》，JGJ162-2008的相关要求执行。七、支模架监测1、监测项目：支架沉降和位移。2、测点布设：根据需要在梁下或梁上均设一个监测剖面。3、监测频率：在浇筑混凝土过程中实施监测，监测频率不超过30分钟一次进行连续观测。4、变形监测报警值：对场地狭窄，不便于观察的监测点应布置在表面进行观测。冬季施工措施8.1技术措施1、钢筋工程（1）在负温条件下使用的钢筋，施工时应加强检验。钢筋在运输、加工过程中要轻拿轻放，以避免造成刻痕，撞击凹陷。（2）在负温下钢筋冷拉可采用控制冷拉率的方法，冷拉后的钢筋，应逐根进行外观检查，其表面不得有裂纹和局部颈缩。（3）钢筋原材及半成品堆放整齐，并设防护棚，防止雨雪侵蚀。（4）钢筋接头及浇筑混凝土前将钢筋上的混凝土及时清理干净。（5）钢筋接头套丝前，对有马蹄、弯折的钢筋接头预先矫正。钢筋螺纹套丝加工所用的液体油必须在5℃以上。套丝结束后，在丝头加带塑料保护帽。（6）在使用机械连接连接钢筋前，直螺纹套筒连接钢筋时，钢筋规格和套筒的规格必须一致，钢筋和套筒应干净、完好无损。直螺纹接头使用管钳进行施工，将两个钢筋丝头在套筒中间位置相互顶紧，接头拧紧力矩应符合如下规定：钢筋直径（㎜）16-1820-222528拧紧力矩（N·m）100200250280经拧紧的直螺纹接头作出标记，单边外露丝头长度不应超过一个丝。（7）在风速超过三级或遇雨雪天气时，若钢筋进行绑扎或施焊，需要在施工层外架东西两侧及北侧捆绑彩条布用以抵挡寒风，并在焊接部位采用模板进行遮挡，防止焊接后未冷却的街头碰到雨雪。钢筋绑扎完毕及时浇筑混凝土，若碰到雨雪天气无法浇筑混凝土时，需对绑扎完毕钢筋采用塑料布及毛毡进行覆盖。2、模板工程：（1）选用保温性能好的胶合板模板，模板安装时，清除模板表面冰雪，满堂脚手架竖杆下须设通常垫木。（2）模板安装完成后及时进行顶板钢筋的绑扎并浇筑混凝土，若碰雨雪天气无法进行混凝土浇筑时，需要对已支设模板进行覆盖，防止雨雪进入已支设好的模板内从而无法进行清除。（3）模板在混凝土达到冬期受冻临界强度后方可拆除,拆除后，及时对混凝土用毛毡包裹覆盖。针对梁板模板拆卸，要做好试块的留置工作，根据试块的试压值，决定可否拆除模板。模板拆除后要及时对混凝土表面进行覆盖。3、混凝土工程：冬施期间结构部分混凝土全部采用商品混凝土，混凝土在冬施过程中采用综合蓄热法，为保证冬施工程质量，在施工层东西及北侧三面利用外脚手架安全网加彩条布挡风，防止冷风直吹混凝土表面。并对混凝土加热、搅拌、运输、浇筑及养护作如下要求：（1）材料要求：要求砼公司用于搅拌混凝土的砂、石、水泥均应保持正温，并掺加高效防冻泵送剂；配比设计：要求砼公司对混凝土组成材料抽样复验，实验室根据其性能重新进行混凝土配比设计，并根据砂石含水率的测定确定施工配合比；要求砼公司拌制混凝土采用加热水的方法，其水泥采用P.O.42.5级，水温不大于80℃；骨料必须清洁，不得含有冰雪等冻结物，含泥量不得超过规定值。严格控制水灰比，不得大于0.6，每立方米混凝土水泥用量不少于300㎏，设专人对混凝土组材进行计量，并做好记录。混凝土搅拌必须在保温性能较好的搅拌棚内进行；外加剂采用无盐类防冻剂，配制防冻剂溶液要设专人控制，严格控制防冻剂等外加剂掺量，并且必须符合现行规范《混凝土外加剂》GB9076和《混凝土外加剂应用技术规范》GB50119的规定，同时应具有合格证、检验报告，并经复试合格后方可使用。（2）混凝土要求入模温度不得低于5℃。要求混凝土运输车采取保温措施，减少运输过程中的混凝土温度降低。现场泵管用毛毡包裹进行保温，第一车混凝土浇筑前，先在泵车料斗内灌入热水，用泵送热水的方式对泵管加热。（3）在混凝土浇筑之前，要及时清除钢筋及模板上的冰雪冻块和污垢，对于脚手架，作业平台上的冻块及时清除，以防滑倒坠落。（4）梁板混凝土同时浇筑，浇筑方法采用从一端向另一端采用“赶浆法”浇筑。混凝土振捣密实后抹平，在混凝土表面温度降至5℃之前覆盖一层塑料薄膜，二层毛毡保温，边、棱角部位的保温层厚度是面部的2倍。毛毡保温层的厚度根据热工计算及现场温度测量记录，随时增减，以保证当时混凝土强度所需的混凝土养护温度。（5）混凝土浇筑时间尽量控制在白天上午9点至下午3点进行浇筑。（6）在混凝土凝固之前，严格控制混凝土面上人时间及堆积荷载。（7）混凝土养护：顶板、梁侧等在混凝土浇筑初凝或在模板拆除后所有混凝土裸露的外表面及时覆盖一层塑料薄膜，上加棉被及电褥子进行保温。梁、板的底模在混凝土强度达到设计要求后方可拆除，拆除后用钢管将毛毡撑起使毛毡紧贴梁底和板底，进行保温。（8）混凝土试块留置：混凝土试块除正常留置外增设两组与结构同条件养护的试块，分别用于受冻前的混凝土强度和转入常温的混凝土强度。8.2安全措施（1）现场成立安全领导小组，建立冬期施工安全管理制度、消防保卫制度，对现场进行监督检查。组长：刘春峰，组员：张效阳、亓万群、李玉明、葛秀金、冷丙涛。（2）采取有效防护措施，把“防坍塌、防高处坠落、防冻、防滑、防火、防中毒”作为冬期施工的重点工作，加强对起重设备、脚手架搭设、临时用电及临时设施等重点部位和重点环节的监控，确保施工安全。（3）强化起重机械设备管理。①重点做好设备的检测、维修、保养、自检，确保各种安全装置、限位装置及安全锁有效可靠；②要做好塔机、外用电梯等设备基础的检查监控，提高设备的防冻、防风及防坍塌的能力；③塔吊设备的拆装，必须由具有相应资质的单位，编制详细的拆装方案，并派专人监控，严格执行验收和登记制度。起重机械设备的管理由亓万群负责。（4）现场临时用火必须全部由机电班组操作，并由工程经理向用火人员进行消防安全书面交底。（5）强化施工现场易燃、易爆物品及防中毒管理。①施工现场的易燃、易爆及有毒物品要建立严格的管理制度，定点分类存放，设置醒目标志，并由冷冰涛专门看护；②宿舍与存放易燃、易爆以及有毒物品的仓库不得在同一建筑物内；③施工现场内严禁使用木柴、木炭取暖，防止发生烟气中毒以及火灾等安全事故发生，并要为使用有毒材料作业人员配备安全可靠的防护用具；④教育施工人员正确使用取暖设施，并采取有效措施保持作业场所和室内通风良好，严防中毒事故发生。（6）禁止用明火取暖，施工现场所有冬季取暖用的电暖器或其他电器必须要有器具产品合格证，取暖用电线路应独立，不能与照明线路混合。施工现场内的所有大小库房内严禁取暖及住人。（7）消防管理措施①冬季气候干燥，施工现场应注意防火。进入冬期以前对消防器材的数量和性能进行一次全面检查，保证消防器材数量充足。对库房等重点防火部位进行重点检查，消除火灾隐患。要组织人员进行消防训练，人人会用消防器材。②作好消火栓、消防竖管和消防泵房的保温防冻工作，可在消防水池的水中掺入氯盐或防冻剂，保证消防水源供应，保证消防器材随时工作状态，保证消防道路畅通。③室外作业时遇五级风（含五级）时应严禁电气作业和有明火的作业。④氧气瓶如有冻结现象，禁止使用明火烘烤或铁器猛击气阀。⑤易燃材料应严格按消防要求存放，并设置灭火器材。⑥生活区内的食堂严禁存放过多数量的煤气罐。消防管理由冷冰涛负责。（8）强化防高空坠落管理。①施工现场洞口及周边区域要严格按照相关规定，使用钢管、钢筋等金属材料架设安全防护栏杆，并使用合格的安全密目网进行全封闭，同时要在防护栏杆周边设置醒目的预防高空坠落的安全警示牌；②登高作业人员必须配备防滑鞋、防护手套等防滑、防冻措施，并按要求带好安全帽、系好安全带。等高作业人员及安全防护管理由侯占亮负责。（9）强化施工临时用电管理。①要切实做好施工用电和生活用电的安全防护，对现场的配电室、配电箱以及开关箱进行全面检查，凡是不符合“三级配电两级保护”及“一机、一闸、一漏、一箱”安全要求的必须立即更换；②要认真检查维修漏电保护开关，确保灵敏可靠，严禁乱拉乱设用电线路和用电器，防止触电事故和火灾事故的发生。临时用电管理由朱贵福负责。（10）强化消防安全管理。冬季气候干燥，风力大，易发生火灾事故，应重点做好保温材料、板房等火灾易发生部位的消防安全管理，做到提前防范、重点监控、及时排除事故隐患。①合理有效的配置灭火器、消防桶等器材和相关消防设施；②积极组织开展施工现场消防教育培训，掌握使用消防灭火器材及灭火、救护以及逃生等基本常识；③全面落实防火措施，实行严格的动火审批制度，并设置专门动火监护人，实行现场监护，由亓万群负责；④严格建筑装饰装修施工现场管理，建立健全消防管理规章制度，实行目标责任管理，将目标责任落实到每个作业班组、具体人员；⑤要求明火作业时，要避开易燃易爆物品。操作完毕后要认真清理现场，防止产生暗火；⑥严禁在明火作业范围内同时从事油漆等易产生挥发性气体的作业行为；⑦严禁在施工现场吸烟，对各种用途的临时用房、仓库、堆场等要布局合理，保证有足够的安全通道、防火间距，保持安全通道畅通、标识醒目。（11）强化事故应急预案管理。①完善现场事故应急预案制度，成立突发事故处理小组。组长：刘春峰，组员：刘立才、亓万群、张效阳、李玉明、葛秀金、冷丙涛。②建立冬期施工安全生产值班制度。每班值班人员要仔细巡查，落实抢险救灾机械和物资，一旦发生重大安全事故时，能够确保高效、有序的开展紧急抢险救灾工作，最大限度的减少人员伤亡和经济损失。九、架体使用及管理要求：1、架体搭设完毕后需经设计人员、公司有关部门、工长、安全员、架子工班长共同验收，合格后多方签字交付使用。不合格者严禁投入使用。2、体架搭设好后不得任意拆改，如确需改动，须经工程技术人员重新设计后，按设计要求改动。3、不得在架体上集中堆放施工材料具，其允许荷载值不大于3000N/m2。4、在施工过程中，施工员、安全员、安全值班人员要经常检查，观察连墙杆、大小水平杆、立杆、剪刀撑等的扣件是否有松动，各部杆件是否有拆除现象等。发现问题及时采取措施加固。5、混凝土浇筑有关注意事项：⑴、确定合理混凝土浇筑方案，并严格按方案组织浇筑施工。⑵、确保模板支架施工中均衡受载，采用由中部向两边扩展、对称浇筑的方式、按照规定路线进行混凝土浇筑。⑶、支架下面安装照明灯，在安全员的监督下，派木工进行巡查，发现问题立即加固。如支架变形达到报警值时，安全员立即报告现场施工负责人，负责人查明情况，采取必要的安全和加固措施。发现险情，及时通知作业人员撤离危险范围。十、安全措施：1、施工方案坚持集体讨论→上报审批的确立程序，确保方案安全合理、切实可行。2、架体搭拆必须由持上岗证的专业架子工承担，有高血压、心脏病及不适应高处作业体征的人员不得上架操作。3、搭拆作业前，检查个人的安全防护用品是否完好，着装是否紧凑，工具袋等必需用品是否齐全完备，待一切确认后方可进入作业区作业。4、架体搭拆为高空悬空作业，搭拆中，必须可靠系牢安全带；所有杆件、施工材料不得随意堆放在架体上；必须将每一个杆件固定牢固后再搭设下一个杆件或拆除运送到安全地方后再拆下一个杆件。架体上不得存放任何悬浮材料。5、不准利用架体垂直吊拉运送材料。6、操作人员必须步调统一，设专人指挥。当两人共同搭拆同一杆件时必须互相呼应，确认无误后方可进行作业。7.夜间、雨雪、强风天气严禁架体作业。十一、计算书11.1构架层一层型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计标准》GB50017-20176、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010架体验算一、脚手架参数卸荷设置无结构重要性系数γ01脚手架安全等级II级脚手架搭设排数双排脚手架脚手架钢管类型Ф48×3脚手架架体高度H(m)2.9立杆步距h(m)1.2立杆纵距或跨距la(m)0.9立杆横距lb(m)0.95横向水平杆计算外伸长度a1(m)0.15内立杆离建筑物距离a(m)0.2双立杆计算方法不设置双立杆二、荷载设计脚手架设计类型结构脚手架，其它用途脚手架脚手板类型木脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.35脚手板铺设方式1步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型木挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.17挡脚板铺设方式1步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12结构脚手架作业层数njj1结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3其他用途脚手架作业层数nqj1其他用途脚手架荷载标准值Gkqj(kN/m2)1地区四川成都市安全网设置全封闭基本风压ω0(kN/m2)0.2风荷载体型系数μs1风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)0.555，0.51风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.111，0.102计算简图：立面图侧面图三、横向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式横向水平杆在上纵向水平杆上横向水平杆根数n0横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)107800横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4490纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.033+Gkjb×la/(n+1))+1.4×Gk×la/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×0.9/(0+1))+1.4×3×0.9/(0+1)=4.198kN/m正常使用极限状态q'=(0.033+Gkjb×la/(n+1))=(0.033+0.35×0.9/(0+1))=0.348kN/m计算简图如下：1、抗弯验算Mmax=max[qlb2/8，qa12/2]=max[4.198×0.952/8，4.198×0.152/2]=0.474kN·mσ=γ0Mmax/W=1×0.474×106/4490=105.475N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=max[5q'lb4/(384EI)，q'a14/(8EI)]=max[5×0.348×9504/(384×206000×107800)，0.348×1504/(8×206000×107800)]=0.166mmνmax＝0.166mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[950/150，10]＝6.333mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=4.198×(0.95+0.15)2/(2×0.95)=2.673kN正常使用极限状态Rmax'=q'(lb+a1)2/(2lb)=0.348×(0.95+0.15)2/(2×0.95)=0.222kN四、纵向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=Rmax=2.673kNq=1.2×0.033=0.04kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=Rmax'=0.222kNq'=0.033kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=γ0Mmax/W=1×0.003×106/4490=0.722N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝0.007mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=0.04kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.9扣件抗滑承载力验算：横向水平杆：Rmax=1×2.673kN≤Rc=0.9×8=7.2kN纵向水平杆：Rmax=1×0.04kN满足要求！六、荷载计算脚手架架体高度H2.9脚手架钢管类型Ф48×3每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值NG1k单外立杆：NG1k=(gk+(lb+a1)×n/2×0.033/h)×H=(0.12+(0.95+0.15)×0/2×0.033/1.2)×2.9=0.348kN单内立杆：NG1k=0.348kN2、脚手板的自重标准值NG2k1单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×(lb+a1)×Gkjb×1/1/2=(2.9/1.2+1)×0.9×(0.95+0.15)×0.35×1/1/2=0.592kN1/1表示脚手板1步1设单内立杆：NG2k1=0.592kN3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/1=(2.9/1.2+1)×0.9×0.17×1/1=0.523kN1/1表示挡脚板1步1设4、围护材料的自重标准值NG2k3单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×0.9×2.9=0.026kN5、构配件自重标准值NG2k总计单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.592+0.523+0.026=1.141kN单内立杆：NG2k=NG2k1=0.592kN立杆施工活荷载计算外立杆：NQ1k=la×(lb+a1)×(njj×Gkjj+nqj×Gkqj)/2=0.9×(0.95+0.15)×(1×3+1×1)/2=1.98kN内立杆：NQ1k=1.98kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(NG1k+NG2k)+1.4×NQ1k=1.2×(0.348+1.141)+1.4×1.98=4.559kN单内立杆：N=1.2×(NG1k+NG2k)+1.4×NQ1k=1.2×(0.348+0.592)+1.4×1.98=3.9kN七、立杆稳定性验算脚手架架体高度H2.9立杆计算长度系数μ1.5立杆截面抵抗矩W(mm3)4490立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)424连墙件布置方式两步三跨1、立杆长细比验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.2=1.8m长细比λ=l0/i=1.8×103/15.9=113.208≤210满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.5×1.2=2.079m长细比λ=l0/i=2.079×103/15.9=130.755查《规范》表A得，φ=0.3962、立杆稳定性验算组合风荷载作用单立杆的轴心压力标准值N'=NG1k+NG2k=0.348+1.141=1.489kN单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×(0.348+1.141)+1.4×1.98=4.559kNMwd=φwγQMwk=φwγQ(0.05ζ1wklaH12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.102×0.9×2.42)=0.013kN·mσ=γ0[N/(φA)+Mwd/W]=1×[4558.545/(0.396×424)+13324.954/4490]=30.117N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！八、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步三跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)600连墙件截面类型钢管连墙件型号Ф48×3连墙件截面面积Ac(mm2)424连墙件截面回转半径i(mm)15.9连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.9Nlw=1.4×ωk×2×h×3×la=1.4×0.111×2×1.2×3×0.9=1.007kN长细比λ=l0/i=600/15.9=37.736，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896(Nlw+N0)/(φAc)=(1.007+3)×103/(0.896×424)=10.547N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：Nlw+N0=1.007+3=4.007kN≤0.9×12=10.8kN满足要求！悬挑梁验算一、基本参数主梁离地高度(m)15悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm)900主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式U型锚固螺栓锚固螺栓直径d(mm)16主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)3700主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)100主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)5300梁/楼板混凝土强度等级C30混凝土与螺栓表面的容许粘结强度[τb](N/mm2)2.5锚固螺栓抗拉强度设计值[ft](N/mm2)50二、荷载布置参数作用点号各排立杆传至梁上荷载标准值F'(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)11.494.5630090021.494.561250900附图如下：平面图立面图三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)26.1主梁截面惯性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁允许挠度[ν](mm)1/250荷载标准值：q'=gk=0.205=0.205kN/m第1排：F'1=F1'/nz=1.49/1=1.49kN第2排：F'2=F2'/nz=1.49/1=1.49kN荷载设计值：q=1.2×gk=1.2×0.205=0.246kN/m第1排：F1=F1/nz=4.56/1=4.56kN第2排：F2=F2/nz=4.56/1=4.56kN1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=γ0Mmax/W=1×8.753×106/141000=62.08N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=γ0Qmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=1×10.03×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=11.854N/mm2τmax=11.854N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=12.216mm≤[ν]=2×lx/250=2×3700/250=29.6mm符合要求！4、支座反力计算设计值：R1=-1kN,R2=12.334kN四、悬挑主梁整体稳定性验算受弯构件整体稳定性分析：其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计标准》(GB50017-2017)得，φb=0.58γ0Mmax/(φbWxf)=1×8.753×106/(0.58×141×215×103)=0.498≤1符合要求！五、锚固段与楼板连接的计算主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式U型锚固螺栓U型锚固螺栓直径d(mm)16梁/楼板混凝土强度等级C30混凝土与螺栓表面的容许粘结强度[τb](N/mm2)2.5锚固螺栓抗拉强度设计值[ft](N/mm2)50锚固螺栓1锚固螺栓21、螺栓粘结力锚固强度计算锚固点锚固螺栓受力：N/2=1/2=0.5kN螺栓锚固深度:h≥N/(4×π×d×[τb])=1×103/(4×3.14×16×2.5)=1.989mm螺栓验算：σ=γ0N/(4×π×d2/4)=1×1×103/(4×π×162/4)=1.243kN/mm2≤0.85×[ft]=42.5N/mm2符合要求！2、混凝土局部承压计算如下混凝土的局部挤压强度设计值：fcc=0.95×fc=0.95×14.3=13.585N/mm2γ0N/2=0.5kN≤2×(b2-πd2/4)×fcc=2×(802-3.14×162/4)×13.585/1000=168.425kN注：锚板边长b一般按经验确定，不作计算，此处b=5d=5×16=80mm符合要求！11.2构架层一层板模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20113、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《混凝土结构设计规范》GB50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB50009-20126、《钢结构设计标准》GB50017-2017一、工程属性新浇混凝土楼板名称一层构架新浇混凝土楼板板厚(mm)350模板支架高度H(m)2.5模板支架纵向长度L(m)29模板支架横向长度B(m)15支架外侧竖向封闭栏杆高度Hm(mm)1500二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)2.5风荷载参数：风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)省份四川0.2ωk=ω0μzμst=0.031地区成都市风荷载高度变化系数μz地面粗糙度B类(城市郊区)1模板支架顶部离建筑物地面高度(m)9风荷载体型系数μs单榀模板支架μst0.157整体模板支架μstw1.819ωfk=ω0μzμstw=0.364竖向封闭栏杆μs1ωmk=ω0μzμs=0.2三、模板体系设计结构重要性系数γ01脚手架安全等级II级主梁布置方向垂直立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)900立杆横向间距lb(mm)950水平拉杆步距h(mm)1200小梁间距l(mm)200小梁最大悬挑长度l1(mm)150主梁最大悬挑长度l2(mm)100结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式简支梁楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承载能力极限状态q1＝1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.35)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.35)+1.4×0.7×2.5]×1=14.445kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.35))×1＝8.885kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax＝q1l2/8＝14.445×0.22/8＝0.072kN·mσ＝Mmax/W＝0.072×106/37500＝1.926N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×8.885×2004/(384×10000×281250)=0.066mmν＝0.066mm≤[ν]＝L/250＝200/250＝0.8mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)50×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)416.667小梁计算方式二等跨连续梁q1＝1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.35)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.35)+1.4×0.7×2.5]×0.2=2.943kN/m因此，q1静＝1×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1×1.35×(0.3+(24+1.1)×0.35)×0.2=2.453kN/mq1活＝1×1.4×0.7×Q1k×b=1×1.4×0.7×2.5×0.2＝0.49kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×2.453×0.92+0.125×0.49×0.92＝0.298kN·mM2＝q1L12/2=2.943×0.152/2＝0.033kN·mMmax＝max[M1，M2]＝max[0.298，0.033]＝0.298kN·mσ=Mmax/W=0.298×106/83333=3.576N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×2.453×0.9+0.625×0.49×0.9＝1.655kNV2＝q1L1＝2.943×0.15＝0.441kNVmax＝max[V1，V2]＝max[1.655，0.441]＝1.655kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.655×1000/(2×50×100)＝0.497N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.35))×0.2＝1.817kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×1.817×9004/(100×9350×416.667×104)＝0.159mm≤[ν]＝L/250＝900/250＝3.6mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=1.817×1504/(8×9350×416.667×104)＝0.003mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×150/250＝1.2mm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Ф48×3主梁计算截面类型(mm)Ф48×3主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.61、小梁最大支座反力计算q1＝1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.35)+1.4×2.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.35)+1.4×0.7×2.5]×0.2＝2.997kN/mq1静＝1×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.35×(0.5+(24+1.1)×0.35)×0.2＝2.507kN/mq1活＝1×1.4×0.7×Q1k×b＝1×1.4×0.7×2.5×0.2＝0.49kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.35))×0.2＝1.857kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×2.997×0.9＝3.372kN按二等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.375q1静+0.437q1活)L+q1l1＝(0.375×2.507+0.437×0.49)×0.9+2.997×0.15＝1.488kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R＝max[Rmax，R1]×0.6＝2.023kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×1.857×0.9＝2.089kN按二等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.375q2L+q2l1＝0.375×1.857×0.9+1.857×0.15＝0.905kNR'＝max[R'max，R'1]×0.6＝1.253kN;计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=Mmax/W=0.874×106/4490=194.746N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)τmax=2Vmax/A=2×6.351×1000/424＝29.96N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax=1.445mm≤[ν]=950/250=3.8mm悬挑段νmax＝0.518mm≤[ν]=2×100/250=0.8mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=6.108kN，R2=10.299kN，R3=10.482kN，R4=5.478kN图二支座反力依次为R1=5.787kN，R2=10.397kN，R3=10.397kN，R4=5.787kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30按上节计算可知，可调托座受力N＝10.482/0.6=17.47kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立杆验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)350顶部立杆计算长度系数μ11.386非顶部立杆计算长度系数μ21.755立杆钢管截面类型(mm)Ф48×3立杆钢管计算截面类型(mm)Φ48×2.8钢材等级Q345立杆截面面积A(mm2)398立杆截面回转半径i(mm)16立杆截面抵抗矩W(cm3)4.25抗压强度设计值[f](N/mm2)300支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(500+2×350)=1663mm非顶部立杆段：l0=kμ2h=1×1.755×1200=2106mmλ=max[l01，l0]/i=2106/16=131.625≤[λ]=210满足要求！2、立杆稳定性验算考虑风荷载:顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(500+2×350)=1921mm非顶部立杆段：l0=kμ2h=1.155×1.755×1200=2432mmλ=max[l01，l0]/i=2432/16=152查表得，φ1=0.224Mwd=γ0×φwγQMwk=γ0×φwγQ(ζ2wklah2/10)=1×0.6×1.4×(1×0.031×0.9×1.22/10)=0.003kN·mNd=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG×q×H=Max[6.108,10.397,10.482,5.787]/0.6+1×1.35×0.15×2.5=17.977kNfd=Nd/(φ1A)+Mwd/W＝17.977×103/(0.224×398)+0.003×106/4250=202.438N/mm2≤[σ]=300N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016第8.3.2条:支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=2.5/15=0.167≤3满足要求！十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=la×ωfk=0.9×0.364=0.328kN/m：风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值：Fwk=la×Hm×ωmk=0.9×1.5×0.2=0.27kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×2.52×0.328+2.5×0.27=1.699kN.m参考《规范》GB51210-2016第6.2.17条：B2la(gk1+gk2)≥3γ0Mokgk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2B2la(gk1+gk2)=B2la[qH/(la×lb)+G1k]=152×0.9×[0.15×2.5/(0.9×0.95)+0.5]=190.066kN.m≥3γ0Mok=3×1×1.699=5.096kN.M满足要求！十一、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)8.294混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.829立杆垫板长a(mm)200立杆垫板宽b(mm)200F1=N=17.977kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值βh截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值σpc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数η2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数βs局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：βh=1，ft=0.829N/mm2，η=1，h0=h-20=100mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1200mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1200×100/1000=69.636kN≥F1=17.977kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值βc混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用βl混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定可得：fc=8.294N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×8.294×40000/1000=1343.628kN≥F1=17.977kN满足要求！11.3构架层二层型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计标准》GB50017-20176、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010架体验算一、脚手架参数卸荷设置无结构重要性系数γ01脚手架安全等级II级脚手架搭设排数双排脚手架脚手架钢管类型Ф48×3脚手架架体高度H(m)6立杆步距h(m)1.2立杆纵距或跨距la(m)0.9立杆横距lb(m)0.95横向水平杆计算外伸长度a1(m)0.15内立杆离建筑物距离a(m)0.2双立杆计算方法不设置双立杆二、荷载设计脚手架设计类型结构脚手架，其它用途脚手架脚手板类型木脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.35脚手板铺设方式1步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型木挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.17挡脚板铺设方式1步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12结构脚手架作业层数njj1结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3其他用途脚手架作业层数nqj1其他用途脚手架荷载标准值Gkqj(kN/m2)1地区四川成都市安全网设置全封闭基本风压ω0(kN/m2)0.2风荷载体型系数μs1风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)0.555，0.51风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.111，0.102计算简图：立面图侧面图三、横向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式横向水平杆在上纵向水平杆上横向水平杆根数n0横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)107800横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4490纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.033+Gkjb×la/(n+1))+1.4×Gk×la/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×0.9/(0+1))+1.4×3×0.9/(0+1)=4.198kN/m正常使用极限状态q'=(0.033+Gkjb×la/(n+1))=(0.033+0.35×0.9/(0+1))=0.348kN/m计算简图如下：1、抗弯验算Mmax=max[qlb2/8，qa12/2]=max[4.198×0.952/8，4.198×0.152/2]=0.474kN·mσ=γ0Mmax/W=1×0.474×106/4490=105.475N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=max[5q'lb4/(384EI)，q'a14/(8EI)]=max[5×0.348×9504/(384×206000×107800)，0.348×1504/(8×206000×107800)]=0.166mmνmax＝0.166mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[950/150，10]＝6.333mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=4.198×(0.95+0.15)2/(2×0.95)=2.673kN正常使用极限状态Rmax'=q'(lb+a1)2/(2lb)=0.348×(0.95+0.15)2/(2×0.95)=0.222kN四、纵向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=Rmax=2.673kNq=1.2×0.033=0.04kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=Rmax'=0.222kNq'=0.033kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=γ0Mmax/W=1×0.003×106/4490=0.722N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝0.007mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=0.04kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.9扣件抗滑承载力验算：横向水平杆：Rmax=1×2.673kN≤Rc=0.9×8=7.2kN纵向水平杆：Rmax=1×0.04kN满足要求！六、荷载计算脚手架架体高度H6脚手架钢管类型Ф48×3每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值NG1k单外立杆：NG1k=(gk+(lb+a1)×n/2×0.033/h)×H=(0.12+(0.95+0.15)×0/2×0.033/1.2)×6=0.72kN单内立杆：NG1k=0.72kN2、脚手板的自重标准值NG2k1单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×(lb+a1)×Gkjb×1/1/2=(6/1.2+1)×0.9×(0.95+0.15)×0.35×1/1/2=1.039kN1/1表示脚手板1步1设单内立杆：NG2k1=1.039kN3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/1=(6/1.2+1)×0.9×0.17×1/1=0.918kN1/1表示挡脚板1步1设4、围护材料的自重标准值NG2k3单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×0.9×6=0.054kN5、构配件自重标准值NG2k总计单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.039+0.918+0.054=2.011kN单内立杆：NG2k=NG2k1=1.039kN立杆施工活荷载计算外立杆：NQ1k=la×(lb+a1)×(n