连续刚构施工方案汇报材料(与“方案”有关文档共36张)

工程概况第1页，共36页。1、结构布置工程范围包括第一联6×72m，第二联57+6×69m两联预应力混凝土刚构—连续箱梁的节段（共566节）的预制、安装；全标段位于R=4000m的平曲线上，竖曲线布置两条，分别为R=11907m的凸曲线及的凹曲线；采用双幅分离的等跨等截面预应力混凝土刚构—连续体系，标准跨径都在70m左右，其中引2、引3、引4、引9、引10墩箱梁固结，其余墩上设置球形活动钢支座，横截面采用箱形梁，按全预应力结构设计；梁主体除墩顶横隔墙采用现浇外，余均采用分节段在工厂预制完成；箱梁采用纵横双向预应力设计，纵向预应力采用体内和体外相结合的体系，体内预应力承担一期、二期恒载、体外预应力承担活载；第2页，共36页。2、地形、气象、水文、地质深圳湾公路大桥位于深圳市西南部的滨海海湾区，桥位区海床呈两槽一滩，浅滩主要位于粤港分界线附近（对应桥墩为引5～引13），海床横坡平缓，以约1°坡度向中部缓斜，海底标高为～。平均水深，最大水深。根据实际测量最低水位为；夏秋两季经常有台风登陆，最大风力可达12级以上，最大风速34m/秒，最大风速多出现在7、8、9月，平均每年2次。主要自然灾害性天气有暴雨、台风、龙卷风；每日出现两次高潮和两次低潮。最大涨潮差，最大落潮差，平均涨落潮历时相差均在6h左右。深圳湾波浪较小，水域平静，年平均波高仅，遇大风时波高也不超过。第3页，共36页。2、地形、气象、水文、地质地层岩性：表层淤泥厚度9~21m；其下为砾砂层，局部夹亚粘土层，厚度在6~17m；基岩为花岗岩，从上到下依次为全风化、强风化、弱风化、微风化、未风化；第4页，共36页。3、工程重点、难点、特点重点：由于海上施工环境复杂多变，施工作业面狭窄，确保海上悬拼施工安全是施工生产的重点本工程重点。难点：受箱梁混凝土收缩徐变、预应力张拉、悬臂挠度、材料差异性等的影响，确保箱梁线型与设计要求一致，控制梁段悬拼线型是本项目的技术难点；体外预应力施工也是本项目技术难点之一；确保结构耐久性也是本项目的难点。第5页，共36页。3、工程重点、难点、特点特点：项目工期紧，合同总工期13个月，扣除制梁场建设及梁节存放时间，梁段预制不到6个月时间，要求平均每月制梁100多片；施工风险大。由于种种原因，目前形象进度已经滞后合同工期要求。第6页，共36页。梁节预制方案第7页，共36页。边跨拼装方案边跨采用支架平台利用浮吊拼装,支架基础采用钢管桩(φ800×8mm)，平台采用型钢纵横梁体系。钢管桩按摩擦桩设计，纵向两排，为增加桩端部承载力，桩基础下口封闭。每排横向中心距离为米。为在支架顶部调整边跨梁段线形，在顶部预留了米的空高以保证50t油顶的作业。为保证钢管桩稳定性，钢管桩之间设置型钢桁架横撑使钢管桩基础连成整体，同时增加剪刀撑，增加稳定性。

第8页，共36页。边跨拼装方案操作平台直接利用横梁悬挑，上铺面板作为操作平台；操作平台采用正交异型板结构，纵梁[14，横梁[10，面板厚5mm；正交异型板设计时考虑标准化施工，在现场加工后，直接利用浮吊安装。第9页，共36页。边跨拼装方案第10页，共36页。边跨拼装方案第11页，共36页。边跨拼装方案第12页，共36页。边跨拼装方案第13页，共36页。边跨拼装方案第14页，共36页。边跨拼装方案支架设计荷载以主4墩香港侧支架为例一、计算荷载1、箱梁重量主4墩香港侧引桥上部结构共11块，总重量为1150吨，折合均布荷载为1150/34.8=330kN/m2、人群荷载、施工机具按1.5kPa取值，考虑箱梁每侧1米范围内有人群及机具荷载，折合均布荷载为3kN/m；第15页，共36页。边跨拼装方案支架设计荷载以主4墩香港侧支架为例一、计算荷载3、支撑32a工字钢每个长1.5m，每个梁节按6根，共66根，52.7×66×1.5=5217.3kg=52.173KN，合均布荷载为52.173/34.8=1.5KN/m；4、纵向32a工字钢每根长按35m考虑，共4根，总重量为4×35×52.7=7378kg=73.78KN,折合均布荷载为73.78/35=2.12KN/m；第16页，共36页。边跨拼装方案支架设计荷载以主4墩香港侧支架为例一、计算荷载5、横向10#槽钢共56根，每根长度按14.2m计，总重量8.6×56×14.2=68.38KN，折合均布荷载为1.97KN/m；第17页，共36页。边跨拼装方案支架设计荷载以主4墩香港侧支架为例二、荷载组合箱梁重量组合系数按1.2，其它荷载重量组合系数按1.4，则贝雷梁承受的均布荷载为：1.2×330+1.4×(3+1.5+2.12+1.97)=396+12.03=408KN/m

第18页，共36页。边跨拼装方案支架设计荷载以主4墩香港侧支架为例三、贝雷梁抗弯能力检算贝雷梁按8片布置，各腹板下布置4片，则单片贝雷梁承受的荷载为51KN/m，单片贝雷梁支反力、变形、应力计算结果分别见图

第19页，共36页。其下为砾砂层，局部夹亚粘土层，厚度在6~17m；确保结构耐久性也是本项目的难点。三、贝雷梁抗弯能力检算正交异型板设计时考虑标准化施工，在现场加工后，直接利用浮吊安装。）块做顶背，顶2#、（3#。折合均布荷载为73.支架设计荷载以主4墩香港侧支架为例单片梁应力（单位：MPa）目前工期压力迫在眉睫，施工单位提议梁节预制后在梁场存放1个月，缩短梁节存放时间，加快施工进度。操作平台直接利用横梁悬挑，上铺面板作为操作平台；目前工期压力迫在眉睫，施工单位提议梁节预制后在梁场存放1个月，缩短梁节存放时间，加快施工进度。单片梁支反力（单位：吨）边跨拼装方案单片梁支反力（单位：吨）

第20页，共36页。边跨拼装方案第21页，共36页。边跨拼装方案单片变形（单位：mm）

第22页，共36页。边跨拼装方案单片梁应力（单位：MPa）第23页，共36页。每个边跨前后端高差统计表5m，每个梁节按6根，共66根，支架整体抗风能力检算（按最大迎风面积计算）受箱梁混凝土收缩徐变、预应力张拉、悬臂挠度、材料差异性等的影响，确保箱梁线型与设计要求一致，控制梁段悬拼线型是本项目的技术难点；3、工程重点、难点、特点2、地形、气象、水文、地质2、地形、气象、水文、地质梁主体除墩顶横隔墙采用现浇外，余均采用分节段在工厂预制完成；由于种种原因，目前形象进度已经滞后合同工期要求。根据当地气象资料最大台风12级以上，风速最大为34m/s，计算基本风压值W0=（1/1.为保证钢管桩稳定性，钢管桩之间设置型钢桁架横撑使钢管桩基础连成整体，同时增加剪刀撑，增加稳定性。根据当地气象资料最大台风12级以上，风速最大为34m/s，计算基本风压值W0=（1/1.地层岩性：表层淤泥厚度9~21m；根据实际测量最低水位为；＝191481kN*m5m，每个梁节按6根，共66根，边跨拼装方案检算结果单片梁最大压应力为186MPa；挠跨比为1/1005；贝雷梁抗剪满足要求。第24页，共36页。边跨拼装方案支架抗台风计算第25页，共36页。边跨拼装方案支架抗台风计算根据当地气象资料最大台风12级以上，风速最大为34m/s，计算基本风压值W0=（1/1.6）V2=(1/1.6)×342=722.5Pa，经查全国风压分布图深圳湾地区基本风压值W0=1200Pa，采用W0=1200Pa进行计算。同时为提高支架抗台风能力富余量，风压值统一按下式计算：W=K1*K2*K3*K4*W0其中风压W=1××××1200=2644.2Pa支架整体抗风能力检算（按最大迎风面积计算）

M倾=∑Ki×Wi×Ai×hi=0.8*2644.2*((0.8*20*33)**0.5*44.5))/1000=1752kN·m第26页，共36页。边跨拼装方案支架抗台风计算M稳=G自*5.6+Ea*A*L＝(70+50*4.5)*5.6+3721*0.8*19/3＝191481kN*m安全系数：K0=M稳/M倾==19148/1752=10.9>1.3合格!第27页，共36页。边跨拼装方案所有梁节用浮吊起吊，放置于平台上。除墩顶块(1#)先对位外，其余梁段先不准确对位，1#与2#块中间留40~50cm工作间隙，其余梁段相互靠紧；安装平台纵梁时，纵梁顶高程略高于从成桥线型对应处推算的纵梁高程5~7cm，保证梁段临时放置时顶面高度适当高于设计值5~7cm；在平台下沉基本稳定后，再从2#块向合拢块方向精确对位，利用砂箱来调整梁顶面高程，当平台下沉值超过预留的5~7cm时，梁段每支点用千斤顶调整至精确高程，然后在滑道与梁底之间垫调整钢垫片固定竖向高程。1234567891011第28页，共36页。边跨拼装方案每个边跨前后端高差统计表第29页，共36页。边跨拼装方案1234567891011123456789101112345678910111234567891011第30页，共36页。边跨拼装方案墩顶块在预制后、吊梁前在梁底精确弹出支座中心线并做标识，以便于与墩顶支座中心线准确对位；调整墩顶块高程利用4台千斤顶，中线对位利用浮吊配合人工就位，中线高程误差控制在1mm；2#、（3#。。。。。。）块就位利用千斤顶，在纵梁上焊顶背，或以3#、4#、（4#、5#。。。。。。）块做顶背，顶2#、（3#。。。。。）块前行就位，顶进过程中在两侧纵梁含限位装置，保证中线正确；第31页，共36页。边跨拼装方案千斤顶型号选择：摩阻力：140*0.15=21t纵坡影响：每侧设置一台千斤顶，每台顶需要提供顶力选择水平前进顶，最大顶力20t在浮吊空闲时可以利用浮吊就位。第32页，共36页。边跨拼装方案第33页，共36页。边跨拼装方案谢谢！第34页，共36页。提请专家咨询的问题