水工钢筋混凝土正常使用极限状态

钢筋砼构件正常使用极限状态验算钢筋砼构件正常使用极限状态验算

第—节

概

述

结构的极限状态分为两类：承载能力极限状态:结构或构件达到最大承载力或不适应承载的过大变形。超过该极限状态，结构就不能满足预定的安全性要求。对各种结构构件都应进行该极限状态设计。采用荷载设计值及材料强度设计值。荷载效应采用基本组合及偶然组合。

（二）正常使用极限状态超过该极限状态，结构就不满足预定的适用性和耐久性要求。产生过大的变形，影响正常使用和外观；

（不安全感、不能正常使用等）产生过宽的裂缝，对耐久性有影响或者产生人们心理上不能接受的感觉；

（钢筋锈蚀、不安全感、漏水等）产生过大的振动影响使用。

结构设计首先要满足承载能力的要求，以保证结构安全使用；然后按正常使用极限状态进行校核，以保结构的适用性及耐久性。第八章钢筋砼构件正常使用极限状态验算8.1概述

三．正常使用极限状态设计表达式正常使用极限状态验算的可靠度要求较低，一般要求β=1.0∼2.0。材料强度采用标准值而不用设计值，即材料分项系数取为1.0。荷载采用标准值而不用设计值，即荷载分项系数γG及γQ取为1.0。结构系数γd及设计状况系数ψ也均取为1.0。

按荷载效应的短期组合及长期组合分别验算。第八章钢筋砼构件正常使用极限状态验算8.1概述

（一）短期组合γ0Ss(Gk，Qk，fk，ak)≤c1（二）长期组合γ0Sl(Gk，ρQk，fk，ak)≤c2

c1、c2——结构的功能限值（裂缝宽度或挠度）；Ss(·)、Sl(·)——短期组合及长期组合时的功能函数；

fk——材料强度的标准值；

ρ——可变荷载标准值的长期组合系数，参

照有关荷载规范规定及工程经验取用。第八章钢筋砼构件正常使用极限状态验算8.1概述第八章钢筋砼构件正常使用极限状态验算8.1概述正常使用极限状态：结构构件达到影响正常使用或耐久性能的某项规定限值。正常使用极限状态验算可能成为设计中控制情况。一般只对持久状况进行验算。验算内容：抗裂验算、裂缝宽度验算及变形验算。抗裂验算范围：承受水压的轴拉、小偏拉及发生裂缝后引起严重渗漏构件。裂缝宽度验算范围：一般钢筋砼构件。变形验算范围：严格限制变形的构件。最大裂缝宽度容许值根据环境类别及长、短期组合确定。变形容许值根据构件类型及长、短期组合确定。第八章钢筋砼构件正常使用极限状态验算8.2抗裂验算

第二节抗裂验算一.轴心受拉构件钢筋与混凝土变形协调，即将开裂时，c=ft；s=sES=tmaxEs=Esft/

Ec=

E

ft第八章钢筋砼构件正常使用极限状态验算8.2抗裂验算Ns、Nl——由荷载标准值按荷载效应短期组合及长期组合计算的轴向力；

ftk——砼轴心抗拉强度标准值；

αct——砼拉应力限制系数，短期组合，αct=0.85；长期组合，αct=0.70；

Ao——换算截面面积，Ao=Ac+

αEAs，

αE=

Es/Ec；As为钢筋截面面积；Ac为砼截面面积。为满足目标可靠指标要求，引进拉应力限制系数αct，ft

改用ftk:靠增加钢筋提高抗裂能力是不经济，不合理的。第八章钢筋砼构件正常使用极限状态验算8.2抗裂验算二.受弯构件受弯构件正截面即将开裂时，应力处于第I阶段末。受拉区近似假定为梯形，塑化区占受拉区高度的一半。利用平截面假定，根据力和力矩的平衡，求出Mcr。第八章钢筋砼构件正常使用极限状态验算8.2抗裂验算更方便的是在保持Mcr相等的条件下，将受拉区梯形应力图折换成直线分布应力图。受拉边缘应力为γmft

。γm为截面抵抗矩的塑性系数。换算后可直接用弹性体的材料力学公式进行计算。第八章钢筋砼构件正常使用极限状态验算8.2抗裂验算Ao=Ac+

αEAs+

αEAs’把钢筋换算为同位置的砼截面面积αEAs和αEAs′：W0——换算截面A0对受拉边缘的弹性抵抗矩；

y0——换算截面重心轴至受压边缘的距离；

I0——换算截面对其重心轴的惯性矩。第八章钢筋砼构件正常使用极限状态验算8.2抗裂验算Ms，、Ml——由荷载标准值按荷载效应短期组合及长期组合计算的弯矩值。为满足目标可靠指标的要求，引用拉应力限制系数αct，荷载和材料强度均取用标准值。第八章钢筋砼构件正常使用极限状态验算8.2抗裂验算γm是受拉区为梯形的应力图形，按抗裂弯矩相等的原则，折算成直线应力图形时，相应受拉边缘应力比值。γm值与假定的受拉区应力图形有关，各种截面的γm值见附录五表4。γm值还与截面高度h﹑配筋率和受力状态有关。γm值随h值的增大而减小。乘以考虑截面高度影响的修正系数，其值不大于1.1。h以mm计，当h>3000mm，取h=3000mm。第八章钢筋砼构件正常使用极限状态验算8.2抗裂验算双筋工字形换算截面特征值第八章钢筋砼构件正常使用极限状态验算8.2抗裂验算三.偏心受拉构件把钢筋换算为砼截面面积，将应力折换成直线分布，引入γ偏拉，采用迭加原理，用材料力学公式进行计算：第八章钢筋砼构件正常使用极限状态验算8.2抗裂验算随应变梯度加大，塑性影响系数加大。轴拉构件应变梯度为零，γ轴拉＝1。γ偏拉随平均拉应力σ的大小，按线性规律在1与γm之间变化。σ=0时(受弯)，γ偏拉＝γm；σ=ft时(轴拉)，γ偏拉＝1。第八章钢筋砼构件正常使用极限状态验算8.2抗裂验算eO——轴向拉力的偏心距，短期组合，长期组合第八章钢筋砼构件正常使用极限状态验算8.2抗裂验算四.偏心受压构件γ偏压大于γm，为简化计算并偏于安全取γ偏压＝γm：第八章钢筋砼构件正常使用极限状态验算8.3裂缝开展宽度的验算第三节裂缝开展宽度的验算

一、裂缝的成因及对策砼结构中存在拉应力是产生裂缝的必要条件。主拉应力达到砼抗拉强度时，不立即产生裂缝；当拉应变达到极限拉应变etu

时才出现裂缝。裂缝分荷载和非荷载因素引起的两类。非荷载因素如温度变化、砼收缩、基础不均匀沉降、塑性坍落、冰冻、钢筋锈蚀及碱一骨料化学反应等都能引起裂缝。水工钢筋砼结构中，大部分裂缝由非荷载因素引起。

第八章钢筋砼构件正常使用极限状态验算8.3裂缝开展宽度的验算

(一)荷载作用引起的裂缝裂缝宽度计算限于由弯矩、轴心拉力、偏心拉(压)力等引起的垂直裂缝（正截面裂缝）。剪力或扭矩引起的斜裂缝计算没有在规范中反映。其他原因引起裂缝没有简便方法计算。对策：合理配筋，控制钢筋应力不过高，钢筋直径不过粗。第八三章三钢三筋砼三构件三正常三使用三极限三状态三验算8.三3裂缝三开展三宽度三的验三算(二)非荷三载因三素引三起的三裂缝1．温三度变三化引三起的三裂缝温度三变化三产生三变形三即热三胀冷三缩。三变形三受到三约束三，就三产生三裂缝三。对策三：设伸三缩缝三，减三小约三束，三允许三自由三变形三。大体三积砼三，内部三温度三大，三外周三温度三低，内三外温三差大三，引三起温三度裂三缝。减小三温度三差：分层三分块三浇筑三，采三用低三热水三泥，三埋置三块石三，预三冷骨三料，三预埋三冷却三水管三等。第八三章三钢三筋砼三构件三正常三使用三极限三状态三验算8.三3裂缝三开展三宽度三的验三算2．砼三收缩三引起三的裂三缝砼在三空气三中结三硬产三生收三缩变三形，三产生三收缩三裂缝三。对策三：设伸三缩缝三，降三低水三灰比三，配三筋率三不过三高，三设置三构造三钢筋三使收三缩裂三缝分三布均三匀，三加强三潮湿三养护三。3．基三础不三均匀三沉降三引起三的裂三缝对策三：构造三措施三及设三沉降三缝等三。4．砼三塑性三坍落三引起三的裂三缝对策三：控制三水灰三比，三采用三适量三减水三剂，三不漏三振，三不过三振，三避免三泌水三现象三，在三砼终三凝前三抹面三压光三。第八三章三钢三筋砼三构件三正常三使用三极限三状态三验算8.三3裂缝三开展三宽度三的验三算5．冰三冻引三起的三裂缝水在三结冰三时体三积增三加，三孔道三中水三结冰三会使三砼胀三裂。6．钢三筋锈三蚀引三起的三裂缝钢筋三锈蚀三是电三化学三反应三，钢三筋生三锈体三积膨三胀，三产生三顺筋三裂缝三，导三致砼三保护三层剥三落，三影响三结构三耐久三性。对策三：提高三砼的三密实三度和三抗渗三性，三适当三地加三大保三护层三厚度三。7．碱三一骨三料化三学反三应引三起的三裂缝砼孔三隙中三水泥三的碱三性溶三液与三活性三骨料(含活三性Si三O2)化学三反应三生成三碱一三硅酸三凝胶三，遇三水膨三胀，三使砼三胀裂三。对策三：限制三活性三骨料三含量三，高三砼的三密实三度和三采用三较低三的水三灰比三。第八三章三钢三筋砼三构件三正常三使用三极限三状态三验算8.三3裂缝三开展三宽度三的验三算(a)砼开裂(b)水、CO2侵入钢筋三锈蚀三过程第八三章三钢三筋砼三构件三正常三使用三极限三状态三验算8.三3裂缝三开展三宽度三的验三算(c)开始锈蚀(d)钢筋体积膨胀钢筋三锈蚀三过程二、三受力三裂缝三的开三展宽三度计三算理三论概三述建立三能包三括各三种因三素的三计算三公式三十分三困难三。数理三统计三的经三验公三式——通过三对大三量试三验资三料的三分析三，选三出影三响裂三缝宽三度的三主要三参数三，进三行数三理统三计后三得出三。半理三论半三经验三公式——为我三国《规范》采用三，从三力学三模型三出发三推导三出理三论计三算公三式，三用试三验资三料确三定公三式中三系数三。理三论又三可分三为三三类★粘结三滑移三理论★无滑三移理三论★综合三理论8.三3裂缝三开展三宽度三的验三算第八三章三钢三筋砼三构件三正常三使用三极限三状态三验算第八三章三钢三筋砼三构件三正常三使用三极限三状态三验算8.三3裂缝三开展三宽度三的验三算粘结三滑移三理论裂缝三开展三是由三于钢三筋和三砼之三间不三再保三持变三形协三调而三出现三相对三滑移三造成三的。在一三个裂三缝区三段(裂缝三间距lcr)内，钢筋三与砼三伸长三之差三是裂三缝开三展宽三度ω，lcr越大三，ω越大三。lcr取决三于钢三筋与三砼之三间的三粘结三力大三小及三分布三。影响三裂缝三宽度三的因三素除三钢筋三应力σs外，三主要三是钢三筋直三径d与配三筋率ρ的比三值。砼表三面的三裂缝三宽度三与内三部钢三筋表三面处三是一三样的三。第八三章三钢三筋砼三构件三正常三使用三极限三状态三验算8.三3裂缝三开展三宽度三的验三算无粘三结滑三移理三论假定三裂缝三开展三后，三砼截三面在三局部三范围三内不三再保三持为三平面三，钢筋三与砼三之间三的粘三结力三不破三坏，相对三滑移三忽略三不计表面三裂缝三宽度三是受三从钢三筋到三构件三表面三的应三变梯三度控三制的三，与三保护三层厚三度c大小三有关三。综合三理论建立三在前三两种三理论三基础三上，三既考三虑保三护层三厚度c的影三响，三也考三虑钢三筋可三能出三现的三滑移三。第八三章三钢三筋砼三构件三正常三使用三极限三状态三验算8.三3裂缝三开展三宽度三的验三算(一)裂缝三开展三前后三的应三力状三态根据三粘结三滑移三理论三对纯三弯区三段的三裂缝三加以三讨论三。裂缝三出现三前，拉区三钢筋三与砼三共同三受力三。沿三构件三长度三方向三，各三截面三受力三相同三。砼拉三应力三达到三抗拉三强度三时，最弱三截面三出现三第一三条裂三缝。裂缝三截面三砼不三再承三受拉三力，三转由三钢筋三承担三。裂三缝截三面钢三筋应三力突三增，三钢筋三应变三突变三。第八三章三钢三筋砼三构件三正常三使用三极限三状态三验算8.三3裂缝三开展三宽度三的验三算受粘三结作三用影三响，砼不三能自三由回三缩到三无应三力状三态。三距裂三缝越三远，三砼承三担的三拉应三力越三大，三钢筋三拉应三力越三小。距裂三缝截三面有三足够三的长三度时，三砼拉三应力sc增大三到ft，将出三现新三的裂三缝。荷载三增加三，应三力大三于砼三实际三抗拉三强度三的地三方又三出现三第二三条裂三缝。裂缝三出现三后，三沿构三件长三度方三向，三钢筋三与砼三的应三力随三裂缝三位置三变化三，中三和轴三随裂三缝位三置呈三波浪三形起三伏。第八三章三钢三筋砼三构件三正常三使用三极限三状态三验算8.三3裂缝三开展三宽度三的验三算由于三砼质三量不三均，三裂缝三间距三有疏三有密三。最大三间距三可为三平均三间距三的1.三3～2倍。荷载三超过三开裂三荷载50％以三上时三，裂三缝间三距才三趋于三稳定三。裂缝三开展三宽度三有大三有小三，实三际设三计考三虑的三是最三大宽三度。(二)平均三裂缝三宽度ωm荷载三达到三抗裂三弯矩Mcr时，三出现三第一三条裂三缝。裂缝三截面三砼拉三应力三为零三，钢三筋应三力突三增。应力三达到ft处，三发生三第二三条裂三缝。把问三题理三想化三，裂三缝是三等间三距的三，同三时发三生的三。荷载三增加三只加三大裂三缝宽三度，三不产三生新三的裂三缝。各条三裂缝三宽度三，在三同一三荷载三下相三等。第八三章三钢三筋砼三构件三正常三使用三极限三状态三验算8.三3裂缝三开展三宽度三的验三算钢筋三重心三处裂三缝宽三度ωm等于三两条三相邻三裂缝三之间三钢筋三与砼三伸长三之差三：εsm、εcm——分别三为裂三缝间三钢筋三及砼三的平三均应三变；lcr——裂缝三间距三。砼的三拉伸三变形三极小三，略三去不三计：第八三章三钢三筋砼三构件三正常三使用三极限三状态三验算8.三3裂缝三开展三宽度三的验三算裂缝三截面三钢筋三应变εs最大三，非三裂缝三截面三钢筋三应变三减小三，钢三筋的三平均三应变εsm比裂三缝截三面钢三筋应三变εs小。用受三拉钢三筋应三变不三均匀三系数ψ表示三裂缝三间因三砼承三受拉三力对三钢筋三应变三的影三响，ψ=εsm/εs。裂缝三宽度三主要三取决三于裂三缝截三面钢三筋应三力σs，裂三缝间三距lcr和钢三筋应三变不三均匀三系数ψ也是三两个三重要三的参三数。第八三章三钢三筋砼三构件三正常三使用三极限三状态三验算8.三3裂缝三开展三宽度三的验三算1．σs值轴拉三构件2．lcr值τm——三lcr范围三内纵三向受三拉钢三筋与三砼的三平均三粘结三应力三；u—三—纵向三受拉三钢筋三截面三总周三长，u=三nπ三d，n和d为钢三筋的三根数三和直三径。脱离三体两三端拉三力差三由粘三结力三平衡三：Ate——有效三受拉三砼截三面面三积第八三章三钢三筋砼三构件三正常三使用三极限三状态三验算8.三3裂缝三开展三宽度三的验三算粘结三滑移三理论推求三出的lcr与钢三筋直三径d及有三效配三筋率ρte＝As／Ate有关三。无滑三移理三论认为三保护三层厚三度c是影三响构三件表三面裂三缝宽三度的主要三因素三。综合三理论既考三虑c的影三响，三也考三虑d及ρte的影三响。第八三章三钢三筋砼三构件三正常三使用三极限三状态三验算8.三3裂缝三开展三宽度三的验三算3．ψ值ψ=εsm/εs，反三映裂三缝间三受拉三砼参三与工三作的三程度三。ψ≤1。ψ越小三，砼三参与三承受三拉力三的程三度越三大；ψ越大三，砼三承受三拉力三的程三度越三小，ψ＝1，三砼三脱离三工作三。影响ψ的因三素除三钢筋三应力三外，三还与三砼抗三拉强三度、三配筋三率、三钢筋三与砼三的粘三结性三能、三荷载三作用三的时三间和三性质三等有三关。准确三计算三十分三复杂三，根三据试三验资三料给三出半三理论三半经三验计三算公三式:α—试验三常数三。第八三章三钢三筋砼三构件三正常三使用三极限三状态三验算8.三3裂缝三开展三宽度三的验三算(三)最大三裂缝三宽度ωma三x砼质三量不三均匀三，裂三缝间三距有三疏有三密，三宽度三有大三有小三。用最三大宽三度衡三量是三否超三过允三许值三。荷载三长期三作用三下裂三缝宽三度有三所增三长。包括三长期三荷载三影响三在内三的最三大裂三缝宽三度取三平均三宽度三之两三倍：三、《水工三砼结三构设三计规三范》的裂三缝宽三度验三算公三式矩形三、T形及三工形三截面三的钢三筋砼三受拉三、受三弯和三偏心三受压三构件三，按三荷载三效应三的短三期组三合(并考三虑部三分荷三载的三长期三作用三的影三响)及长三期组三合的三最大三裂缝三宽度三：第八三章三钢三筋砼三构件三正常三使用三极限三状态三验算8.三3裂缝三开展三宽度三的验三算α1——构件三受力三特征三系数三；(受弯三和偏三压α1＝1.三0，偏三拉α1=1三.1三5，轴三拉α1＝1.三3)α2——钢筋三表面三形状三系数三；(变形三钢筋α2＝1.三0，光三面钢三筋α2＝1.三4)α3——荷载三长期三作用三影响三系数三；(短期三组合α3＝1.三5，长三期组三合α3=1三.6三)；第八三章三钢三筋砼三构件三正常三使用三极限三状态三验算8.三3裂缝三开展三宽度三的验三算Ate——有效三受拉三砼截三面面三积；(受弯三、偏三拉及三大偏三压：Ate＝2ab，a为As重心三至截三面受三拉边三缘的三距离三，b为矩三形截三面的三宽度三，有受三拉翼三缘的三倒T形及三工形三截面三，b为受三拉翼三缘宽三度；全截三面受三拉的三偏拉三：取拉三应力三较大三一侧三钢筋三的相三应有三效受三拉砼三截面三面积三；轴拉三：取2als，ls为沿三截面三周边三配置三的受三拉钢三筋重三心连三线的三总长三度)；第八三章三钢三筋砼三构件三正常三使用三极限三状态三验算8.三3裂缝三开展三宽度三的验三算c—三—最外三排纵三向受三拉筋三外缘三至拉三区底三边的三距离(m三m)，c<2三0m三m，c＝20三mm；c﹥6三5m三m，c＝65三mm；d—三—受拉三钢筋三直径(m三m)，用不三同直三径时三，改三用换三算直三径4As／u,u为钢三筋总三周长三；ρte——纵向三受拉三钢筋三的有三效配三筋率三，ρte＝As／Ate，ρte<0三.0三3，ρte=0三.0三3；As——拉区三纵向三钢筋三截面三面积三；(受弯三、偏三拉及三大偏三压：取拉三区纵三筋面三积，全截三面受三拉的三偏拉三：取拉三应力三大一三侧的三钢筋三面积三，轴拉三：取全三部纵三筋面三积)σss、σsl——短期三及长三期组三合计三算的三纵向三受拉三筋应三力。偏压三构件三当e0／h0≤0三.5三5时，三裂缝三宽度三小，三不必三验算三。第八三章三钢三筋砼三构件三正常三使用三极限三状态三验算8.三3裂缝三开展三宽度三的验三算纵向三受拉三钢筋三应力（一三）轴三拉构三件Ns、Nl——由荷三载标三准值三按短三期及三长期三组合三计算三的轴三向拉三力值三。（二三）受三弯构三件Ms、Ml——由荷三载标三准值三按短三期及长期三组合三计算三的弯三矩值三。★影响三裂缝三宽度三的主三要因三素是钢筋三应力。钢三筋的直径三、外三形、砼保护三层厚三度及三配筋三率也是三较重三要的三因素三。砼三强度三对裂三缝宽三度无三显著三影响三。★普通三钢筋三砼结三构中三，不宜三采用三高强三钢筋。★采用细而三密、三变形钢筋三，可三使裂三缝间三距及三裂缝三宽度三减小三。★砼保三护层三越厚三，表三面裂三缝宽三度越三大，三钢筋三不易三锈蚀三。★解决三荷载三裂缝三问题三的最三有效三方法三是采三用预应三力钢三筋砼。第八三章三钢三筋砼三构件三正常三使用三极限三状态三验算8.三3裂缝三开展三宽度三的验三算设计三时要三求：最大三裂缝三宽度三允许三值[ω]见附三录五三表1。[ω]取值三主要三考虑三结构三构件三的耐三久性三和使三用者三心理三。当不三满足三上述三要求三？第八三章三钢三筋砼三构件三正常三使用三极限三状态三验算8.三4变三形三验三算第四三节三变三形三验三算《材料三力学》匀质三弹性三材料三梁，三挠度三计算三公式l0、EI三——梁的三计算三跨度三和截三面抗三弯刚三度。抗弯三刚度EI体现三了截三面抵三抗弯三曲变三形的三能力三，匀三质弹三性材三料EI为常三数，M-f关系三为直三线。=（两端刚接）水平力-侧移：d312hEIV××=（集中荷载）荷载-挠度：48f3lEIP×=弯矩-曲率：fEIM=应力-应变：esE刚度三是反三映力三与变三形之三间的三关系三：第八三章三钢三筋砼三构件三正常三使用三极限三状态三验算8.三4变三形三验三算第八三章三钢三筋砼三构件三正常三使用三极限三状态三验算8.三4变三形三验三算(1三)裂缝三出现三前，M-f接近三直线三。(2三)出现三裂缝三后，三出现三转折三点A′。砼塑三性发三展，三变形三模量三降低三；截三面开三裂，三抗弯三刚度三降低三。(3三)钢筋三屈服三，出三现第三二个三转折三点C′，截三面刚三度急三剧降三低。由于三砼开三裂、三弹塑三性应三力-应变三关系三和钢三筋屈三服等三影响三，钢筋三砼适筋三梁的M-f关系三不再三是直三线。第八三章三钢三筋砼三构件三正常三使用三极限三状态三验算8.三4变三形三验三算钢筋三砼梁三，用抗三弯刚三度B代替EI，B随M增大三而减三小。刚度B确定三后可三用材三料力三学公三式计三算梁三的挠三度。水工三规范三对钢三筋砼三梁抗三弯刚三度采三用简三化计三算方三法。一、三受弯三构件三的短三期刚三度Bs(一)不出三现裂三缝的三构件实际三挠度三比按三弹性三体算三得的三数值三大。砼受三拉发三生塑三性，三实际三弹模三降低三，截三面未三削弱三，I值不三受影三响。将刚三度EI修正三可反三映不三出现三裂缝三的钢三筋砼三梁工三作情三况。第八三章三钢三筋砼三构件三正常三使用三极限三状态三验算8.三4变三形三验三算刚度EI用Bs值代三替：Bs——不出三现裂三缝的三钢筋三砼受三弯构三件的三短期三刚度三；Ec——砼的三弹模三；I0——换算三截面三对其三重心三轴的三惯性三矩；0.三85——考虑三砼出三现塑三性时三弹模三降低三的系三数。第八三章三钢三筋砼三构件三正常三使用三极限三状态三验算8.三4变三形三验三算(二)出现三裂缝三的构三件短期三刚度三以材三料力三学梁三的挠三度公三式为三基础三，根三据试三验，三以αEρ为主三要参三数进三行回三归分三析三，Bs与αEρ为线三性关三系。矩形三、T形及三工形三截面三构件三的短三期刚三度：ρ—三—纵向三拉筋三的配三筋率三；γf′—三—受压三翼缘三面积三与腹三板有三效面三积的三比值三；γf——受拉三翼缘三面积三与腹三板有三效面三积的三比值三。第八三章三钢三筋砼三构件三正常三使用三极限三状态三验算8.三4变三形三验三算二、三受弯三构件三的长三期刚三度Bl长期三荷载三下，三压区三砼徐三变使三挠度三随时三间增三大。砼收三缩引三起梁三刚度三降低三，挠三度增三大。拉区三钢筋三较多三而压三区很三少或三未配三，压三区砼三自由三收缩三，梁三上部三缩短三。拉三区砼三收缩三受钢三筋约三束，三砼受三拉，三可出三现裂三缝。影响三砼徐三变和三收缩三的因三素如受压三钢筋三的配三筋率三，加三荷龄三期，三荷载三的大三小及三持续三时间等对三长期三挠度三的增三长有三影响三。第八三章三钢三筋砼三构件三正常三使用三极限三状态三验算8.三4变三形三验三算考虑三荷载三长期三作用三对梁三挠度三影响三的方三法①考虑三砼徐三变及三收缩三的影三响计三算长三期刚三度，三或直三接计三算荷三载长三期作三用产三生的三挠度三增长三和自三由收三缩引三起的三翘曲三；②试三验结三果确三定荷三载长三期作三用的三挠度三增大三系数θ，采用θ值计三算长三期刚三度。③θ值为三荷载三长期三作用三的挠三度与三即时三产生三的挠三度的三比值三。第八三章三钢三筋砼三构件三正常三使用三极限三状态三验算8.三4变三形三验三算规范三采用三第②三种方三法。θ值按三下式三计算ρ′、ρ—三—为受三压筋三和受三拉筋三的配三筋率三。(ρ′＝As′/三bho，ρ＝As/b三ho)ρ′＝0，θ=2.三0；ρ′＝ρ，θ＝1.三6；ρ′为中三间值三，θ按直三线内三插。翼缘三位于三拉区三的倒T形截三面，三挠度三增大三系数θ乘以1.三2。第八三章三钢三筋砼三构件三正常三使用三极限三状态三验算8.三4变三形三验三算Bs——短期三刚度三；Ms、Ml——由荷三载标三准值三按短三期及三长期三组合三计算三的弯三矩值三；θ—三—考虑三荷载三长期三作用三对挠三度增三大的三影响三系数三。矩形三、T形及三工形三截面三受弯三构件三的长三期刚三度Bl(1三)短期三组合(并考三虑部三分荷三载的三长期三作用三的影三响)(2三)长期三组合第八三章三钢三筋砼三构件三正常三使用三极限三状态三验算8.三4变三形三验三算三、三受弯三构件三的挠三度计三算将Bl代替EI，挠三度值三按材三料力三学公三式求三得。挠度三计算三值不三应超三过附三