隔震减震技术的与应用

隔震减震技术的研究与应用——标准院防灾抗震技术中心防灾抗震技术中心核心业务：隔减震产品供应，隔减震专项施工与后期维护标准院减灾抗震技术中心以城乡安全减灾和工程抗震为核心发展领域，隔减震工程专项总承包为核心业务，城乡减灾规划和既有建筑加固改造作为发展依托，同时承担完成多项国家科技支撑重大项目、主持或参加多项抗震相关规范标准，承担了JICA项目“中日建筑抗震技术人员培训”的日常管理和技术支撑工作，从2013年起成为“中日建筑结构技术交流会”秘书处的主要工作承担机构。汇报内容隔震技术可以解决的问题隔震工程设计案例一隔震工程的设计方法隔震工程设计案例二隔震工程设计案例三减震技术可以解决的问题减震技术的常用种类及设计方法隔震技术可以解决的问题隔震工程设计案例一隔震工程的设计方法隔震工程设计案例二隔震工程设计案例三减震技术可以解决的问题减震技术的常用种类及设计方法隔震技术可以解决的问题隔震技术可以解决的问题隔震工程设计案例一隔震工程的设计方法隔震工程设计案例二隔震工程设计案例三减震技术可以解决的问题减震技术的常用种类及设计方法隔震工程的设计方法现行抗震规范的设计方法—时程分析法天然波2条，人工波1条，包络值天然波5条，人工波2条，平均值选波原则：隔震前、后主要周期均需要靠谱通常在评价减震系数时（中震）不考虑上部结构的非线性行为进行罕遇地震分析时应考虑上部结构的非线性行为（大震）隔震工程的设计方法可参考使用的设计方法——能量法可用于最优隔震层屈服力的确定对于某一地震动，结构单位质量输入的能量与结构的强度和刚度分布无关，而是与结构基本周期相关的一个大致的固定值。能量法的基本原理隔震工程的设计方法隔震结构的能量时程反应隔震工程的设计方法能量吸收单调增加，下式偏于安全能量法假定：不考虑扭转效应的影响假定上部结构为刚体，忽略上部结构耗能隔震工程的设计方法能量吸收单调增加，下式偏于安全能量法假定：不考虑扭转效应的影响假定上部结构为刚体，忽略上部结构耗能隔震工程的设计方法地震的输入能量隔震系统吸收的能量累积塑性变形δp与最大变形δmax间存在以下的近似关系：秋山宏：第1層エネルギー集中型柔剛混合構造の地震応答予測、日本建築学会論文報告集、第400号、1989.6隔震工程的设计方法隔震工程的设计方法＊屈服力可调节＊易更换＊稳定的耗能能力＊绿色无污染标准院隔震支座汇报内容隔震技术可以解决的问题隔震工程设计案例一隔震工程的设计方法隔震工程设计案例二隔震工程设计案例三减震技术可以解决的问题减震技术的常用种类及设计方法隔震工程设计案例一

本工程为大型商业综合体，为大底盘多塔基础隔震结构。8度设防。隔震工程设计案例一地下二层结构布置图隔震工程设计案例一首层结构布置图（0.00m标高层，隔震层顶）隔震工程设计案例一二层结构布置图（裙房）隔震三工程三设计三案例三一各塔三楼结三构平三面布三置图隔震三工程三设计三案例三一剖面三示意三图隔震三工程三设计三案例三一本工三程共三设置三隔震三支座38三8个，三其中LR三B9三00支座13三1个，LR三B1三00三0支座11三3个，LR三B1三10三0支座98个，LR三B1三20三0支座46个，15三0吨的三粘滞三阻尼三器70个。隔震三工程三设计三案例三一本工三程纯三橡胶三支座三的总三刚度三为kf三=8三08三18三6k三N/三m，在三纯橡三胶支三座的三布置三下按三单质三点系三模型三考虑三，RG波作三用下三对无三铅芯三阻尼三模型三进行三分析三后得三到为0=0.三12三89，隔三震层三的最三优屈三服力三为93三45三6k三N。经过三计算三，对三于所三有支三座采三用铅三芯阻三尼支三座(阻尼三部分三屈服三力为91三02三8k三N)时能三起到三较好三的隔三震效三果，三其中LR三B9三00隔震三支座13三1个，LR三B1三00三0隔震三支座11三3个，LR三B1三10三0隔震三支座98个，LR三B1三20三0隔震三支座46个(总共38三8个支三座)。隔震三工程三设计三案例三一重心位置X=94.17m扭转刚度Kt=4.51E+09Y=55.07m回转半径Rx=57.23刚心位置X=94.81mRy=57.23Y=53.66m偏心率Rex=1.11%偏心距X=0.63mRex=2.46%Y=1.41m偏心率小于3%隔震三工程三设计三案例三一裙三房：17万吨1#楼：4万吨2#楼：0.三4万吨3#楼：1.三7万吨4#楼：2.三6万吨大底三盘质三量大三，动三力特三性相三对独三立，2、3、4号楼三质量三较小三，对三大底三盘裙三房动三力特三性影三响较三小。2#楼3#楼4#楼1#楼隔震三工程三设计三案例三一模型1将上三不塔三楼质三量加三于裙三房顶三部，三该模三型用三于裙三房部三分的三隔震三分析三和结三构设三计。隔震三工程三设计三案例三一模型21号楼三质量三较大三，地三震动三力特三性相三对独三立，三因此三对1号楼三采用三带两三跨裙三房的三单塔三模型三进行三隔震三分析三和设三计。隔震三工程三设计三案例三一模型3综合三各种三因素三，采三用实三际的三多塔三整体三模型三进行三隔震三分析三和验三证。隔震三工程三设计三案例三一模型T1T2T3模型I—隔震3.1623.0902.721模型I—原结构0.8430.7590.603模型II—隔震3.243.162.59模型II—原结构2.041.911.30模型III—隔震3.673.562.80模型III—原结构2.2221.8911.741隔震三后结三构的三周期三较隔三震前三有较三大的三延长三，远三离场三地的三特征三周期三，实三现减三震。隔震三工程三设计三案例三一楼层天然波1X向天然波2X向人工波X向天然波1Y向天然波2Y向人工波Y向11.1671.0431.1231.1631.1431.13321.0591.0351.1771.1571.1321.12531.0591.0271.1391.1551.1221.11841.0581.0211.1101.1551.1161.11351.0631.0151.1851.1611.1171.11461.0721.0121.1701.1561.1021.105最大三位移三比为1.三18三5，结三构变三形以三平动三为主8度多三遇地三震作三用下三模型1位移三比隔震三工程三设计三案例三一X向减三震系三数：0.三18Y向减三震系三数：0.三17模型I八度三中震三计算三结果隔震三工程三设计三案例三一X向减三震系三数：0.三46Y向减三震系三数：0.三63模型II八度三中震三计算三结果隔震三工程三设计三案例三一X向最大三层间三位移三角:三1/三32三5（非三隔震三）1/三10三12三(隔震)Y向最大三层间三位移三角:三1/三31三1（非三隔震三）1/三98三6三(隔震)模型II八度三中震三计算三结果隔震三工程三设计三案例三一1号楼X向减三震系三数：0.三401号楼Y向减三震系三数：0.三38模型II三I八度三中震三计算三结果隔震三工程三设计三案例三一X向最大三层间三位移三角:三1/三28三6（非三隔震三）1/三93三2三(隔震)Y向最大三层间三位移三角:三1/三23三8（非三隔震三）1/三75三6三(隔震)模型II三I八度三中震三计算三结果隔震三工程三设计三案例三一模型3考虑三上部三结构三弹塑三性的三罕遇三地震三分析三结果1号楼X向最三大层三间位三移角三：1/三14三21号楼Y向最三大层三间位三移角三：1/三17三0隔震三工程三设计三案例三一模型3考虑三上部三结构三弹塑三性的三罕遇三地震三分析三结果4号楼X向最三大层三间位三移角三：1/三11三74号楼Y向最三大层三间位三移角三：1/三16三0隔震三工程三设计三案例三一模型3考虑三上部三结构三弹塑三性的三罕遇三地震三分析三结果当上三部结三构按三照弹三性计三算时三，隔三震层三的最三大位三移为29三0m三m，当三考虑三上部三结构三塑性三变形三时，三隔震三层的三最大三位移三为17三5m三m。汇报三内容隔震技术可以解决的问题隔震工程设计案例一隔震工程的设计方法隔震工程设计案例二隔震工程设计案例三减震技术可以解决的问题减震技术的常用种类及设计方法隔震三工程三设计三案例三二本工三程为三地铁三车辆三段上三盖开三发的三项目三，在三大底三盘顶三板建三设10栋公三租房三，隔三震层三设置三在底三盘和三上部三塔楼三之间三。7度设三防。层间三隔震三大底三盘多三塔建三筑隔震三工程三设计三案例三二结构三平面三布置三图隔震三工程三设计三案例三二结构三剖面三图隔震三工程三设计三案例三二模型1：上三部单三塔与三部分三底盘三组合三的模三型模型2：上三部双三塔与三整各三底盘三组合三的模三型隔震三工程三设计三案例三二模型T1T2T3模型I—隔震2.882.872.45模型I—原结构1.101.040.99模型II—隔震3.123.102.77模型II—原结构1.891.791.68模态三分析三结果(s三)隔震三工程三设计三案例三二模型1设防三地震分析三结果X向减三震系三数为:0.三41三(上部三结构)0.三85三(底框三部分)Y向减三震系三数为:0.三45三(上部三结构)0.三88三(底框三部分)隔震三工程三设计三案例三二模型2设防三地震分析三结果X向减三震系三数为三：0.三35(上部三结构)0.三51(底框三部分)Y向减三震系三数为三：0.三46(上部三结构)0.三57(底框三部分)隔震三工程三设计三案例三二在罕三遇地三震水三准下三，隔三震层三的最三大位三移为20三0m三m，满三足LR三B8三00隔震三支座三的最三大位三移限三值要三求，三支座三的最三小面三压为0.三52三Mp三a，不三存在三支座三受拉三。隔震技术可以解决的问题隔震工程设计案例一隔震工程的设计方法隔震工程设计案例二隔震工程设计案例三减震技术可以解决的问题减震技术的常用种类及设计方法隔震三工程三设计三案例三三建筑三物概三要(サウ三ザン三ドシ三ティ)所在三地：三神奈三川県三川崎三市幸三区新塚三越１三－２层数三：地三下一三层，三地上41层，塔楼2层高度三：结三构12三7.三75三m，最三高13三5m平面三尺寸三：高宽三比：3.三15（短三边）3.三83（长三边）竣工三：20三02年11月结构三形式三：RC纯框三架结三构隔震三工程三设计三案例三三隔震三工程三设计三案例三三RBf1300RBf1400SLDf1500隔震三工程三设计三案例三三隔震三工程三设计三案例三三隔震三工程三设计三案例三三首层三剪重三比0.三06三5隔震三工程三设计三案例三三隔震三工程三设计三案例三三隔震三工程三设计三案例三三隔震三工程三设计三案例三三隔震三工程三设计三案例三三隔震技术可以解决的问题隔震工程设计案例一隔震工程的设计方法隔震工程设计案例二隔震工程设计案例三减震技术可以解决的问题减震技术的常用种类及设计方法减震三技术三可以三解决三的问三题隔震技术可以解决的问题隔震工程设计案例一隔震工程的设计方法隔震工程设计案例二隔震工程设计案例三减震技术可以解决的问题减震技术的常用种类及设计方法减震三技术三的常三用种三类及三设计三方法应用三最广三泛，三成本三较低应用三广泛三，成三本较三高应用三不多有一三定应三用应用三很少应用三不多三，上三海中三的TM三D重要三的高三层建三筑有三应用减震三技术三的常三用种三类及三设计三方法防屈三曲支三撑的三设计三方法减震三技术三的常三用种三类及三设计三方法防屈三曲支三撑的三设计三方法屈曲三约束三支撑三等效三成普三通矩三形截三面的三斜杆减震三技术三的常三用种三类及三设计三方法防屈三曲支三撑的三设计三方法在计三算结三构模三型（PK三PM）中三布置三斜杆减震三技术三的常三用种三类及三设计三方法防屈三曲支三撑的三设计三方法进行三结构三计算三和强三度验三算减震三技术三的常三用种三类及三设计三方法中震三及大三震分三析通三常采三用时三程分三析方三法需要三考虑三其非三线性三行为三，防三屈曲三支撑三本构三为双三线性减震三技术三的常三用种三类及三设计三方法防屈三曲支三撑的三设计三方法1)连接三方式三可以三采用三螺栓三连接三、焊三接、三销接三或法三兰连三接等三方式三。2)在消三能器三施加三给主三结构三最大三阻尼三力下三，消三能器三与主三结构三之间三的连三接部三件应三在弹三性范三围内三工作三。连接三承载三力应三大于三等于1.三2倍的三屈曲三约束三支撑三极限三承载三力屈曲三约束三支撑三设计减震三技术三的常三用种三类及三设计三方法标准三院防三屈曲三支撑减震三技术三的常三用种三类及三设计三方法粘滞三阻尼三器的三设计三方法减震三技术三的常三用种三类及三设计三方法粘滞三阻尼三器的三设计三方法粘滞三阻尼三器的三布置三：应