开关磁阻电动机高性能控制系统的设计

毕业设计开关磁阻电动机高性能控制系统的设计姓名：姓名：徐坤学号：10020109班级：10电气4专业：电气工程及其自动化所在系：自动化工程系指导教师：李艇/徐纲开关磁阻电动机高性能控制系统的设计摘要开关磁阻电动机(简称SRM或SR电机)具有结构简单、成本低、控制灵活等特点，由其构成的调速系统(简称SRD)具有交、直流调速所没有的优点，正在显示出强大的市场竞争力。本设计以0.75KW四相(8/6极)开关磁阻电动机控制系统的高性能控制策略及其系统为主题展开了理论研究和应用。开关磁阻电动机的最重要的缺点就是转矩脉动，它直接影响着驱动系统的输出性能。本设计介绍了能够消除SRM的转矩脉动，提高SRD性能的几种新型控制策略，即SRM的直接转矩控制并进行了仿真。研究了能够消除转矩脉动，提高SR在位置控制中定位精度的微步控制。基于开关磁阻电动机的线性模型，推导出其矩角特性，根据转矩星型图对换相时的相绕阻电流进行控制，用换相区代替换相点使各相电流为阶梯波，从而在空间得到多个派生转矩矢量，使电机的步进角减小，增加了转矩得平滑性，从而减小了转矩脉动研究表明，采用微步控制后，可有效地减小电流波动。为了验证系统的可行性，本文利用MATLAB6.0中的动态仿真工具SIMULINK对系统的动静态性能进行了仿真分析。仿真和实验结果基本一致，证明了该系统的可行性，系统具有良好的速度和位置控制能力，有着广阔的发展前景。关键词：开关磁阻电动机；微步控制；直接转矩控制；MATLAB；DSPDesignofHigh-performanceSwitchedReluctanceMotorControlSystemABSTRACTSwitchedReluctanceMotor(SRMorSRmotorforshort)hasasimplestructure，lowcost，flexiblecontrolfeatures，itsspeedcontrolsystemconsistingof(shortSRD)withAC，DCdoesnothavemerit，isshowingstrongmarketcompetitiveness.Thedesignofthefour-phasehigh-performance0.75KW(8/6poles)switchedreluctancemotorcontrolsystemandthesystemcontrolstrategythemeoftheoreticalresearchandapplication.Themostimportantdrawbackisthattheswitchreluctancemotortorqueripple，whichdirectlyaffectstheoutputperformanceofthedrivesystem.ThisdesignintroducesseveralnewcontrolstrategytoeliminateSRMtorquerippleandimprovetheperformanceoftheSRD，thatSRMdirecttorquecontrolandsimulation.StudiedtoeliminatetorquerippleandimprovetheSRpositioningaccuracyinpositioncontrolmicro-stepcontrol.Linearmodelofswitchedreluctancemotor，derivesitstorque-anglecharacteristics，torquecontrolbasedonthestarchartonthephasecommutationwhenwindingcurrent，insteadofswitchingtophasecommutationregionpointstothephasecurrentissteppedwave，therebyobtainingapluralityofvectorsderivedtorquespacestepangleofthemotorisreduced，thetorquewasincreasedsmoothness，therebyreducingthetorqueripple.Researchshowsthattheuseofmicro-stepcontrol，whichcaneffectivelyreducethecurrentfluctuations.Inordertoverifythefeasibilityofthesystem，weuseMATLAB6.0dynamicsimulationtoolSIMULINKdynamicandstaticperformanceofthesystemtobesimulated.Simulationandexperimentalresultsarebasicallythesame，provedthefeasibilityofthesystem，thesystemhasgoodspeedandpositioncontrol，therearebroadprospectsfordevelopment.Keywords：SwitchedReluctanceMotor；Micro-stepcontrol；MATLAB；DSP目录TOC\o"1-3"\h\u第一章绪论 第一章绪论1.1引言开关磁阻电机调速系统(SwitchedReluctanceMotorDrive，简称SRD)，是继异步电动机变频调速系统和直流电动机调速系统之后，又一极具发展潜力的新型调速系统。它集开关磁阻电动机(SwitchedReluctanceMotor，简称SRM)、电力电子技术和控制技术为一体，它不仅保持了交流异步电动机的机构简单、坚固可靠和直流电动机可控性好的优点，而且还具有价格低、效率高、适应力强等优点，显示出广阔的应用前景。SRM作为SRD中的重要组成部分，是在磁阻电动机的基础上发展起来的一种高性能机电一体化的产品。它具有开关性和磁阻性两个基本特征。从结构上看开关磁阻电机定转子均采用双凸极结构，定子上有集中绕组，转子无绕组，也无永磁体。因此具有结构简单、坚固、工作可靠、维修方便等优点。另外，电机在一相或多相缺相的情况下仍可以运行使得它可以应用于恶劣的工业环境中。SRM控制灵活，采用不同的控制方式，可以得到不同负载要求的机械特性，很容易实现四象限运行和软启动等要求。采用合理的控制策略，由SR人理组成的SRD系统的效率和出力能在很宽的速度和负载范围内都能维持较高的运行特性。然而，由于开关磁阻电机的双凸极结构，不能采用传统的AC电机波形来作为输入激励，从而不能应用AC电机很成熟的旋转磁场理论。而且，电机的输出转矩不平滑，必须采用适当的控制策略来消除转矩脉动。另外由于磁通的复杂分布使得电机的控制很复杂。电机不同相间的非线性祸合及电机参数的改变更增加了控制的复杂程度。只有从调速系统的总体性能指标出发，通过采取优化的控制策略，才能逐步解决这些问题[1]。1.2运动控制发展概述运动控制是一门综合性、多学科的交叉技术。它的主要研究内容是机械运动过程中涉及的力学、机械学、动力驱动、运动参数检测和控制等方面的理论和技术问题。随着科学技术的不断发展，尤其是电力电技术的进步，微机技术的应用和新型控制策略的出现。今天的运动控制发展成为了根据预定方案及复杂环境，将计算机做出的决策命令变为某种期望的机械运动的系统控制。运动控制系统使被控机械运动实现精确的位置控制、速度控制、加速度控制、转矩或力的控制，以及这些被控机械量的综合控制。典型的运动控制系统有运输机械、数控机床、机器人等，这些系统是力学、机械、材料、电工、电子、计算机、信息和自动化等科学和技术领域的总和。运动控制系统中，精确的位置、速度、加速度乃至力矩的控制土要通过电动机、驱动器、反馈装置、运动控制器、主控制器(如计算机和可编程控制器)来实现。随着微电子技术渗透到运动控制系统的各个环节并成为其控制技术的核心，功率变频器和电动机都具有了离散控制的基本特征。一般的运动控制系统包含了围绕电动机组成不同控制目标所涉及的理论和技术。运动控制作为一门多学科交义的技术，每种技术出现的新进展都使它向前迈进一步，其技术进步是日新月异的[2]。1.3开关磁阻电机的研究概况及发展方向1.3.1开关磁阻电机的研究概况磁阻电机是一种具有悠久历史的电机，它诞生于160年前，但它一直被认为是一种性能(效率、功率因数、利用系数等)不高的电机，故只应用于小功率范围。经过近20年的研究和改进，磁阻式电机的性能不断提高，目前已能在较大的功率范围内使其性能不低于其他型式的电机。美国、加拿大、南斯拉夫、埃及等国家都开展了开关磁阻电机系统的研制工作，在国外的应用中，开关磁阻电机一般用于牵引中，例如电瓶车和电动汽车，同时高速性能是开关磁阻电机的一个特长的方向。对于低压、小功率的应用场合，开关磁阻电动机远优于普通的异步电动机和直流电动机。例如使用开关磁阻电动机驱动风扇、泵类、压缩机等，可以在宽广的速度范围内实现高效率的运行且节能明显，可以在短期内收回成本，经济型小功率开关磁阻电动机调速系统有广阔的市场，尤其是在家用电器方面的应用。据报导，英国Leeds大学研制出一种用于洗衣机的开关磁阻电动机及其驱动装置，该电动机重量为3.1kg，最高转速达10000r/min，直径为100mm，长度为118mm，在不使洗涤性能降低的情况下，比标准的洗衣机电动机尺寸减少一半。在开发高速传动领域，开关磁阻电动机调速系统也有其独特的优势，因为开关磁阻电动机结构简单、坚固，控制开关频率低，在叠片性能和轴承满足要求的条件下可实现高速运转。据报道，美国为空间技术研制了一个25000r/min、90kW的高速SRD样机[3]。开关磁阻电机调速系统（SRD）的研究已被列入我国中、小型电机“八五”、“九五”和“十五”科研规划项目。华中科技大学开关磁阻电机课题组在“九五”项目中研制出使用SRD的纯电动轿车，在“十五”项目中将SRD应用到混合动力城市公交车，均取得了较好的运行效果。纺织机械研究所将SRD应用于毛巾印花机、卷布机，煤矿牵引及电动车辆等，取得了显著的效益。现如今功率电子技术，数字信号处理技术和控制技术的快速发展，而且随着智能技术的不断成熟及高速高效低价格的数字信号处理芯片（DSP）的出现，利用高性能DSP开发各种复杂算法的间接位置检测技术，无需附加外部硬件电路，大大提高了开关磁阻电机检测的可靠性和适用性，必将更大限度地显示SRD的优越性，现有研究都是基于SRD机电系统简化为线性系统以实验研究方法为主进行的，一方面缺少理论分析，另一方面对SR电机振动的非线性特性缺乏研究。只有立足于非线性振动理论，在全面分析SR电机非线性电磁场和非线性径向力的基础上，才能对开关磁阻电机定子电磁振动的非线性特性进行系统的理论分析，计算和实验研究。近几十年来，SRD的研究在国内外取得了很大的发展，但作为一种新型的调速系统，研究的历史还比较短，其技术设计电机学、微电子、电力电子、控制理论等众多学科领域，并且SR电机本身的非线性特性，导致研究的困难性，存在着大量的工作要做。在应用上，SRD有着广阔的市场前景，具有结构简单、坚固、成本低、工作可靠、控制灵活、运行效率高，适于高速与恶劣环境运行等特点，促使人们更深刻的去关注、研究、开发。综上所述，SRD发展到现在，在控制策略方面虽然已取得了许多非常有用的成果，但是仍然很不完善，仍存在许多问题待解决，而且尚未形成完善的控制理论。虽SRM结构简单，但是用来分析SRM能量转换过程的数学方法却相对复杂。由于SRM的双凸极结构和磁路的严重非线性以及脉冲供电方式，传统电机学的一些理论和分析方法已不再适用于开关磁阻电动机。因此，研究SRD及其驱动系统无论是在理论上还是在工业应用中都具有重要意义[4]。1.3.2SR电机的控制策略综述众所周知，SRD融SRM、功率变换器、控制器与位置检测器为一体，其性能的改善不仅依靠优化SRM与功率变换器设计，而且必须借助于先进控制策略的手段。从20世纪80年代以来，在SRD控制方面已出现了大量先进的控制思想，并取得了有益的成果。SR电机控制参数多，控制系统设计的主要问题时努力实现参数最优化、结构最优化和功能最优化。根据改变控制参数的不同方式，SRM又三种控制模式，即电流斩波控制(简称CCC)、角度位置控制(简称APC)、和电压控制(VC)。其中，CCC一般应用于低速运行区，因为此时旋转电动势较小，必须限制系统的最大工作电流；APC时电压保持不变，通过改变开通角和关断角调节电机转速，适合于系统较高转速区；VC时在固定的开关角条件下，通过调节绕组电压控制系统转速。基于线性假设的SR控制系统难以获得理想的输出特性，鲁棒性差，其动静态性能无法与直流传动相媲美，这严重阻碍了SR的商品化进程。其主要原因在于：SRM为高度非线性系统，具有双凸极集中绕组的几何结构，为输出最大转矩而运行于饱和状态，磁阻转矩是绕组电流和转子位置的非线性函数。传统的线性控制方法难以满足动态较快的SRM非线性、变参数要求。近年来，为改善系统的性能，国内外发表了一些基于现代控制理论和智能控制技术建立SR。动态模型和系统设计的文献。模糊控制器是一种语言控制器，无需被控对象的精确数学模型，本质上也是一种非线性控制，具有较强的鲁棒性。模糊控制器的这些特点，使得从原理上改善SRD系统的调速性能成为可能。近年来，应用模糊控制理论设计SRD己受到重视。但模糊控制的动静态特性之间也存在一定的矛盾，采用固定的参数难以获得满意的性能，转矩脉动、振动和噪声是SRD较为突出的问题，也是控制策略所要研究的重点。转矩的分布由相电流决定，因此关键是控制相电流使其输出转矩脉动最小化分布。但困难在于SR电机数学模型难以精确解析，而且SRD的结构及其动态特性在运行中常逐步改变或突变，并且难以预知。因此常规控制方法部可能控制相电流按理想分布变化，只有引入自适应、自学习控制技术及智能控制技术，才能使系统根据运行条件的改变，自动的调整调节器的结构、参数，以保证系统连续处于输出转矩脉动最小化状态[5]。综上所述，SRD发展到现在，在控制策略方面虽然已取得了许多非常有用的成果，但是仍然很不完善，仍存在许多问题待解决，而且尚未形成完善的SR控制理论。今后关于SRM控制策略的研究应主要围绕以下几个方面展开：1.从控制角度继续加强研究，以减小转矩脉动、降低噪声。2.研究具有较高动态特性，算法简单，能抑制参数变化、扰动和各种不确定性干扰的SRM新型控制策略。3.研究具有智能控制方法的SRM新型控制策略机器分析设计理论。1.4研究的主要内容和目标开关磁阻电机调速系统作为一种新型调速系统，兼有直流传动和普通交流传动的特点，但是由于开关磁阻电机的双凸极结构和采用开关性的供电电源，使得电机的特性和控制方式与传统电机不同，尤其是非线性及饱和现象，造成电机的模型难以解析，比较突出的问题是转矩脉动和噪声。另一方面，SRD作为典型的机电一体化系统，融合了电机学、微电子、电力电子、控制理论等众多科学领域，所以系统的优化设计还需从整体出发，基于以上原因提出了开关磁阻电动机高性能控制系统的设计，能够消除转矩脉动，提高开关磁阻电机在位置控制中的定位精度[6]。本设计主要研究内容有以下几个方面：1.利用仿真软件对开关磁阻电机控制系统不同控制策略进行动态仿真分析。2.采用微步控制对开关磁阻电机控制系统的位置控制能力进行分析，达到优化控制的目的。3.开关磁阻电机高性能控制系统应用在在电动执行器中的位置控制分析。第二章SR电机调速系统2.1开关磁阻电动机调速系统的基本结构、特点及基本原理2.1.1SRD的基本结构图2.1SRD系统构成框图Fig.2.lStructureofSRDsystem开关磁阻电动机调速系统主要由SRM、功率变换器、控制器、位置检测器构成，如图2.1示：磁阻电机：SRM是SRD中实现机电能量转换的部件，系双凸极可变磁阻电动机，其定转子的凸极均由普通硅钢片叠压而成。转子无绕组也无永磁体，定子极上绕有集中绕组，径向相对的两个绕组可串联或并联构成一对磁极，称为“一相”。SRM可以设计成多相结构，且定、转子的极数有多种不同的搭配。相数多，步距角小，有利于减小转矩脉动，但结构复杂，且主开关器件多，成本高。因此电机定、转子的极数应当按使用的场合合理确定。SRM的转向与电流方向无关，为单向电流，若改变相电流的大小，可改变电动机转矩的大小，进而可以改变电动机转速。若在转子极转离定子极时通电，所产生的电磁转矩与转子旋转方向相反，为制动转矩。功率变换器的作用是将电源提供的能量经适当转换后提供给SRM，由蓄电池或交流电整流后得到的直流电供电。由于SRM绕组电流是单向的，使得其功率变换器主电路不仅结构较简单，而且相绕组与主开关器件是串联的，因而可以避免直接短路故障。SRM的功率变换器主电路的结构形式与供电电压、电动机相数及主开关器件的种类等有关。控制器是系统的中枢，它综合处理速度指令、速度反馈信号及电流传感器、位置传感器的反馈信息，控制功率变换器中主开关器件的工作状态，实现对SRM运行状态的控制[7]。2.1.2SR电机的工作原理图2.2所示为一台典型四相(8/6)SR电机的横截面和其中一相电路的原理示意图。它的定子上有八个齿极(即N=8)，每个齿极上绕着一个线圈，直径方向上相对的两个齿极上的线圈串连成一相绕组，转子沿圆周有六个均匀分布的齿极，(即Nr=6)，齿极上没有绕组。定、转子间有很小的气隙。S1和S2是电子开关，VD1和VD2是续流二极管，U是直流电源。图2.2四相SR电机的工作原理图Fig.2.2PrincipleofFourPhaseSRmotorSR电机调速系统整体工作过程如下：控制器接收启动命令信号，在检测系统状态一切正常的情况根据位置传感器提供的各相定子齿极和转子齿极相对位置的信息，按照起动逻辑给出相应的输出信例如，在图2.2中定子A相齿极轴线AA'与转子齿极1的轴线11'不重合的情况下，应使功率变换下号器中控制A相绕组的开关元件S1和S2导通，A相绕组通电，而B、C和D三相绕组都不通电。电动机内建立起以AA'为轴线的磁场，磁场通过气隙的磁感应线是弯曲的。此时，磁路的磁导小于定、转子齿极轴线从AA'和11'重合时的磁导，转子受到气隙中弯曲磁感应线的切向磁拉力所产生转矩的作用，使转子逆时针方向转动，转子齿极1的轴线11'向定子齿极AA'趋近。当轴线AA'和11'重合，即A相定、转子齿对齐时，切线方向的磁拉力消失，转子停止转动，此时称转子达到稳定平衡位置。与此同时，B相定子齿极轴线BB'与转子齿极轴线22'的相对位置与图2.2中A相的情况相同。此时，控制器根据位置传感器提供的位置信息，命令断开A相开关S和S并合上响应的B相开关，使A相绕组断开的同时B相绕组通电。显然，改变相电流的方向并不影响转子的旋转方向。在多相电机实际运行中，也常出现两相或多相同时导通的情况。设每相绕组开关频率(主开关频率)为几，转子极数为N，则SR电机的同步转速(r/min)可表示为：（2.1）由于SR电机的转向与绕组电流方向无关，所以使得功率变换器电路能够充分简化。在图2.2中，当主开关S1、S2接通时，A相绕组从直流电源U吸收电能，而当S1、S2断开时，绕组电流通过续流二极管VD1、VD2将剩余能量回馈给电源。因此SR电机具有能量回馈的特点，系统效率高[8]。2.1.3SRD系统的结构与性能特点1.电动机结构简单、成本低、适于高速开关磁阻电动机的突出优点是转子上没有任何型式的绕组，成本低；转子的机械强度高，电动机可高速运转而不致变形；转子转动惯量小，易于加、减速。在定子方面，它只有儿个集中绕组，因此制造简便，绝缘结构简单，并且发热大部分在定子，易于冷却。2.功率电路简单可靠因为电动机转矩方向与绕组电流方向无关，即只需单方向绕组电流，故功率电路可以做到每相一个功率开关，电路结构简单。另外，系统中每个功率开关器件均直接与电动机绕组相串联，避免了直通短路现象。因此开关磁阻电动机调速系统中功率电路的保护电路可以简化，既降低了成本，又具有高的作可靠性[9]。3.效率高、功耗小SRD系统是一种非常高效的调速系统。这是因为一方面电动机转子不存在绕组铜耗，另一方面电动机可控参数多，灵活方便，易于在宽转速范围和不同负载下实现高效优化控制。图2-3给出了典型产品的输出特性和效率曲线，其系统效率在很宽的范围内都在87%以上，这是其他一些调速系统不易达到的。图2.3开关磁阻电动机实测性能曲线Fig2.3ThecurveofrealPerformanceofSRM4.高起动转矩、低起动电流从电源侧吸收较少的电流，在电动机侧得到较大的起动转矩是本系统的一大特点。典型产品的数据是：当达到100%额定转矩时，只需15%的额定电流。5.可控参数多，调整性能好控制开关磁阻电动机的主要运行参数和方法至少有四种：控制开通角、控制关断角、控制相电流幅值、控制相绕组电压。SRD系统也存在着一些不足，因为功率变换器输出的是不规则电流脉冲，一般导致振动噪声较人、低速转矩脉动较大，并且相数越多，主接线数越多；需要根据定、转子的相对位置投励，不能像异步电动机那样可以直接接入电网作稳速运行，而必须与控制器一同使用等[10]。2.2开关磁阻电机的数学模型2.2.1开关磁阻电机的数学模型建立开关磁阻电机数学模型，通常有以下三种方法：线性模型、准线性模型(分段线性模型)和非线性模型。线性模型忽略了饱和及边缘效应，认为绕组电感与电流无关。准线性模型将磁化曲线分段线性化，近似考虑定转子齿极重叠时的饱和。以上两种模型，电感参数有解析表达式，用于求解电机性能时，电流和转矩有解析解，一般用于定性分析。事实上，由于电机的双凸极结构和磁路的饱和、涡流和磁滞效应所产生的非线性，加上电机运行期间的开关性和可控性，在电机运行期间绕组电感不是常数，而是电流和转子位置角的函数。开关磁阻电机定子绕组的电流、磁链等参数随着转子位置不同而变化的规律是很复杂的，难以用简单的解析表达式来表示，因此很难建立精确可解的数学模型。为了简化分析，忽略了铁芯损耗部分，并设开关磁阻电机的相数为m，各相结构和参数称。设P=1，…，m相的电压、磁链、电阻和电流及转矩分别为Up、ψp、Rp、Ip、Tp、，转子位置角为θ，转速为ω[11]。1.电压方程根据能量守恒定律和电磁感应定律，施加在各定子绕组端的电压等于电阻压降和因磁链变化而产生的感应电势作用之和，第p相绕组电压方程：(2.2)2.磁链方程各相绕组磁链为该相电流与自感、其余各相电流与互感以及转子位置角的函数：(2.3)由于开关磁阻电机各相之间的互感相对自感来说甚小，为了便于计算，在开关磁阻电机的计算中一般忽略相间互感，不考虑两相以上电流导通时定、转子扼部饱和在各相之间产生的相互影响，这时磁链方程可近似成：(2.4)3.转矩方程根据机电能量转换原理，开关磁阻电机的电磁转矩表示为磁共能对转子位置增加的速率：(2.5)电机的合成转矩由各相转矩叠加而成：(2.6)4.机械运动方程其中，J、B、Tl分别为转动惯量、粘滞系数及负载转矩：(2.7)(2.8)2.2.2数学模型的求解方法上述数学模型由于有严重的非线性，不可能得出解析解。因此，在性能分析求解数学模型时不得不在实用和理想之间寻求一种折衷的处理方法。到目前为止，针对磁链的变化，采用了以下几种方法建立模型：1.理想线性模型若不计电机磁路饱和的影响，假定相绕组的电感与电流的大小无关，且不考虑磁场边缘扩散应，可采用开关磁阻电机的理想线性模型将磁链ψp，近似为电流i，的线性函数，这种方法可了解电机工作的基本特性和各参数间的相互关系，并可作为深入探讨各种控制方式的依据，但求解的误差较大，精度较低。2.准线性模型为了近似地考虑磁路的饱和效应、边缘效应，可将实际的非线性磁化曲线分段线性化同时不考虑相间祸合效应，这样可以用解析式来表示每段磁化曲线。3.非线性函数拟合模型将磁链举，用非线性函数近似拟合，函数的选取决定拟合的精确度。4.查表法这种方法较为直接、也较为精确，既可用于稳态分析，也可用于解瞬态问题[12]。2.3开关磁阻电机工作的基本分析2.3.1电感与转子位置角的关系图2.4电感与转子位置角的关系Fig.2.4TherelationshipbetweenLandrotorangle由于开关磁阻电动机的电磁转矩是磁阻性质的，又是双凸极结构，其磁路是非线性的，加上运行时的开关性和可控性，使电动机内部的电磁关系十分复杂。为弄清电机内部的基本电磁关系，有必要从简化的线性模型，也就是理想线性模型开始进行分析研究，所得到的相绕组电感随转子位置角周期性变化的规律可用图2.4说明，图中横坐标为转子位置角，它的基准点即坐标原点θ=0的位置，对应于定子凸极中心与转子凹槽中心重合的位置，这时相电感为最小值以Lmin。在θ1、θ2(θ2为转子磁极的前沿与定子磁极的后沿相遇的位置)区域内，定转子磁极不相重叠，电感保持最小值Lmin不变，这是因为开关磁阻电机的转子槽宽通常大于定子极弧，所以当定子凸极对着转子槽时，便有一段定子极与转子槽之间的磁阻恒为最大并不随转子位置变化的最小电感常数区：转子转过。θ2后，相电感便开始线性地上升直到θ3为止，θ3系转子磁极的前沿与定子磁极的前沿重叠处，这时定转子磁极全部重叠，相电感变为最大值Lmax；基于电机综合性能的考虑，转子极弧日βr通常要求大于定子极弧日βs，因此在。θ3和θ4(θ4为转子磁极的后沿与定子磁极的后沿相遇的位置)区域内，定转子磁极保持全部重叠，相应的定转子凸极间磁阻恒为最小值，相电感保持在最大值Lmax；从θ4相电感开始线性地下降，直到θ5处降为Lmin，θ5、θ1均为转子磁极后沿与定子磁极前沿重合处。如此周而复始，往复循环。开关磁阻电机基于线性模型的绕组电感的分段线性解析式为[13]：(2.9)(2.10)2.3.2电磁转矩的分析根据能量守恒定律，在不考虑电路中电阻损耗、铁芯损耗和转子旋转产生机械损耗的情况下，绕组输入的电能We应等于结构中磁储能Wf与输出机械能Wn之和，即为：(2.11)如果把电压u和感应电势e的参考方向选得一致，根据电磁感应定律，绕组电路的电压方程为：（2.12)绕组输入的电能可由其端电压、端电流计算，即为：(2.13)将式(2.12)代入式(2.13)：(2.14)机械能可由电磁转矩T和角位移θ计算，即为：(2.15)将式(2.14)和式(2.15)代入式(2.11)，则得:(2.16)式(3.16)表明，对无损系统，磁储能是由独立变量ψ和θ表示的状态变量，当θ为恒定值时，由式(2.16)得到一般转矩计算式为：(2.17)在考虑转子处于任意位置时的电磁转矩时，可以假设转子无机械转动，则由式(2.13)得：(2.18)将式(2.16)代入式(2.18)，得：(2.19)设磁路中无磁滞损耗，再假设磁路为线性磁路(这在气隙不太小，磁路不太饱和时近似成立)，则磁链ψ。可由电感L表示为：(2.20)将式(2.20)代入式(2.19)，得到磁储能的计算式：(2.21)将式(2.21)代入式(2.17)，得：(2.22)由以上分析可得出如下结论：1.电动机的电磁转矩是由转子转动时气隙磁导变化产生的，当磁导对转角的变化率大时，转矩也大。2.电磁转矩的大小同绕组电流的平方成正比，即使考虑到电流增大后铁芯饱和的影响，转矩不再与电流平方成正比，但仍随电流的增大而增大，因此可以通过增大电流有效地增大转矩，并且可以通过控制绕组电流得到恒转矩输出的特性。3.转矩的方向与绕组电流的方向无关，只要在电感曲线的上升段通入绕组电流就会产生正向电磁转矩，而在电感曲线的下降段通入绕组电流则会产生反向的电磁转矩。2.3.4转速的控制控制直流电机的转速需要调节其外施电压或励磁电流，而控制感应电机的转速则需调节电源的频率。与其它电机一样，开关磁阻电机也有其自己的控制方法。这里仍然针对开关磁阻电机的线性模型来加以讨论，对其转速控伟峭三性加以定性分析。将上面得到的表示的绕组电流代入式(2.22)中，得到：(2.23)由此进一步得到：(2.24)从式(2.24)中可以看出，有两种转速控制方法：1.改变外施电压；2.改变与开关角有关的参数F，F是代表电动机结构参数(如绕组电感和定子极弧等)和控制参数(如开通角、关断角)的函数。若与开关角有关的参数F不变，则ω正比于Us，改变其外施电压就会改变电机的转速[14]。2.4开关磁阻电机的控制方式SRD系统的控制方式指电动机运行时控制哪些参数及如何控制，使电动机按规定的状况运行，并保持较高的性能指标。控制方式的研究是SRD系统研究的关键问题。2.4.1电流斩波控制在低速时，相电流周期长、磁链及电流峰值大，必须采取限流措施。因此，θ=θon时，功率电路开关元件接通(称相导通)，绕组电流I从零开始上升，当电流达到峰值(斩波电流上限值)时，切断绕组电流(称斩波关断)，绕组承受反压，电流快速下降。经时间Tl，或电流降至规定值(斩波电流下限值)时，重新导通(称斩波导通)，重复上述过程，则形成斩波电流波形，直至θ=θoff时实行相关断，电流衰减至零。低速作特别是起动时，多采用斩波控制，以限制电流峰值。电流斩波波形见图2.5。图2.5电流斩波波形Fig2.5Currentchoppingwaveform2.4.2角度控制开通角θon和关断角θoff是开关磁阻电机最主要的控制参数，通过变θon和θoff可实现相电流性质(如电动和制动)、大小和波形的控制，从而可有效调节电机的转矩、转速以及转向。控制开通角θon和关断角θoff。在θon至θoff之间，对绕组施加正向电压，建立和维持电流。在θoff之后一段时间内，对绕组施加反向电压，使电流续流快速下降，直至消失。在实际控制过程中，一般采用经过精细调整的低时间常数的锁相倍频器对转子位置基本信号实现高倍倍频，从而获得分辨率较高的角度细分控制。这样在不同的θon和θoff控制下，可获得不同波形和幅值的相电流，达到电机调控目的[15]。2.4.3电压斩波控制在θon—θoff导通区间内，使功率开关按PWM方式工作。其脉冲周期T固定，占空比Tl/T可调。在Tl内，绕组加正电压，T2内加零电压或反电压。改变占空比，则绕组电压的平均值变化，绕组电流也相应变化，从而实现转速和转矩的调节，这就是电压斩波控制。与电流斩波控制方式类似，提高脉冲频率f=l/T，则电流波形比较平滑，电机出力增大，噪声减小，但功率开关元件的工作频率增大。2.4.4各控制方式的特点1.电流斩波控制的特点（1）适用于低速和制动运行电机低速运行时，绕组中旋转电动势小，电流增长快。在制动运行时，旋转电动势的方向与绕组端电压方向相同，电流比低速运行时增长更快。两种工况下，采用电流斩波控制方式正好能够限制电流峰值超过允许值，起到良好有效的保护和调节效果。（2）转矩平稳电流斩波时电流波形呈较宽的平项状，产生的转矩也较平稳。合成转矩脉动明显比其它控制方式小。（3）适合用于转矩调节系统当斩波周期T较小，并忽略相导通和相关断时电流建立和消失的过程(转速低时近似成立)时，绕组电流波形近似为平顶方波。平顶方波的幅值对应电机转矩，转矩值基本不受其它因素的影响，可见电流斩波控制方式适用于转矩调节系统，如恒转矩控制系统。（4）用作调速系统时抗负载扰动性的动态响应慢提高调速系统在负载扰动下的快速响应，除转速检测调节环节动态响应快外，系统自身的机械特性也十分重要。电流斩波控制方式中，由于电流峰值被限，当电机转速在负载扰动的作用卜发生突变时，电流峰值无法自动适应，系统在负载扰动卜的动态响应十分缓慢。2.角度控制的特点（1）转矩调节范围大若定义电流存在区间t占电流周期T的比例t/T为电流占空比，则角度控制下电流占空比的变化范围儿乎从0一100%。（2）同时导通相数可变同时导通相数多，电动机出力较大，转矩脉动较小。当电机负载变化时，自动增加或减少同时导通的相数是角度控制方式的特点。（3）电动机效率高通过角度优化，能使电动机在不同负载卜保持较高的效率。3.电压斩波控制的特点电压斩波控制是通过P枷方式调节绕组电压平均值，间接调节和限制过大的绕组电流，既能用于高速运行，又适合于低速运行。其它特点则与电流斩波控制方式相反，适合于转速调节系统，抗负载扰动的动态响应快，缺点是低速运行时转矩脉动较大[16]。第三章SRD新型控制策略的研究由于SR电机磁路的饱和，各相产生转矩的非线性特性及相电流间的非线性祸合以及各相电流在零和额定值之间的开关切换并非瞬间完成，使得即使依序给SR电机相绕组用恒定电流(即矩形波电流)供电，其瞬时转矩亦非恒定。显然，SR电机输出转矩脉动限制了其在伺服传动等要求低速运行场合下的应用。而电机的转矩又是机电联系的枢纽，因而转矩脉动的研究成为目前SRM研究领域的热点。本章即研究新型的控制策略来实现SR电机的转矩控制。同时，鉴于常规的控制手段(例如固定参数的PID调节器)已经不能从根本上补偿SR电机的非线性特性。由于改变关断角θoff，即可改变换相时产生的转矩脉动，从精确定位以及小转矩脉动出发，研究了SRD的微步控制[17]。3.1SR电机的直接转矩控制采用直接转矩控制原理来控制交流电机的转速和转矩脉动，这己经形成了一套比较完整的理论。交流电机具有线性特性而且是对称三相正弦电流励磁，这些都是开关磁阻电动机所不具有的。众所周知，开关磁阻电机及其控制系统具有严重的非线性特点，而且每一相都是单独励磁，因此应用在传统交流电机的直接转矩控制理论对开关磁阻电机并不完全适用。本文首先分析了SR电机的转矩特性，提出了一种新型磁链、转矩控制方法。通过磁链幅值以及磁链矢量速度的控制达到控制电机转矩的目的。应用直接转矩控制原(DTC)，有效地减小了转矩脉动，而且这种方法非常简单，实时实现时只用低成本的微处理器即可。3.1.1直接转矩控制原理1.开关磁阻电动机转矩开关磁阻电动机的转矩是由磁路选择最小磁阻结构的趋势而产生的。由于SR电动机磁路的非线性，通常SR电动机的转矩根据磁共能来计算，即式3.1：(3.1)式中：—转子位置角—绕组电流—电机相数显然，磁共能的改变既取决于转子位置，亦取决于绕组电流的瞬时值。在此路饱和状态下运行的SR电动机，是一种非线性严重的机电装置，此共能很难解析计算。电机载饱和状态下，其机械损耗可以忽略，因此式(3.l)可以用一个近似的等式表示为：(3.2)由于开关磁阻电机通常使用单极性驱动故各相电流都是止的，因此式(2)中转矩T的正负是由d决定的。即要产生正的转矩，定子磁链幅值必须随转子位置变化而加速，要产生负的转矩，定子磁链幅值要随转子位置变化减速。正的值可以定义为“磁链加速”，负值定义为“磁链减速”。这是因为，如果磁场要随转子位置变化增加，定子磁链必须超前于转子位置；相反，如果磁场随转子位置变化减小，定子磁链要滞后于转子位置。所以转矩改变可以通过定子磁链加速或减速来实现。这样，一种新的控制开关磁阻电机转矩的方法可以定义为：(1)定子磁链保持一个连续的幅值。(2)转矩由定子磁链加速或减速来控制。控制目标(1)通过采用类似传统直接转矩控制的方法来实现。控制目标(2)也是通过类似传统直接转矩控制的方法实现，因为转矩增大或减小取决于定子磁链的加速或减速。和传统直接转矩控制方法不同的是，转矩幅值也是瞬时电流的产物。但是就像异步电机直接转矩控制中转子磁链可以假设为一个连续量，一个相对于定子磁链变化的一阶延迟。同样，在开关磁阻电机的控制方法中，定子电流相对定子磁链变化有一个一阶延迟，这样在对转矩控制时就可以仅仅控制磁链加速或减速而不考虑电流的变化。2.电压空间矢量由于开关磁阻电机的凸极结构，每相电压空间矢量的原点定义在位于定子极轴的中心线上。6/4结构三相开关磁阻电动机的电压空间矢量的定义如图3.1所示。图3.2是以一相为例功率变换器的拓扑结构，电机每相都有三个可能的电压状态。当两个主开关都工作时给定相k的电压Sk状态定义为1，这时正电压加在绕组上；当一个晶闸管关断且电流不为零时，此时绕组电压为零，Sk状态定义为O；当两个晶闸管都关断时，此时电流不存在或只流经续流二极管，这种情况下，绕组电压为负，Sk状态定义为-1。因此，和传统交流电机直接转矩控制方法不同的是，电机每相有三个不同的状态，这样就会有27电压状态。为了同传统交流电机直接转矩控制一样也可以定义6个幅值相同且相差的电压向量，即如图3.3所示的六个电压向量V1…V6，不需其它状态。这些向量都交于N=1……6的六个区域的交点，每个区域为π/3弧度宽，每个可能的状态都是为了使定子磁链和电机转矩处于控制带中[18]。图3.1三相SR电动机相电压矢量定义Fig.3.1ThedefinitionofthevoltagevectorofThreePhaseSRmotor图3.2SR电机一相绕组结构图Fig.3.2WindingstructureofonePhaseofSRM图3.3SR电动机直接转矩控制电压矢量定义Fig.3.3VoltagevectordefinationofDTCMethodofSRM2.直接转矩控制原理在图3.3所示的电压空间矢量图中，假如定子磁链在第K个区域，则可以通过使用矢量Vk+1和Vk-1来增大磁链而通过矢量Vk+2和Vk-2来减小磁链。从2.1节分析可知，转矩是由定子磁链相对于转子运动的加速或减速来控制的，因此如果转矩需要增加，就要选择超前于转子旋转方向的电压向量，即定子磁链在第K区域时选择矢量Vk+1和Vk+2；反之，若转矩需要较小，则要相应地选择第K区域的矢量Vk+1和Vk+2。3.1.2仿真研究为了验证上述控制方法和开关表的控制性能，本设计利用MATLAB进行了系统仿真，原理框图如图3.4所示。框图主要分为如下几部分：1.磁链计算单元相磁链计算采用u-i模型，经过3/2变换，计算出。计算出α-β两相坐标系下的定子磁链ψa。2.磁链区间判断单元磁链区间的判断是通过一个s-function1函数来实现。3.磁链、转矩调节器在直接转矩控制系统中.转矩控制和磁链控制可以分别通过滞环比较器来实现的。4.电压空间向量的选择本系统仿真时主要是通过查表的方法来实现电压空间向量的选择，判断条件包括磁链调节器的输出ψq、转矩调节器输出TQ以及磁链所在区域N。区间N、电压向量可参看图3.4，具体的电压矢量选择表见表3.1。图3.4系统仿真框图Fig.3.4Systemsimulationblockdiagram表3.1电压矢量选择表Fig.3.1Theselectionofvoltage仿真时应用的电机参数：额定电压为170V，额定电流为4A，相电阻8.1Ω，Lmax=0.24mH，Lmin=0.06mH。在仿真过程中，电动机给定磁链是0.8wb，给定负载转矩是3N·m。磁链和转矩滞环宽度分别±0.01wb和±0.1N·m。仿真结果如图3.5和图3.6，图3.5给出磁链轨迹，可以看出定子磁链幅值基本不变，轨迹比较接近于圆形。图3.6的(a)和(b)分别给出了电机控制前后的转矩响应。从图3.6(a)中看到控制前的电机转矩脉动很大，而在图3.6(b)中可以看到，采用直接转矩控制的电机转矩维持在3N·m上下波动，转矩波动明显减小，波动的最大幅值约为0.1N·m。图3.7为负载突变时转矩响应曲线。从图3.7的波形可以看出，系统具有较高的响应速度，转矩在0.25从1N·m上升到3N·m仅用了2ms。不同给定转矩的仿真表明该波动幅值并不随给定转矩的大小而变化。仿真结果充分证明了这一方法能有效减小转矩波动，改善基于直接转矩控制思想的磁链控制的转矩和速度的平滑性。3.1.3结论将直接转矩应用到开关磁阻电机的控制上，可以很有效的控制转矩和磁链，使系统的动静态性能良好，解决了SR电机转矩脉动问题，弥补了传统转矩脉动控制的不足。将DTC应用于SRM还有一个优势，就是控制简单、只需用低成本的微处理器就可以实现。图3.5稳态时磁链曲线Fig.3.5Thestatorfluxcurveofsteadystate图3.6稳态时电磁转矩曲线Fig.3.6Electromagnettorqueofsteadystate图3.7电磁转矩动态响应曲线Fig.3.7DynamicalresponseofElectromagnettorque3.2开关磁阻电动机的微步控制开关磁阻电动机一般工作在饱和状态下，转矩是相电流和转子位置的非线性函数；同时为了维持转子的连续运转，必须不断地切换功率变换器的主开关器件。开关切换过程中不可避免地给相电流带来扰动，从而产生转矩脉动。本文基于开关磁阻电动机的线性模型，推导出其矩角特性，根据转矩星型图对换相时的相绕组电流进行控制，用换相区代替换相点使各相电流为阶梯波，从而在空间得到多个派生转矩矢量，使电机的步进角减小，增加了转矩的平滑胜，从而减小了转矩脉动。3.2.1开关磁阻电动机的微步控制1.开关磁阻电动机的矩角特性结构上与步进电动机相似的SR电动机其运行原理也遵循“磁阻最小原理”，也就是说电机的转矩是由磁路选择最小磁阻结构的趋势而产生的。由于开关磁阻电机磁路的严重非线性，通常开关磁阻电机的转矩是由磁共能来计算，即(3.3)式中：一电机转子位置角一绕组电流因此在忽略开关磁阻电机磁路饱和及边缘效应，基于电机的线性模型，假定电感同电流无关，而仅仅与转子位置有关的情况下，式(3.3)可以简化为(3.4)式中L为开关磁阻电机的自感，其随转子位置变化规律如图3.8所示。电动机每转一圈，电感变化的周期正比于转子的极对数。利用傅里叶分解，且忽略高次谐波，得相绕组的自感为(3.5)式中L0，、L1为电感的恒定分量和谐波分量的幅值，对一台己制好的电机，L0、L1为常数。由式(3.4)和(3.5)可得：(3.6)式(4)为开关磁阻电动机的矩角特性，电角度p称为矩角。由式(3.6)可以得到如图3.9所示的矩角特性图。从图3.8可以看出电磁砖矩的稳定零位只有一个即β=0º，而β=180º时尽管电磁转矩也为零，但是此时电磁转矩的作用是迫使转子离开这个平衡位置，故β=180º不是一个稳定零位。式(3.6)的矩角特性是在假定电感同电流无关，而仅仅与转子位置有关的情况下推导出来的。实际在开关磁阻电动机中，电机磁路都是饱和的。因此，电感是转子位置和电流的函数，故电磁转矩也是转子位置和电流的函数，而不仅仅是转子位置的函数。图3.8绕组电感随转子位置的变化Fig3.8Windinginductancewithrespecttoposition图3.9电机的矩角特性Fig.3.9Torque-anglecharacteristic2.开关磁阻电动机的转矩星型图式（3.6）是转矩星型图的基础，它说明每相绕阻产生的基波电磁转矩是一种空间正弦波，电磁转矩的幅值和绕阻磁动势平方成正比，电磁转矩的稳定零位取决于该相磁极中心线的位置。因此，可以用空间矢量Tk代表k相绕阻的电磁转矩，Tk的相位和k相绕阻磁极中心线一致。对于8/6四相开关磁阻电动机而言，A、B、C、D四相绕组产生的稳定零位在空间依次相差一个转子步进角，用机械角表示为巧“，电角度为90º。如果依次给四相通入幅值相等的直流电，则转矩矢量TA、TB、TC和TD。依次产生定位作用，开关磁阻电动机的转子将以步进角15º一步一步旋转。如果忽略电动机互感，允许将定位转矩进行矢量叠加，则得图3.10所示的转矩星型图，其中TAB、TBC、TCD、TDA是两相同时供电时产生的合成转矩。TAB比TA超前45º，相当于l/8转子齿距，按机械角度计算为7.5º。可以理解为TAB和TA错开半个步进角。转矩星型图中转矩失量间的相位关系只取决于定子磁极中心线间的距离。称TA、TB、TC和TD基本转矩矢量，它们的相位取决于定子磁极中心线的空间位置，与各相绕阻的电流大小无关。对于由基本转矩矢量合成的转矩，如TA、TB、TC和TD，称为派生转矩矢量。派生转矩矢量的相位是可以通过绕阻电流的控制加以调节。利用转矩星型图和派生转矩矢量可以这样设想，既然能够利用矢量和的方法由基本转矩TA和TB去合成派生转矩矢量TAB，那就完全有可能利用电流幅值的控制去移动派生转矩TAB的相位，使它出现在基本转矩矢量之间的任何相位上，这就是微步细分控制。图3.10电机转矩星型图Fig.3.10Torquestarmap3.用微步控制法抑制开关磁阻电动机的转矩脉动由于开关磁阻电动机本身特点，即使采用最佳换相点方法，合成转矩在换相点之间依然存在转矩脉动。其根本原因在于，这种一相通电一相断电的换相方式必然在换相点附近产生转矩下凹区，从而产生转矩脉动。显然，开关磁阻电动机输出瞬时转矩的脉动性限制了其在伺服传动等要求低速运行转矩无脉动场合下的应用。在常规的开关磁阻电动机的运动中，步进角只有一种，即整步运行，而步进角是由电机本身的结构决定的。由上一节的微步细分控制原理可知，若要求电机有更小的步进角，可以在每次换相时，关断相电流并不是立即关断到零，而是按阶梯下降；导通相也并不是立即导通，而是按阶梯逐渐导通，反映到转矩上就是在换相期间导通相转矩线性减少，下一相转矩线性增加，但总的合成转矩恒定不变。这里，绕组电流不是一个方波而是阶梯波，在换相时电流分几个台阶，就可以合成出几个派生转矩矢量，同时电机的稳定零位增加几个，转子就以同样的次数转过一个步进角，也就是说转子的每步运行也只运行步进角的一部分。电机输出转矩的平滑性得到了改善，从而有效地减小电机转矩的脉动。以(8/6)四相开关磁阻电动机为例，其步进角为15º。如果采用微步控制策略，使其通电顺序为A一AB一B一BC一毛一毛D一D一DA一A，即八拍为一个周期，则步进角由15º变为7.5º。为了保证恒转矩，由转矩型星图很容易可以看出，两相同时通电时的电流为一相单独通电时电流的0.717倍。随着电机每转细分步数的增加，电机的步进角则逐渐减小，从而使电机输出转矩的平滑性得到了很好的控制，转矩脉动得到了抑制。3.2.2微步控制策略的实现本文设计的基于TMS320F240控制系统如图3.11所示。图中虚框部分代表了TMS32oF2407用于数字化开关磁阻电动机系统的系统组成。该系统主要由开关磁阻电动机、功率变换器、控制器、位置检测四大部分组成。控制器是开关磁阻电动机驱动系统的核心，而采用OSP信号处理器人大提高了控制器的信息处理能力，功能更加完善，控制策略更加灵活，结构更加紧凑。该系统控制电路土要由DSP及其外围电路组成，完成电流采样、速度检测、键盘输入以及数码显示等功能。图3.11开关磁阻电动机微步控制系统框图Fig.3.11Micro-stepcontrolsystemstructureofSRM开关磁阻电动机微步控制的核心是控制相绕组电流跟随给定电流，由于各相绕阻电流的大小对派生转矩矢量的相位和幅值有着重大的影响，所以试验中采用的电力电子线路主要为电流型。开关磁阻电动机每旋转一步即向计数器发出一个位置反馈脉冲，计算机根据步进计数器的步数值在计算机存储器中查询相应步的两相绕阻的电流给定值，经过D/A转换并分别与电流传感器测得的相绕阻电流信号相比较，其差通过电流调节器ACR控制功率变换器，使其输出脉宽被调制的功率开关信号，从而使实际输出电流按给定阶梯波电流变化。采用高频率全控型电力电子器件IGBT保证了输出电流接近理想值，从而使开关磁阻电动机实现微步控制。在感性负载的情况下，电动机中电流的变化并不时瞬时完成的。尤其在开关磁组电机高速运行时，绕组中电流只有很短的时间来跟踪给定电流，微步控制的阶梯形理想电流分布就很难实现。因此，微步细分的步数受到一定程度的限制，不能无限微步。3.2.3仿真分析为了实现转矩脉动的抑制，运用前面的微步控制策略，对系统进行了仿真研究，仿真采用目前流行的仿真软件Matlab/Simulink。采用的电机有关参数如下：N=8，U=460V，Lmin=10Mh。2a、c为电机微步控制方案时每转48个转矩矢量时的稳态转矩和相绕组电流的仿真曲线，图3.12b、d为没有采用微步控制策略时的稳态转矩和相绕组电流的仿真曲线，此时电机每转为24个转矩失量。从仿真结果可以看出，只要选择足够高频率的主开关器件，电机绕组实际电流响应就可以很好的跟随给定电流期望值。同时随着开关磁阻电动机每转转矩矢量数的增加，电机稳态合成转矩的脉动大大减小，从而有效的抑制了电机的转矩脉动。3.2.4结论本文基于开关磁阻电动机的线性模型，提出了转矩矢量的概念及其控制侧策略。理论分析和仿真结果表明，这种控制策略不但控制简单，而且能够在低速下有效地抑制开关磁阻电动机的转矩脉动。图3.128/6开关磁阻电动机转矩电流曲线Fig3.12Torque/Currentwaveformof8/6SRM第四章基于DSP的SRM控制系统设计4.1基于DSP的SRD控制系统硬件设计以TMS32OF240数字信号控制器为核心构成的SRM控制器硬件结构如图4.1所示：图4.1SRM控制器硬件结构Fig.4.1SRMcontrollerhardwarestructure4.1.1DSP的结构与特点TMS320F2407是TI公司推出的一款高性能的定点16位数字信号处理器，专门为电机的数字化控制而设计，特别适用于三相交流电机的高性能控制。F2407的内部采用哈佛结构、流水线作业、专用的硬件乘法器及及特殊的DSP指令，使得其执行速度很快。当其执行速度为40MIPS时，绝大部分指令可以在25ns单指令周期内完成。同时它专为电机控制增加了一些特殊功能，如其中的事件管理器模块，可方便地产生PWM输出波形，两个10位的ADC转换模块可以同时检测两相电流以及编程的死区控制单元等等。应用这些资源，可以大大减少电机控制系统的硬件结构，降低系统费用，而且它的高速性使得各种复杂算法能够得以实现。4.1.2位置检测及换相逻辑SRD步进驱动系统工作在自同步状态。位置闭环正是SRD区别于步进电机传动系统的重要标志之一。位置检测的目的是确定定转子的相对位置，即要用位置传感器检测转子的相对位置，然后位置反馈信号至DSP确定对应相绕组的通断。SRD位置检测信号为数字信号，转子每转过一个步进角，位置检测信号应相应变化，DSP控制器据此发出相应相绕组的通断命令。对于8/6SRM而言，在一个转子极距角Tr=60º共有4个步进角，位置检测信号应相应变化4次，当转过一个转子极距角后，位置信号又回到起始置，如此循环，即可使转子位置与绕组导电的相序配合起来。本系统采用的是光电式位置传感器，它由静止和转动两部分组成。前者包括红外发光二极管、红外光敏二极管和辅助电路；后者为与SRM转子同轴安装的30°间隔的6齿遮光盘。遮光盘与电机同步旋转，通过遮光盘的遮光、透光，使光敏元件产生导通与关断信号。对于四相8/6极SR电动机，在定子上安装两个相距15°的光敏传感元件经输入电路整型处理。输出两路相位差15°占空比为50%的方波信号，它组合成四种不同的状态，分别代表电动机四相绕组不同的参考位置。图4.2位置传感器输入与DSP的接口Fig.4.2Into-couplerconnectiontotheDSP4.1.3PWM输出电路F2407的全比较单元PWM可产生6路具有可编程逻辑死区和可变输出极性的PWM信号PWM1一PWM6.本系统采用的P哪调制技术可以方便的利用TMS32OF2407内含的三个各自独立的16位通用定时器、三个全比较器、三个简单比较器实现。本系统采用与全比较单元对应的PWM1一PWM4作为功率驱动电路的输入，其时间基准由Tl定时器提供。当定时器Tl的计数值与全比较单元的比较寄存器中的值相同时，产生比较匹配，发生比较输出转换。因此，通过及时改变比较寄存器中的值可以改变PWM输出占空比。4.1.4电流检测与斩波电路图4.3磁平衡式电流传感器接线方法Fig4.3Connectionapproachofcurrentsensor为实现电流斩波控制和过电流保护，必须对绕组中的电流进行检测。本系统采用磁平衡式霍尔元件电流传感器，本身具有强弱电的隔离功能，测量精度高，线性度好，频带宽，可直接与计算机接口，时目前应用广泛的方案。由前面的分析得知，本系统通常采用SRM电机四相绕组两相斩波工作方式，即任何瞬时均有A、C相的一相和B、D相中的一相同时通电，但A、C相，B、D相永远不会同时通电。因此，在实际应用中将A、C相，B、D相绕组共用一个电流传感器。传感器输出为与被测电流成线性关系的电流信号，经电阻采样后成为0一十5V的电压信号输入到DSP控制器的A/D转换器的输入口ADINx。如图4.3所示。对一于模拟量测量，TMS320F244.1.5键盘、显示电路从操作的实用性、易用性出发，本系统共设置了5个功能键，分别为起动（START）、停止(STOP)、增值(RISE)、减值(DOWN)、正反转(DIRECT)。直接连接到DSP的I/O口线上。DSP通过I/O口线查询上述功能键的闭合状态，即高低电平，然后决定是否转入相应的功能子程序。起动键：给出起动命，使电机转动。停车键：给出停机命令，使电机停止转动。正反转控制：给出正/反转方向命令。显示部分采用的是本系统的显示驱动器为MAXIM公司生产的7段共阴极LEO数码管的驱动芯片MAX7219同时利用TMS320的串行外设接口SPI外接MAx7219来完成数码管的动态显示。将F240中SPI的SPISIMO和SPICLK脚分别与MAX7219的DIN和CLK脚相连以输出数据和时钟信号给MAx7219，同时将7219的片选信号LOAD与F240的一个I/0口连接即可。利用TMs320F240的SPI串行输出可令DSP不用实时扫描，只在需要的中断发生时，串行输出即可，而且SPI的波特率可达到最高，这些都大大节省了CPU的时间。MAX7219与LED的连接如下图4.4示：图4.4数码管驱历原理图Fig.4.4LEDdrivediagram4.2电路的保护及抗干扰设计为了保证系统安全可靠地工作，在设计上考虑了多重保护功能，包括过流、过压、欠压、过载、DSP故障报警等功能。设计了电压信号采集电路，保证在欠压和过压情况下逆变器单元与母线电源断开。设计软件和硬件的过流保护电路，保证电力电子器件在过流和短路状态下及时可靠关断。设计上电和掉电欠压保护电路和DSP故障报警电路，保证控制电路正常的功能。电子系统的抗干扰性能是系统可靠性的一个重要指标，采用可编程逻辑器件后系统的抗干扰性能显著提高，但系统的电磁兼容性仍然是电子系统设计中的一个不可忽视的重要内容。下面讨论系统设计过程中所采用的一些抗干扰措施及其在提高系统可靠性方面所起的作用。4.2.1屏蔽技术系统的控制板和驱动板均放在铁盒内，因为金属盒可以破坏电场干扰，且有静电屏蔽功能，不至于影响内部电路的正常工作。同时将金属盒的外壳接地，以破坏磁场干扰。4.2.2电路板的抗干扰设计PCB板上的线以电源线和地线最重要。在布线时，应尽量加粗电源线和地线，单点接地，并尽量使电源线和地线走向与数据的传输方向一致。时钟晶振尽量靠近用到该时钟的器件，晶振外壳接地，并用地线将时钟包围起来，以使时钟信号回路周围的电场趋近于零。；布线尽量使用弧线而不用直角线路，以减少高频信号对外的发射和祸合。每个集成电路的电源和地之间都要加一个适当的去祸电容，一方面作为集成电路的蓄能电容，提供和吸收其自身开关的充放电能量；另一方面旁路掉该器件的高频噪声。4.3基于DSP的SRM控制软件的设计本文以TMS320F240为核心构成的SRD系统采用双闭环调速系统，系统有两个反馈环，即速度外环和电流内环。速度反馈信号ωr，由位置传感器输出的转子位置信号计算得出，被给定速度ωr相减后作为速度环PI调节器的输入，而速度调节器的输出信号则作为电流指令值i，再与由霍尔传感器测到的实际相电流值i比较，形成电流偏差，以控制PWM信号的脉宽，这里之所以在电流环中采用PWM策略，是为了使相电流保持在指令值i'处。本系统为简化起见，采用PID算法进行速度闭环控制，而且由于SRM具有较好的动态性能，实际上只使用了比例和积分环节即PI调节。PI调节的特点是，比例调节的输出与偏差成正比，偏差越大调节的速度越快；而积分环节只要偏差存在就对其进行积分，可以用来消除静差。因此PI调节器能够将比例调节的快速性和积分调节消除静差的作用有机的结合起来，用以改善系统性能。实施PI调节的关键在于比例系数Kp积分时间常数Kt的整定，它直接影响到系统的动、静态特性和控制品质。由于SR电机很难建立准确的数学模型，两个参数实际上要通过反复试凑才能得到。首先，根据系统稳定性及质量指标，由计算机根据实验模型拟选定参考值，其次，根据反复实验调整确定。根据SRM的运行机理，为了提高电机的出力，当转子位置转动到使相电感开始上升的点时，相电流应达到指令值为此，对应的主开关器件开通角θon应提前到相电感开始上升点之前，另一方面，为了防止产生负转矩，应在电感开始下降前切断绕组，为此主开关关断角θoff应提前到相绕组完全齿一齿相对位置之前。显然θon、θoff试转速和电流值的函数，在运行中理应不断加以调整，以优化系统性能。但这增加了软件实现的复杂性。因此对本文四相(8/6极)样机，将θon和θoff取固定值。SRD控制软件，主要由初始化子程序、土程序、中断服务程序、键盘及显示处理子程序、延时子程序、PI控制子程序等组成。主程序以调用子程序的形式，按不断循环的结构运行，实现控制参数的输入、运行状态的显示、转速的闭环控制、正反转控制等。中断服务子程序主要包括中断子程序、速度控制中断子程序、PWM脉宽控制中断子程序。软件编写采用模块化编程方法：子程序之间尽可能较少关联，参数传递通过变量和标志进行。4.3.1主程序设计主程序主要完成系统的初始化、初始状态的显示以及起动、运行子程序的调用。主程序的功能是通过调用各子程序，来实现所要求的各种控制。本系统的命令输入、控制参数的修改与显示、故障的处理、控制算法等是通过子程序调用和中断服务子程序来实现的。图4.5主程序流程图Fig.4.5FlowchartofmainProgram主程序功能如下：1.初始化包括TMS32OF240内部各寄存器的初始化，事件管理器各命令寄存器的初始化中断命令字初始化，设CAP捕获中断为低电平触发方式，PDPINT(过流中断)的优先级最高，此时禁止全部中断，并关闭所有的相输出信号。DSP芯片TMS320F24O是一种面向电机控制的专用芯片，其内部集成了许多外围功能器件，如模数转换、事件管理器等。在系统工作前，需对硬件进行初始化，同时还要对有关控制标志及初始化参数、开关量、工作单元、工作模式、中断系统等进行初始化处理，以保证各功能单元按设计要求工作。另外，POPINT引脚的中断与定时器1共用一级中断。当系统处于故障运行状态时，故障信号，经光电隔离作用后，在DSP的PDPINT引脚产生低电平，DSP发生[NTZ中断。这时中断2的中断矢量寄存器EVIVR人中的值为20h，系统便转去执行PDPINT的中断服务程序，封锁DSP的所有中断。若定时器1中断时，中断矢量寄存器EVIVRA中的值为27h，则说明此次中断的中断源是定时器l，则系统转去执行定时器1的中断服务程序。2.判断子程序由键盘传来的起动正转、起动反转、停车、制动信号及驱动板传来的过压、欠压等信号经过一个优先编码器编码后进入TMS320F240的IO口，DSP根据最高级别有效信号的编码转入不同的分支处理子程序，在各个子程序中设定各自相关的标志位，并给显示寄存器赋以相应的显示值。（1）变量说明及常量赋值该部分是针对程序中所用到的变量进行说明并对常量赋值。变量说明包括对变量的数值类型、所在程序单元的分配(所有的变量必须定位于DSP内置的544个字的片内数据/程序共享R胡中)等说明，常量赋值包括对外设端口地址、数值转换用码表、显示符号代码表、正反转相序、滤波常数PI初始参数等。（2）中断初始化系统的故障响应、PWM波形的产生、转子位置的检测等均需通过中断子程序进行处理，对DSP的中断初始化并允许其中断，是保证系统正常运行的必要条件。（3）初始化包括液晶显示芯片初始化以及显示缓冲区和显示内容的初始化（4）参数初始化主要对功能码及参数、各控制字和标志、PI调节参数、转速计算单元的初始化。4.3.2速度检测子程序本设计的速度检测采用TMS320F2407的捕获单元(CAP)来实现。本设计采用一个计数装置计取规定时间间隔内脉冲发生器输出的脉冲数从而求出速度。程序如4.6所示。设所测脉冲经整形后，每转P个脉冲，在测速时间Ts之内，计数器值为v，则电动机的转速(转/分)可计算如下：(4.1)式中P一电机每转反馈脉冲个数TS一测速时间N一电机转速，单位转/分图4.6测速程序框图Fig.4.6Speeddetectingblockdiagram4.3.3故障处理子程序故障处理子程序包括过流、堵转及短路保护。故障产生后首先封闭PWM的输出，然后通过判断标志位确定到底是何种故障，其流程图如下：图4.7故障处理子程序流程图Fig.4.7FaultdisposalProgramflowchart4.4SRD实验系统及实验结果本系统一般采用两相斩波电路，以F2407DSP为控制单元。实验结果如下，图4.8是速度分别为500r/min、1500r/min时绕组电压波形。图4.8转速恒定时的绕组电压波形Fig.4.8Waveformofthewindingvoltagewhenspeed15constant第五章结论SRM结构简单、工作可靠、极少需要维护，调速范围宽，低速性能好，控制灵活性大，在宽的转速和功率范围内都具有高输出和高效率，所以SRD系统是一种具有广阔前景的新型高