桥梁毕业设计-预应力混凝土简支梁桥的设计

山东建筑大学毕业设计说明书PAGEPAGE561前言毕业设计是大学本科教育培养目标实现的重要阶段，是毕业前的综合学习阶段,是深化、拓宽、综合教和学的重要过程,是对大学期间所学专业知识的全面总结。通过毕业设计,可以将以前学过的知识重温回顾,对疑难知识再学习,对提高个人的综合知识结构有着重要的作用。通过毕业设计,使我们在资料查找、设计安排、分析计算、施工图绘制、口头表达等各个方面得到综合训练,具备从事相关工作的基本技术素质和技能。目前，我国桥梁建筑中仍以预应力钢筋混凝土结构为主，其材料钢筋和混凝土造价较低，材料来源丰富，且可以浇筑成各种复杂断面形状，节省钢材，承载力也不低，经过合理设计可以获得较好的抗震性能。今后几十年，预应力钢筋混凝土结构仍将活跃在我国的建筑史上。框架结构体系的主要特点是平面布置比较灵活，能提供较大的室内空间，对于办公楼是最常用的结构体系。预应力混凝土简支梁桥的设计，除了要根据桥面高度、承载要求等合理选择结构材料、抗侧力结构体系外，要特别重视桥梁截面形式和桥梁的总体布置。桥梁截面形式是指桥梁的平面和立面；桥梁的总体布置指桥梁的平面布置和竖向布置。桥梁截面形式和桥梁的总体布置对桥梁结构的各方面性能有决定性的作用。毕业设计的三个月里，在指导老师的帮助下，经过查阅资料、设计计算、论文撰写以及图纸绘制，加深了对规范等相关内容的理解，巩固了专业知识，提高了综合分析、解决问题的能力。并熟练掌握了AutoCAD和结构设计软件桥梁大师，基本上达到了毕业设计的目的与要求。框架结构设计的计算工作量很大，在计算过程中以手算为主，后面采用建筑结构软件桥梁大师进行电算,并将电算结果与手算结果进行了误差分析对比。由于自己水平有限，难免有不妥和疏忽之处，敬请各位老师批评指正。2方案比选2.1方案一：预应力钢筋混凝土简支梁（锥型锚具）2.1.1方案简介本方案采用四跨简支结构，标准跨径为25m，计算跨径为24.2m，桥梁总长100m。T型主梁梁高1.75m，其高跨比为1.75/25=1/14.3,主梁间距为2.2m,共4片主梁,其具体尺寸见图纸。在设计中,将整个桥面分为单幅,桥墩采用较为简单的双柱式钻孔灌注桩轻型桥墩,其细部尺寸见图纸。2.1.2基本构造布置（一）设计资料1、桥梁跨径及桥宽标准跨径：25m（墩中心距）全桥共：100m，分4跨主梁全长：24.96m桥面净空：净—7m，2×1.0人行道计算跨径：24.2m（二）设计荷载1．公路一级，人群荷载3.5kN/m，两侧人行道、栏杆重量分别为1.0kN/m和4.0kN/m。2．材料及工艺本桥为预应力钢筋混凝土T型梁桥，锥形锚具；混凝土：主梁采用40号混凝土，人行道、栏杆及桥面铺装用20号混凝土；预应力钢筋：冶金部TB—64标准及《公预规》规定的6φs15.2钢绞线，每束7根。3.纵横断面构造：4片主梁间距2.2m，6道横隔板，间距5.0m.T型梁尺寸如表2.1主梁长度计算跨径主梁高度梁肋高度隔梁间距翼板厚度翼板宽度2424.20m1.75m0.16m5.0m0.15-0.212.18m表2.1T型梁尺寸表4．钢筋、混凝土用量见表2.2分项分类尺寸(m)钢筋用量(kg)混凝土用量（m3）ⅣⅢ总计上部预应力型梁跨径2534.21梁高1.75间距2.2肋厚0.16上缘宽2.18上缘厚0.15下部盖梁跨径7.656.24高1.3宽1.4墩柱直径1.226.86桩基直径1.422.38表2.2钢筋.混凝土用量表5．主要工程量见表2.3板面长度类别高度/宽度(m)跨径/长度(m)厚度(m)数量净—15m+2×2.5125m墩帽1.37.61.78梁2.2251.7550支座0.25×0.22--0.062100表2.3主要工程量表6.断面构造图见图2.4：图2.4断面构造图7.主梁截面沿纵向的变化示例见图2.5图2.5主梁截面沿纵向的变化示例图简直梁的优点是构造、设计计算简单，受力明确，缺点是中部受弯矩较大，并且没有平衡的方法，而支点处受剪力最大，如果处理不好主梁的连接，就会出现行车不稳的情况2.2方案二：钢筋混凝土箱形梁桥2.2.1方案简介本方案为钢筋混凝土等截面箱形梁桥。全桥分4跨，每跨均采用标准跨径25m。桥墩为重力式桥墩，桥台为U型桥台。（2）尺寸拟定本桥拟用净跨径为25.0m。桥面行车道宽7m,两边各设1.0m的人行道。主梁截面采用多箱多室闭合箱，全宽9m，由6个拱箱组成，高为1.2m。箱形截面尺寸拟定如图2.6图2.6箱形截面尺寸图a.截面宽度：由构件强度、刚度和起吊能力等因素决定，一般为130～160cm。取140cm。b.箱壁厚度：预制箱壁厚度主要受震捣条件限制，按箱壁钢筋保护层和插入式震动棒的要求，一般需有10cm，若采用附着式震捣器分段震捣，可减少为8cm,取8cm。c.相邻箱壁间净宽：这部分空间以后用现浇混凝土填筑，构成拱圈的受力部分，一般用10～16cm，这里取16cm。d.底板厚度：6～14cm。太厚则吊装重量大，太薄则局部稳定性差且中性轴上移。这里取10cm。e.盖板：有钢筋混凝土板和微弯板两种型式，最小厚度6～8cm,这里取8cm。f.现浇顶部混凝土厚度：一般不小于10cm，这里取10cm。g.横隔板：多采用挖空的钢筋混凝土预制板，厚6～8cm，间距3.0～5.0m。横隔板应预留人行孔，以便于维修养护。这里取厚6cm。（3）桥面铺装及纵横坡度桥面采用沥青混凝土桥面铺装，厚0.10m。桥面设双向横坡，坡度为2.0%。为了排除桥面积水，桥面设置预制混凝土集水井和φ10cm铸铁泄水管，布置在拱顶实腹区段。双向纵坡，坡度为1.5%。（4）施工方法采用无支架缆索吊装施工方法，拱箱分段预制。采用装配——整体式结构型式，分阶段施工，最后组拼成一个整体。2.3方案比选2.3.1方案比选见表2.7序号方案类别比较项目第一方案第二方案装配式预应力混凝土T型简支梁桥钢筋混凝土箱形梁桥1桥高m772桥长m1001003标准跨径m25边跨30，中跨404纵坡%0.0150.0155跨数446工艺特点外形简单，制作方便，需要一定的预制场地，安装较为简单二跨结构，外形较为美观，需要一定的预制场地，安装较板桥复杂，要求技术量较高较高7使用效果静定结构，受力尚可，温度影响较小，行车条件欠佳超静定结构，受力行车条件与板桥相比差不多8造价用材造价较地，钢筋和混凝土用量较少造价也较底，钢筋用量稍多，桥墩混凝土用量较板桥为多表2.7方案比选表2.3.2方案比较说明T型简支梁桥属于静定结构，且相邻桥孔各自单独受力。我国拟定了标准跨径为10m、、13m、16m、20m的四种跨径的简支混凝土T型梁桥，其主要用于小跨经。预应力混凝土T型谅解构简单、受力明确，节省材料，架设方便，跨越能力较大的优点。目前预应力混凝土T型梁桥采用全预应力结构，预应力张拉后拱偏大，影响桥面线性，带来铺装加厚。为了改善这些不足，宜预制时在台座上设反拱，反拱值采用预施应力后裸梁拱值的1/2—1/3。简支梁桥长采用的架设方法有=1\*GB3①陆地架设法包括自行架梁，跨墩门式吊车架梁，摆动排架架梁=2\*GB3②浮吊架设法包括：浮吊船架设、固定式悬臂浮吊架设。=3\*GB3③高空架设法包括联合架桥机架设，闸门式架桥机、自行式架桥机架梁，宽传巷式架桥机架梁.T型梁翼板构成梁桥的行车道板，又是主梁的受压翼缘，肋梁式外形简单，制造方便，横向有横隔梁联接，整体性较好，主梁构件轻，桥面板整体性和平整性较好方案的最终确定：经考虑，简直梁的设计较简单，受力的点明确，比较适合初学者作为毕业设计用，因此我选装配式预应力混凝土T型简支梁桥。3总体布置及主梁的设计3.1设计资料及构造布置设计资料桥梁跨径及桥宽标准跨径：25m（墩中心距）.全桥共：100m，分4跨主梁全长：24.96m桥面净空：净—7m，2×1.0人行道计算跨径：24.2m.2、设计荷载公路一级，人群荷载3.5kN/m，两侧人行道、栏杆重量分别为1.0kN/m和4.0kN/m。3．材料及工艺本桥为预应力钢筋混凝土T型梁桥，锥形锚具；混凝土：主梁采用40号混凝土，人行道、栏杆及桥面铺装用20号混凝土；预应力钢筋：冶金部TB—64标准及《公预规》规定的6φs15.2钢绞线，每束7根。普通钢筋直径≥12的用16Mn钢或其他级热轧螺纹钢筋，直径＜12的均用级级热轧光圆钢筋钢板及角钢制锚头下支撑垫板，支座垫板等均用普通As碳素钢，主梁间的连接用16Mn低合金结构钢板.案后张法工艺制作主梁，采用45号伏质碳素结构钢的锥形锚具和直径50mm抽把橡胶管.4.设计依据《公路桥涵设计通用规范》（简称《桥规》）《公路预应力混凝土设计规范》（简称《公预规》）5.基本数据见表3.1名称项目符号单位数据混凝土立方强度fcukMPa40弹性模量EcMPa3.3104轴心抗压标准fckMPa28.0抗拉标准强度ftkMPa2.60轴心抗压设计强度fdkMPa23.0抗拉设计强度ftdMPa2.15预应力阶段极限压应力0.7RabMPa17.64极限拉应力0.7RcbMPa1.638混凝土使用荷载作用阶段极限压应力0.6RabMPa16.8主拉应力0.9RcbMPa2.34主压应力0.65RabMPa18.26φs15.2钢绞线标准强度RybMPa1860弹性模量EyMPa2.0×105抗拉设计强度RyMPa1260最大控制应力RybMPa1395使用荷载作用阶段极限应力荷载组合0.65RybMPa1209荷载组合0.7RybMPa1260材料用量钢筋混凝土r1kN/m325.0混凝土r2kN/m324.0钢丝束r3kN/m378.5表3.1基本数据表（二）横截面布置本设计采用公路桥涵标准图25米跨径的定型设计，因此主要尺寸已经大致定下，以下为初步选定截面尺寸。1.主梁间距与主梁片数对于常用的等截面简支梁，其高跨比可以在1/15－1/25内选取，对于本方案来说，跨径为25m，故梁高可以取1.75m。全桥单幅宽9m，主梁间距2.2m（T梁上翼缘宽度为218cm2.主梁截面细部尺寸T型梁翼板的厚度主要取决于桥面板承受车轮局部荷载的要求，本设计翼板端部取15cm，到根部加厚到21cm。在预应力混凝土梁中，腹板厚度不宜小于高度的1/15,故取腹板为16cm是合适的。马蹄尺寸基本由布置预应力钢束的需要确定的，马蹄面积占全截面的10％－20％为宜。马蹄宽为肋厚的2－4倍，马蹄高度为梁高的0.15－0.25倍。初拟马蹄宽度为40cm，高度为20cm，此时马蹄面积约占整个面积的18％。主梁采用等高形式，横截面的翼板沿跨长不变，马蹄部分为配合钢束弯起而从四分点开始向支点逐渐抬高，梁端部区段由于锚头集中力的作用而引起较大的局部应力，也因为布置锚具的需要，在距梁端一倍梁高范围内将腹板加厚到与马蹄同宽。变化点到支点的距离为135cm，中间设置一长为30cm的腹板过渡段。详细布置见表3.2图3.2详细布置图2.计算截面几何特性见图表3.3分块名称分块面积（cm2）分块面积形心至上缘距离（cm）净矩（cm3）惯矩（cm4）di=ys-yi(cm)Ix（cm4）123456翼板32707.52452561312.546.186973577.15承托6061710302121236.68815325.9腹板2240851904003658666.67-31.32-31.322197311下三角144151217441152-97.321363850.3马蹄80165132000266666.7-111.32991371.39总和70603789713749009.921263778.3图表3.3计算截面几何特性截面形心距离梁上表面的高度cm检验截面效率指标ρ上核心距:下核心距:截面效率指标ρ=表明以上初拟主梁跨中截面尺寸合理。2、横截面沿跨长的变化，该梁的翼板厚度不变，马蹄部分逐渐抬高，梁端处腹板加厚到与马蹄等宽，主梁的基本布置到这里就基本结束了。（三）横隔梁的布置由于主梁很长，为了减小跨中弯矩的影响，全梁共设了五道横隔梁，分别布置在跨中截面、两个四分点及梁端。3.2主梁内力计算3.2.1恒载内力计算1.恒载集度a.主梁自重边主梁的恒载集度为：g1=0.706×25=17.65kN/m.中主梁的恒载集度为：g1=0.706×25=17.65kN/mb.横隔梁自重中间横隔梁的体积：端横隔梁的体积（1）边梁横隔梁折算成线荷载（2）中梁的横隔梁折算成线荷载为(3)由于马蹄抬高和梁腹板加宽所增加的恒载折算为恒荷载，经过估算为2.第二期恒载栏杆：g（1)=1.52kN/m人行道：g(2)=3.71kN/m桥面铺装层:1号梁:(0.06+0.0795)×1.3×1/2×23=2.086kN/m2号梁(0.0795+0.1125)×2.2×1/2×23=2.124kN/m3.2.2恒载内力计算设x为计算位置距左侧支座的距离，并令α＝x/l，如图3.4所示，弯矩影响线的面积为剪力影响线的面积为影响线影响线影响线图3.4剪力、弯矩求解示意图如图3.4所示，设x为计算截面离左支座的距离并令则主梁弯矩和剪力的计算公式分别为：主梁恒载乘以相应的影响线面积，就得到主梁的相应的恒载内力，计算结果见表3.5项目跨中四分点支点跨中四分点支点0.50.2500.50.2501/2α(1－α)0.1250.093801/2α(1－2α)00.250.5第一期恒载（kN/m）边梁g1=21.3881565.711174.9100129.402598.80中梁g1=22.2411628.151221.7700134.56269.12第二期恒载（kN/m）边梁g2=7.316535.57461.890044.2688.52中梁g2=2.124155.49116.6800173.66347.32总和＋（kN/m）边梁g=28.7042101.281576.8000147.41294.82中梁24.3661783.711338.5000147.41294.82表3.5恒载内力计算结果表（二）活载内力计算1.冲击系数和车道折减系数公路一级，1+u=1.156,其他活载不计。以下为荷载横向分布系数的计算：（1）跨中截面的荷载横向分布系数mc本桥跨内有三道横隔梁，具有可靠的横向联结，且承重结构的长宽比为：所以可选用偏心压力法来绘制横向影响线和计算横向分布系数mca.计算主梁抗扭惯矩IT对于T梁截面式中bi和ti—相应为单个矩形截面的宽度和厚度；ci—矩形截面抗扭刚度系数（可查《桥梁工程》表2-5-2）；图3.6截面尺寸图cm主梁抗弯惯矩T:对于翼板：查表对于梁肋：查表对于马蹄：查表故主梁抗扭惯矩为b.计算抗扭修正系数β其中－与主梁有关的系数B－桥宽L－计算跨径有以上计算结果及查《桥梁工程》表2-5-1，n=4时，ξ=1.067，c.按偏心压力法计算横向影响线竖标值式中：n=4,1#：2#：d.计算荷载横向分布系数见图3.7图3.7荷载横向分布系数图1#:汽车荷载：人群荷载：2#:汽车荷载：人群荷载：支点截面的横向荷载分布系数计算，该截面用杠杆原理法计算，绘制荷载横向影响线并进行布载见图3.8图3.8荷载横向影响线布载图1＃：汽车荷载：人群荷载：2＃：汽车荷载：人群荷载：横向荷载分布系数汇总见图表3.91号梁2号梁mcmomcmo汽超200.660.4550.5150.795人群0.7481.3180.3060图表3.9横向荷载分布系数汇总图3.2.3活载内力计算活载的内力计算主要考虑的是最不利荷载布置时的主梁各截面受力情况，其中包括最大弯矩及最大剪力作用时的截面内力值,计算主梁弯矩时，均采用全跨统一的横向分布系数，鉴于横向分布系数沿跨内部分的变化不大，为简化计算均采用不变的，计算。公路I级车道荷载标准值为10.5kN/m,公路I级车道集中荷载，跨径为25m时，可用插入法求得为1）跨中截面最大弯矩相应剪力最大剪力和相应弯矩图3.9示出其计算图式图3.9跨中截面最大弯矩、最大剪力计算图式1#号梁:可变荷载（汽）标准效应：Mmax=0.5×0.660×24.2×10.5×6.05-1/2(0.660-0.455)×4.6×1.5×0.76×2+256.8×0.660×6.05=1542.6kNVmax=0.5×0.660×12.1×0.5×10.5-0.5(0.660-0.455)×4.6×10.5×0.0634+308.16×0.5×0.660=122.97kN可变荷载（汽）冲击效应：M=Mmax=240.64kN.mV=Vmax=19.18kN可变荷载（人）标准效应：Mmax=24.2×6.05×3.5×0.748×1/2+2×0.767×4.6×3.5×(1.318-0.748)1/2=198.69kN.mVmax=0.748×3.5×0.5×12.1×1/2+(1.318-0.748)×4.6×3.5×0.0634×1/2=8.21kN同理可得其它梁：2#号梁:可变荷载（汽）标准效应：Mmax=1203.72kN.mVmax=96.03kN可变荷载（汽）冲击效应：M=Mmax=187.78KN.mV=Vmax=14.98kN可变荷载（人）标准效应：Mmax=74.62kN.mVmax=3.08kN（2)1/4截面的弯矩和剪力，图3.10示出其计算图式图3.101/4截面的弯矩和剪力计算图式1#号梁:可变荷载（汽）标准效应：Mmax=0.660×4.5375×24.2×10.5×1/2-(0.66-0.455)×10.5×4.6×(1.15+0.383)×1/2+0.66×256.8×4.5375=1141.94kN.mVmax=0.66×12.1×0.75×10.5×1/2-0.66×4.6×10.5×0.0634×1/2+308.16×0.66×0.75=198.71kN可变荷载（汽）冲击效应：M=Mmax=178.14kN.mV=Vmax=31.00kN可变荷载（人）标准效应：Mmax=24.2×4.5375×3.5×0.748×1/2+(1.15+0.383)×4.6×3.5×(1.318-0.748)×1/2=150.77kN.mVmax=0.748×3.5×0.75×12.1×1/2+0.57×4.6×3.5×0.0634×1/2=18.11kN同理可得其它梁：2#号梁:可变荷载（汽）标准效应：Mmax=904.72kN.mVmax=156.15kN可变荷载（汽）冲击效应：M=Mmax=141.14kN.mV=Vmax=24.36kN可变荷载（人）标准效应：Mmax=58.82kN.mVmax=7.29kN3.)支点截面的剪力，图3.11示出其计算图式图3.11支点截面的剪力计算图式1#号梁:可变荷载（汽）标准效应：Vmax=0.660×24.2×10.5×1/2-(0..660-0.455)×10.5×4.6×(0.9366+0.063)×1/2+308.16×0.81×0.66=243.64kN可变荷载（汽）冲击效应：V=Vmax=38.01kN可变荷载（人）标准效应：Vmax=24.2×3.5×0.748×1/2+(1.318-0.748)×4.6×3.5×(0.9366+0.063)×1/2=36.27kN同理可得其它梁：2#号梁:可变荷载（汽）标准效应：Vmax=199.03kN可变荷载（汽）冲击效应：V=Vmax=31.05kN可变荷载（人）标准效应：Vmax=60.94kN4）各截面内力汇总见表3.12梁号项目荷载跨中截面四分点截面支点截面剪力Vmax(kN)Mmax(KN.m)Vmax(kN)Mmax(kN.m)Vmax(kN)1号梁汽车荷载1542.6122.971141.94198.71243.64人群荷载198.698.21150.7718.1136.272号梁汽车荷载1203.7296.03904.72156.15199.03人群荷载74.623.0858.827.2960.94图3.12各截面内力汇总表3.2.5内力汇总及组合将以上计算的恒载活载内力数据整理成表的内力组合，以作为设计依据。计算如下表；1号梁内力汇总数据见表3.13荷载类型跨中截面四分点截面支点截面QMQMQQ1第一期永久作用1565.70801174.91129.40258.802第二期永久作用535.570401.8944.2688.523总永久作用＝1＋22101.2801576.8173.66347.324可变作用公路I级1542.6122.971141.94198.72243.645可变作用（汽车）冲击240.6419.18178.1431.0038.016可变作用（人群）198.698.21150.7718.1136.277标准组合3＋4＋5＋64083.21150.363047.65421.48665.248短期组合3＋0.74+63379.7994.2892526.93330.87554.149极限组合5240.61208.213909.13550.27851.72表3.131号梁内力汇总数据表2号梁内力见表3.14荷载类型跨中截面四分点截面支点截面QMQMQQ1第一期永久作用1628.1501221.77134.56269.122第二期永久作用155.490116.6812.8525.703总永久作用＝1＋21783.6401338.45147.41294.824可变作用公路I级1203.7296.03904.72156.15199.035可变作用（汽车）冲击187.7814.98141.1424.3631.056可变作用（人群）74.623.0858.827.2960.947标准组合3＋4＋5＋63249.76114.092443.13335.21585.848短期组合3＋0.74+62700.8670.302030.57264.01495.089极限组合4172.04144.863136.22437.77744.15表3.142号梁内力汇总表4预应力钢束的估算及其布置4.1跨中截面钢束的估算与确定4.1.1钢束数量的估算根据《公预规》规定，预应力梁应满足正常使用极限状态的应力要求和承载力极限状态的强度要求。以下就跨中截面在各种作用效应组合下，分别按照上述要求对主梁所需要的钢束数进行估算，并且按照这些估算的钢束数确定主梁。1．按正常使用阶段的应力要求估算钢束数式中：M—使用荷载产生的跨中弯矩C1—与荷载有关的经验系数，对于公路Ⅰ级，取C1=0.56；—钢束截面积，即：=8.4cm2--钢绞线的标准强度，=1860MPa；ks—上核心距，在前以算出ks=66cm；ey—钢束偏心距，初估ay=15cm，则ey=yx-ay=106.32cm对（恒+汽+人）荷载组合1#：2#：2．按承载能力极限状态估算钢束数式中：Mj—经荷载组合并提高后的跨中计算弯距C2—估计钢束群重心到混凝土合力作用点力臂长度的经验系数，C2=0.76；h0—主梁有效高度，即h0=h-ay=1.75-0.125=1.625m对于荷载组合1#：2#：由以上计算及荷载为公路一级，偏远全考虑及为方便钢束布置和施工，各主梁统一确定为6束。4.1.2确定跨中及锚固截面的钢束位置1、（1）对于跨中截面，在保证布置预留管道构造要求的前提下，尽可能使钢束群重心的偏心距大些，有《公预规》相关规定选用直径5cm抽拔橡胶成型的管道，取管道净距4cm，至梁底净距5cm（2）对于锚固截面，为了方便张拉操作，将所有钢束都锚固在梁端，所以钢束布置要考虑到锚头布置的可能性以满足张拉要求，也要使预应力钢束合力重心尽可能靠近截面形心，使截面均匀受压。祥图见图4.1图4.1钢束布置祥图由上图可知，预应力钢筋为6根，布置在主梁的不同截面上，其中2根最终拉倒上翼缘。由此可直接得出钢束群重心至梁底距离：=3(17+8)/6=12.5(cm)对于锚固端截面，考虑下述两方面：一预应力钢束合力重心尽可能靠近截面形心，使截面均匀受压；二考虑锚固头布置的可能性。钢束群重心至梁底距离:=[]/6=64.3（cm）为验算上述布置的钢束群重心位置，需计算锚固端截面几何特征.=/=/=62.4（cm）（cm）故：=/（cm）=/=49.3(cm)分块名称AiyiSiIidi=ys-yiI=Aid2iI=Ix+Iicm2cmcm3cm4cmcm4cm4123=1+24567=4+6翼板33007.5247506187554.9994623310008108承托6121710404122445.41261429.921262653.92腹板64009560800013653333-32.6680166420454997.3汇总1031264315431725759.22表4.2锚固端截面几何特征表cm说明钢束群重心处于截面核心范围内。钢束群重心位置复核图见图4.3图4.3钢束群重心位置复核图2、钢束弯起角和线性的确定（1）弯起角度的确定：确定钢束弯起角时，既要照顾到与其弯起产生的竖向预剪力，又要考虑到所引起的摩擦预应力损失不宜过大，为此将端部锚固截面划分为上下两部分。上部：150下部：703.钢束计算（1）计算钢束弯起点至跨中的距离锚固点到制作中心线的水平距离A1=A2=25-27.3×tan7=21.65A3=A4=25-52.3×tan7=18.58A5=25-11.1×tan15=23.65A6=有图示可得在弯起点x1R-c=R*cosa则;R=c/(1-cosa)L1=l/2+d1-Rsinθ钢束计算图式见图4.4图4.4钢束计算图式钢束弯起点及弯起半径计算见表4.5，单位：（cm）编号锚端截面升高值θCosθsinθRRsinθL1N585.1150.96590.25882495.6645.86587.79N6107.1150.96590.25883140.76812.83415.9N1N219.370.99250.12192573.3313.7917.95N3N435.370.99250.12194706.67573.74654.84图表4.5钢束弯起点及弯起半径计算表2．计算钢束群重心到梁底的距离验算截面钢束位置计算见表4.6（ｃｍ）截面钢束xRsinθCosθca0ai=c+a01/4截面605－lN517.212495.60.00690.99990.04988.05N6189.13140.70.06020.99825.71722.7N1N2--2573.301ｘ088.0N3N4--4706.70101717支点截面1210-lN5622.22495.60.24930.968478.8886.8N6794.13140.760.25280.9675102.0517119.05N1N2292.12573.30.11350.963516.6824.6N3N4555.24706.70.1780.993032.81749.86表4.6验算截面钢束位置计算表钢束坐标计算见表4.7（cm）钢束yx跨中100200300400500600605N5Y8888888.038.05N6Y171717171718.122.422.7N1N2Y88888888N3N4Y1717171717171717钢束Yx7008009001000110012001210锚固端N5Y10.517.0427.642.361.184.386.893.1N6Y29.8840.654.571.892.4116.4119.05133.1N1N2Y8889.314.423.724.627.3N3N4Y17.219.223.429.6738.148.6849.8652.3表4.7钢束坐标计算表3．钢束长度计算钢束长度＝s＋计算结果见表4.8钢束号R（m）起弯角度曲线长度直线长度有效长度预留长度钢束总长度25.73373.149.1824.641.426.0447.06775.756.5524.61.426.024.956156.5335.8824.821.426.2231.407158.2224.1624.761.426.16表4.8钢束长度计算表4.2．计算主梁的截面几何特性在求得各演算截面的毛截面特性和钢束位置的基础上，计算主梁净截面和换算截面的面积，惯性矩及梁截面分别对重心轴，上梗肋和下梗肋的净矩，最后汇成截面特性总表，为各个受力阶段的应力验算准备计算数据4.2.1截面面积及惯矩计算1．净界面几何特征计算在预加力阶段，只需计算小截面的几何特征计算公式如下：净截面面积截面惯性矩跨中截面面积及惯矩计算见表4.9截面名称面积重心到上缘距离对上缘净矩截面重心到上缘距离自身惯性矩diＩ净截面毛截面706053.6837897151.8325012788-1.8524162.8523594154管道面积-117.8162.5-19142略110.6-1442797净面积6942.2359828250127881418634换算截面毛截面709053.4837919656.97250133503.4986356.927709676换算面积234.36162.538083略-10526099697324.3417279250133502696326表4.9跨中截面面积及惯矩计算表1/4截面面积及惯矩计算见表4.10表4.101/4截面面积及惯矩计算表截面名称面积重心到上缘距离对上缘净矩截面重心到上缘距离自身惯性矩diＩ净截面毛截面706053.6837897152.025012788-1.6819926.1423842904管道面积117.8152.5-17964略-100-1189809净面积6942.2361006250127881169883换算截面毛截面709053.4837919656.65250133503.1771246.727237714换算面积234.36152.535739略-95.821531177324.3414935250133502224364支点截面面积及惯矩计算见表4.11截面名称面积重心到上缘距离对上缘净矩截面重心到上缘距离自身惯性矩diＩ净截面毛截面10311262.464315461.831725759-0.63712.3231447787管道面积-117111-13040略-48.9-281684净面积1019463011331725759277972换算截面毛截面1031262.464315463.44317257591.041115332260327换算面积23411125944略-47.265234441054666909731725759534598表4.11支点截面面积及惯矩计算表1.换算截面几何特征计算在使用荷载阶段需计算结构整体化后的截面几何特征，计算公式如下：换算截面面积换算截面惯性矩计算结果列于上表。式中：A,I--分别为混凝土毛截面面积和惯矩ΔA,ΔAP--分别为一根管道面积和钢束截面积yisyos--分别为净截面和换算截面重心岛主梁上缘距离yi--分块面积重心到主梁上缘距离n--计算截面内所含的管道数--钢束与混凝土弹性模量比=5.65(二)截面静矩计算预应力钢筋混凝土梁在张拉阶段和使用阶段都要产生剪力，这两个阶段的剪应力应该相叠。静矩计算图式见图4.12图4.12静矩计算图式（1）在张拉阶段，净截面的中和轴（净轴）位置产生的最大剪力应该与使用阶段在净轴位置产生的剪应力叠加（2）在使用阶段，换算截面中和轴位置产生的剪应力，应该与张拉阶段再换位置剪应力叠加因此，对于每个荷载作用阶段，需计算四个阶段剪应力A线以上（以下）的面积对中性轴静矩b-b线以上（以下）的面积对中性轴静矩n-n线以上（以下）的面积对中性轴静矩o-o线以上（以下）的面积对中性轴静矩跨中截面对重心轴静矩计算见表4.13分块面积b=218cmys=51b=220cmys=56.97cm静矩类别分块面积(cm2)y(cm)S(cm3)静矩类别A(cm2)y(cm)S(cm3)翼板翼缘部分对净轴静矩327044.33144959.1翼缘部分对净轴静矩330049.47163251三角承托60634.8321106.9860639.9724221.82肋部9633.833247.689638.973741.12169313.76191213.76下三角马蹄部分对净轴净矩14499.1714280.48马蹄部分对净轴净矩14494.0313540.32马蹄800113.1790536800108.0386424肋部19297.1718656.6419292.0317669.76管道钢束-117.8110.67-13036.93-117105.53-12431.4391779.55105202.65翼板净轴以上净面积对净轴静矩327044.33144959.1净轴以上净面积对净轴静矩330049.97163251三角承托60634.8321106.9860639.9724222肋部589.2818.44210855589.223.5613883.42176921.98401356.4翼板换轴以上净面对净轴静矩327044.33144959.1换轴以上净面对净轴静矩330049.97163251三角承托60634.8421106.9860639.9724222肋部671.5215.8510643.6671.520.9914092176709.67201565图表4.13跨中截面对重心轴静矩计算表4.3截面特性汇总截面特性汇总见表4.14截面名称符号截面跨中四分点支点混凝土净截面净面积An6942.26942.210194.2净惯性矩In235941542384290531447787净轴到截面上缘距离yns51.8352.061.8净轴到截面下缘距离ynx123.17123113.2截面抵抗矩上缘Wns455222458517508864下缘Wnx191558193844.8277807对净轴净矩翼板部分Sa-n169313.8170270200581净轴以上Sn-n176921177956245765换轴以上So-n176709.7177831243672马蹄部分Sb-n91779.5595981钢束群重心到净轴距离en110.67100.548.9混凝土换算截面换算面积Ao7324.367324.3610546.4换算惯性矩Io277096772723771532260357换轴到截面上缘距离yos56.9756.6563.44换轴到截面下缘距离yox118.03118.35111.56截面抵抗矩上缘Wos486391480807508517.6下缘Wox234768230145.5289175对换轴净矩翼板部分Sa-o191213.9190124216348净轴以上Sn-o401356.4400254457213换轴以上So-o201565201342458402马蹄部分Sb-o105202.7100873钢束群重心到换轴距离eo105.5395.8547.6表4.14截面特性汇总表4.4钢束预应力损失计算由《公预规》6.2.1条规定，当计算主梁截面应力和确定纲束的控制应力时，应计算预应力损失值，后张法的预应力损失包括前期预应力损失和后期预应力损失。而梁内纲束的锚固应力和有效应力分别等于张拉应力扣除相应阶段的预应力损失。4.4.1预应力纲束与管道壁之间的摩擦损失《公预规》6.2.2规定，计算公式为式中：－张拉钢束时的控制应力，对于钢铰线取张拉控制应力为＝μ—钢束与管道壁的摩擦系数，对于橡胶管抽芯成型的管道取μ=0.55；θ—从张拉端到计算截面曲线管道部分切线的夹角之和，以rad计；k—管道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取k=0.0015；x—从张拉端到计算截面的管道长度（以m计），可近似取其在纵轴上的投影长度（见图15所示），当四分点为计算截面时，x=axi+l/4；四分点截面管道摩擦损失计算见表4.15截面纲束号θμθxkxkx＋μθσcon=[1-e-(μθ+KX)]度弧度跨中截面N1,270.12220.0672112.320.018480.08569114.56N3,470.12220.06712.30.018450.08208114.50N5150.26180.14412.410.018620.1626209.35N6150.26180.14412.380.018620.16256209.3四分点截面N1,270.12220.0676.270.00940.07661102.88N3,470.12220.0676.250.009370.07658102.84N514.510.25340.1396.360.009540.14891192.99N611.730.20480.1126.330.009490.12217160.43支点截面N1,20.6780.01180.0060.220.000330.006859.523N3,40.5340.00930.0050.20.00030.005437.55N50.7240.01260.0060.310.0004650.0074310.33N60.6140.01070.0050.280.000420.006328.79表4.15四分点截面管道摩擦损失计算表4.4.2锚具变形，钢束回缩引起的损失锚具变形，钢束回缩引起的预应力损失的公式为锚固端变形值，按两端张拉考虑4.4.3砼弹性压缩引起的预应力损失后张法梁采用分批张拉时，先张拉的钢束由于后张拉钢束产生的混凝土弹性压缩引起预应力损失，根据《公预规》6.2.5规定，计算公式为式中：－在计算截面先张拉钢束重心处，由后张拉各批钢束产生的砼法向力，可以按下式计算其中，，－分别为钢束锚固时预加的纵向力和弯矩－计算截面上钢束重心到截面净轴的距离，锚具变形，钢束回缩引起的损失计算见表4.16砼弹性压缩引起的预应力损失计算见表4.17表4.16锚具变形、钢束回缩引起的损失计算表N1N2N3N4N5N6钢束号计算数据AN=6942.2cm2ΔAP=8.4cm2In=23842904.85cm4ynx=123cmα四分点截面σl4计算102610701101113510891155锚固时钢束应力σPO锚固时预加纵向力NPO=ΔAPσPOCOSα861889889253953491529707ΔAPσPO1.001.001.001.00O.990.99COSα5523689889253953491519689NPO55235466173762928375188419689∑NPOKN115115106106114100epi=ynxai(cm)9910871033689980871101061411051999971888.9MPO.60401505049063401537430345032023888971888∑MPON1N2N3N4N5应力损失的钢束号115115106106114ep6.75.44.122.71.4∑NPO/AN∑ΔσPC24.417.813.58.994.68∑MPOep/In31.023.17.611.66.08合计17513199.46634.3σl4N1N2N3N4N5N6钢束号计算数据AN=6942.2cm2ΔAP=8.4cm2In=23594154.45cm4ynx=123.17cmα截面σl4计算109311301173120911501185锚固时钢束应力σPO锚固时预加纵向力NPO=ΔAPσPOCOSα9182949298591016196679959ΔAPσPO1.001.001.001.001.001.00COSα9182949298591016196679959NPO58323491413964929789196279959∑NPOKN115115106106115106epi=ynxai(cm)1057525109322281046827107884411134611057440MPO.644732753898014296573324974621709011057440∑MPON1N2N3N4N5计算应力损失的钢束号115115106106115ep7.05.74.32.81.4∑NPO/AN∑ΔσPC26.320.914.69.74.7∑MPOep/In33.326.618.912.56.1合计187.8150.4106.770.834.7σl4表4.17砼弹性压缩引起的预应力损失计算表N1N2N3N4N5N6钢束号计算数据AN=10194.2cm2ΔAP=8.4cm2In=31447787cm4ynx=113.2cmα支点截面σl4计算122012401263127612821289.3锚固时钢束应力σPO锚固时预加纵向力NPO=ΔAPσPOCOSα102511042110610107241077010830.12ΔAPσPO0.990.990.990.990.960.9675COSα102531035310536106491043010478.14NPO625845240042046315092086010478.14∑NPOKN88.688.663.363.326.4-5.86epi=ynxai(cm)902355917346667378674541275357-61297.12MPO.337568024733251555979888601.214060-61297.12∑MPON1N2N3N4N5应力损失的钢束号88.688.663.363.326.4ep5.144.123.092.051.03∑NPO/AN∑ΔσPC6.974.41.790.43-0.01∑MPOep/In12.18.524.882.481.02合计68.448.127.514.05.76σl44.4.4由钢束应力松弛引起的预应力损失（σ了5按规范，对于作超张拉的钢丝束由松弛引起的应力损失的终极值，按下式计算：σ了5=0.045σk=0.045×1395=62.775MPa由《公预规》6.2.6条规定，钢铰线由松弛引起的损失终极值，按下式计算式中：－张拉系数，本设计一次张拉，取1.0－钢筋松弛系数，对于低松弛钢筋，取0.3－传力锚固时的钢筋应力以四分点截面钢束应力松弛引起的应力损失为例进行阐述计算见表4.18。钢束号σpeσl5钢束号σpeσl5N11025.978.26N41135.0119.51N21070.0712.6N51089.6214.6N31101.6115.9N61155.6321.9表4.18四分点截面钢束应力松弛引起的应力损失计算表4.4.5砼收缩和徐变引起的预应力损失规定可知，缩和徐变引起的预应力损失可以按下式计算式中：－由于砼收缩和徐变引起的预应力损失－钢束锚固时，全部钢束重心处由于预加应力（扣除相应阶段的损失）产生的砼法向应力－配筋率A－本设计为锚固时的净截面积－钢束群重心到截面净轴的距离－截面回转半径，－加载龄期为，计算龄期为t时砼的徐变系数－加载龄期为，计算龄期为t时砼的收缩应变4.4.6徐变系数终极值和收缩应变终极值的计算构件理论厚度计算公式式中：A－主梁砼截面面积u－与大气接触的周边长度本设计考虑收缩徐变大部分在成桥之前完成，A和u均采用预制梁的数据，对于砼毛截面与跨中截面，上述数据完全一样，即故：=17.5cm设混凝土收缩和徐变在野外一般条件下完成，受荷时砼加载龄期为20d，按照上述条件，查《公预规》6.2.7，得到＝1.86，＝0.23下面以四分点为例计算四分点砼收缩和徐变引起的预应力损失计算见表4.194.4.7计算计算数据计算（Mpa）（Mpa）（Mpa）（1）（2）（3）＝（1）＋（2）7.9620.528.46分子项分母项（4）299.13434.5（5）44.853.94（6）0.9(4+5)309.5500.008471.5表4.19四分点砼收缩和徐变引起的预应力损失计算表4..4.8预加力的计算及钢束预应力汇总施工阶段传力锚固应力及其产生的预加力1.2．由产生的预加力纵向力弯矩剪力式中：－钢束弯起后与梁轴的夹角－钢筋截面积＝3.84预加内力计算见表4.20截面钢束号cosθsinθσyσycosθσysinθNyIe1MyIθyI跨中截面1101093.141093.140918.241.1521057.5302101130.041130.040949.231.1521093.2203101173.81173.80985.9921.0621046.8304101209.71209.701016.151.0621078.8405101150.951150.950966.81.1521113.506101185.71185.70995.9881.0621057.40∑5832.46447.320四分点截面1101025.971025.970861.821.15991.102101070.071070.070898.91.151033.703101101.611101.610925.41.06980.904101135.011135.010953.41.061010.6050.99990.00691089.621089.56.76915.21.14951052.06.360.99820.06021155.651153.5569.6968.981.003971.958.44∑5523.66040.264.74支点截面10.99350.11351220.381212.4138.51018.420.886902.32116.3420.99350.11351240.661232.6140.81035.40.886917.35118.330.9930.1781263.181254.3224.81053.60.6334667.4188.840.9930.1781267.741267.8227.31064.950.6334674.54190.950.96750.2531282.21240.5324.41042.020.264275.1272.560.96840.24931289.31248.6321.41048.8-0.0586-61.5269.98∑6263.23375.21表4.20预加内力计算表各个控制截面的钢束预应力损失汇总计算见表4.21截面钢束号张拉控制应力σcon锚固前预应力损失锚固时钢束应力损失σy锚固后预应力损失永存应力σl5σl1σl2σl4σl5σl6σl5+σl6跨中截面11395114.5696．7187.8995.9462.775223.16160.8835.112114.56150.41033.3462.775160872.513114.50106.71077.162.775160.8916.274114.5070.8111362.775160.8952.175209.3534.71054.362.775160.8893.476209.350108962.775160.8928.171/4截面11395102.8896．7175.41020.0262.775206.4269.2750.822102.88131.31064.1262.775269.2794.923102.8499.41096.0662.775269.2826.864102.84661129.4662.775269.2860.865192.9934.31071．0162.775269.2801.816160.4301137.8762.775269.2868.67支点截面113959.52396．768.421220.3662.77556.04118.81101.5429.52348.141200.0862.775118.81081.2637.5527.571263.1862.775118.81144.3647.5514.011276.7462.775118.81157.92510.335.761282.2162.775118.81163.3968.7901289.5162.775118.81170.7表4.21各个控制截面的钢束预应力损失汇总计算表4.5主梁截面承载力与应力验算4.5.1一截面承载力验算1．确定混凝土受压区高度由《公预规》5.2.3条规定，当成立，中性轴在翼板内。左边右边KN故中性轴在翼板内，设中性轴到上缘距离为，则式中：－预应力受压区高度界限系数－梁的有效高度，正截面强度计算图见图4.22图4.22正截面强度计算图2．验算正截面承载力《公预规》5.2.2条，正截面承载力按下式计算右边（跨中）3．验算最小配筋率由《公预规》9.2.12条，预应力混凝土受压构件最小配筋率应满足下列条件：－受弯构件正截面抗弯承载力设计值，＝9905.54kN－受弯构件正截面开裂弯矩值，按下式计算：式中：——换算截面重心轴以上对轴的净矩——换算截面抗裂边缘的弹性抵抗矩——扣除全部预应力损失在构件抗裂边缘产生的混凝土预压力故，尚需配置普通钢筋来满足最小配筋率的要求（1）计算压区高度整理得到求得（2）计算普通钢筋即在梁底配置8φ20，，满足最小配筋率的要求。二抗剪承载力验算1．斜截面抗剪承载力（1）主梁截面尺寸，根据《公预规》5.2.10条规定上式右边故主梁的T形截面尺寸符合要求。（2）抗剪承载力验算《公预规》5.2.10规定，若符合下列公式时，则不进行斜截面抗剪计算：上式右边故需要进行斜截面抗剪计算。由下列公式设计抗剪钢筋式中：－斜截面受拉纵向钢筋的配筋率m－剪跨比,,支点截面，本设计采用箍筋直径为4肢，其间距，则配箍率为。将数值代入上式，得到满足抗剪要求。2斜截面抗弯强度验算由于钢束均匀锚固于梁端，数量上沿跨长方向没有变化，且弯起角度缓和，斜截面抗弯强度一般不做为控制设计，故不再验算。4.5.2应力部位跨中下缘四分点下缘支点下缘（0.1kN）1582345523662632(Nm)264473206040200337521036942.26942.210194.24455222458517.4508863.875234768230145.528917561565.70801174.91736299202726460088.47.966.14914.1613.176.6310=8+922.5621.1312.77113.442.560.0012=(7-6)/58.786.740.0013=11+1212.229.30.0014=13-0.8510-6.96-8.66-10.85一．正截面抗裂验算正截面抗裂验算见表4.23《公预规》6.3.1条，对于预制的全预应力砼构件，在作用短期效应组合下，应符合下列要求：，，式中：－在短期效应组合下构件抗裂验算边缘砼的法向拉应力表4.23正截面抗裂验算表。二．斜截面抗裂验算《公预规》6.3.1条，对于预制的全预应力砼构件，在作用短期组合下，斜截面混凝土的主拉应力，应符合下列要求：式中：－由短期效应组合和预应力产生的砼主拉应力，按下式计算式中：－在计算主应力点由作用短期效应组合和预应力产生的砼法向应力 －在计算主应力点由作用短期效应组合和预应力产生的砼剪应力图4.24截面验算节线点计算见表4.25应力部位a-ao-on-nb-b（0.1kN）158342583425834258342(Nm)2644732064473206447320644732036942.26942.26942.26942.2423594154.4523594154.4523594154.4523594154.45530.85.170-111.2627709676.727709676.727709676.727709676.7735．970-5.17-106.03（kN）815671701567170156717015671709362992036299203629920362992010＝1/38.48.48.48.411＝2×5/48.421.410-30.412＝10－11-0.026.998.438.813＝8×5/42.040.340-7.3914＝（9－8）×7/62.800.38-15.2815=13+144.840.34-0.38-152816=12+154.827.337.0223.52四分点3.127.036.9826.4支点1.1133.40表4.25计算见表PAGEPAGE57计算见表4.26表4.26计算表项目荷载腹板宽b一期恒载(1)05.2E+0717.1E+071616931319121301769212015650176709201565091779551052020短期组合(2)961.40.210.230.230.17预加力(3)00000短期组合剪应力(4)=(1)+(2)+(3)0.210.230.230.17四分点1.001.131.130.79支点0.04－0.01－0.01－山东建筑大学毕业设计说明书PAGEPAGE107截面主应力部位短期组合跨中4.820.21-0.00917.330.23-0.00727.020.23-0.007523.520.17-0.0012四分点3.121.00-0.2937.031.13-0.1776.981.13-0.178426.40.79-0.0236支点1.110.04-0.001443.21-0.0103.40-0.0100000计算见表4.27表4.27计算表都符合4.5.3一截面混凝土压应力验算《公预规》7.1.5条，使用阶段正截面应力符合下列要求－标准效应组合下混凝土的法向压应力－预应力产生的混凝土法向拉应力－标准效应组合弯矩二．预应力筋拉应力计算《公预规》7.1.5条，使用阶段预应力筋拉应力应符合下列要求－扣除全部预应力损失后的有效预应力－标准效应组合下受拉区预应力筋产生的拉应力，按下式计算－分别为钢束重心到截面净轴和换轴的距离，即，－标准效应组合下预应力筋重心处混凝土的法向拉应力正截面混凝土压应力验算见表4.28应力部位跨中上缘下缘四分点上缘下缘支点上缘下缘1583245523662632264473206040200337521036942.26942.2101944455222191557458517193844508863277807548634123476848080723014550886328917561567170117600007442050044205003320440332044008.47.966.14-14.1625-13.1724.1-6.69.31-5.7633.4-5.2132.06-0.4615.453.44-8.10.26-0.605.9-12.156.66-13.9209.34-20.256.92-14.530＋3.5813.151.7117.53-0.4615.45表4.28正截面混凝土压应力验算表计算上缘最大压应力时，为荷载标准值的最大弯矩组合，计算下缘最大应力时，为最小弯矩组合，即活载效应为0。由表可知，，符合规范要求预应力筋拉应力验算见表4.29应力部位跨中四分点支点123594154.4523842904.8531447787227709676.727237714.932260357.523110.67100.548.94105.5395.8547.2651567170117600064420500332044007.350.49010.811.64018.1512.130108.562.50111030.041070.071140.66＋1138.541132.571140.66表4.29预应力筋拉应力验算表由表计算可知，，都符合规范要求。三．预加应力阶段验算根据《公预规》7.2.8条，施工阶段正截面应力应符合： 式中：--预加力阶段混凝土的法向压应力，拉应力 下表示出预加力阶段混凝土法向应力的计算过程见表4.30应力部位跨中上缘下缘四分点上缘下缘支点上缘下缘1583245523662632264473206040200337521036942.26942.210194.2445522219155745851719384450886327780751567170156717011760001176000006=1/38.47.966.14-14.1622.7-13.1716.306.6310.15-5.7631.1-5.2124.2612.7716.293.44-14.812.56-9.42002.3216．312.5614.8412.7716.29表4.30预加力阶段混凝土法向应力的计算表4.30预加力阶段混凝土法向应力的计算表4.6主梁端部的局部承压验算后张预应力混凝土梁的端部，由于锚头集中力的作用，锚下混凝土将承受很大的局部应力，它可能使梁端产生纵向裂缝。设计时，除了在锚下设置钢垫板和钢筋网符合构造要求外，还应验算其在预应力作用下的局部承压强度并进行梁端的抗裂计算。4.6.1锚下钢垫板布置见图4.31图4.31锚下钢垫板布置图如图所示，在锚固端设置两块厚20mm的钢垫板，即在的上部2根钢束锚下设置200×962mm的垫板1；在下部的4根钢束下设置350×766mm的垫板2。在垫板下等于梁高（230cm）的范围内并且布置21层φ8的间接钢筋网，钢筋网的间距为10cm，根据锚下钢垫板的布置情况，分上、下两部分各自验算混凝土局部承压强度。计算公式如下：式中：Nc—局部承压时的纵向力，在梁端钢垫板中，考虑除最后张拉的一束为控制应力外，其余各束均为传力锚固应力，可计算出垫板的Nc各为1171800Nβ—混凝土局部承压时的纵向力，按下式计算：β=Ad—局部承压的计算底面积（扣除孔道面积）；Ac—局部承压（扣孔道）面积；βhe—配置间接钢筋时局部承压强度提高系数，按下式计算：Ahe—包罗在钢筋网配筋范围内的混凝土核心面积；Ra—混凝土抗压设计强度，对于40号混凝土，Ra=23.0MPa，考虑在主梁混凝土达到90%强度时开始张拉钢束，所以=0.9Ra=20.7MPa；Rg—间接钢筋抗拉设计强度，对于Ⅰ级钢筋Rg=240MPa；μt—间接钢筋的体积配筋率，对于方格钢筋网n1、aj1和n2、aj2—钢筋网分别沿纵横方向的钢筋数即单钢筋的截面积；s—钢筋网的间距。对于钢垫板508.15cm2=151.20cm2=388.08cm2强度系数为：间接钢筋体积配筋率：把计算数值代入上述公式得：公式右边==572760.7kN>Nc，符合要求。4.6.2计算公式如下：Nc≤0.09α(ARl+45Ag)式中：Nc—考虑局部承压时的纵向力（KN），数值与前节计算的相同；α—系数，按下式计算：V—与垫板形式及构件相对尺寸有关的系数，取V=2；λ—局部承压板垂直于计算截面（受剪面）方向的边长与间接配筋之比；A—梁端部区段沿荷载轴线切割的计算截面积,其中应扣除孔道沿荷载轴线的截面面积（cm2）；Ag—通过计算截面A的间接钢筋截面积（cm2）；R1—混凝土抗拉设计强度（MPa），考虑40号混凝土达90%强度时张拉钢束，则：对于钢垫板A=708cm2代入计算公式：右边=0.09α(AR1+45Ag)=544514.1kN>Nc符合要求。4.7主梁变形验算（一）构件在短期荷载作用下的挠度计算公式：式中：：构件截面开裂弯矩其中受弯构件边缘的有效预压力，r为受拉区砼塑性系数M盘=M/1+μ=1497.96kN.MM盘1=MK+M盘=1497.96kN.mMg+p1=3639.28kN.M由前面计算出的结果则：=42.05Mpar=1.717=2347681000(42.05+1.7172.6)=10921.7KN.m>Mg+p1=3639.28kN.M当＞M时令M-=0fp1=11.7<l/600=40.3mm↓刚度满足要求fg+p1=28.5mm↓(二)预加力产生的反拱度其中为传力锚固时梁的预内力弯矩，为简化计算，采用1/4截面处的值=-6040200000N.mm截面积和特征亦采用此截面的值。故：=-56.2↑mm（三）后期预应力损失引起的挠度=14.6mm↓(四)使用和在座下的挠度f=++fg+p1=-56.2+28.5+14.6=13.1mm（五）常期荷载作用下的挠度其中;=+fg=-56.2+28.5+14.6-11.7=24.8mm则：=24.8(1+2.2)=-79.36mm（六）预拱度的设置=28.5-11.7-56.2+14.6+11.7=1