银海·元隆广场外脚手架施工方案

银海元隆广场A区1、2号楼工程外脚手架搭设施工方案中铁五局集团建筑公司银海元隆广场A区1、2号楼项目经理部技术第50页共50页目录一、工程概况 3二、编制依据 3三、施工计划 33.1、外脚手架施工进度计划 33.2、外脚手架材料计划 4四、施工技术及工艺 44.1、主楼外脚手架技术参数 54.1.1、搭设尺寸参数 54.1.2、活荷载参数 54.1.3、风荷载参数 64.1.4、静荷载参数 64.1.5、水平悬挑支撑梁 64.1.6、挑架搭设层数参数 64.2、卸料平台搭设技术参数 74.2.1、荷载参数 74.2.2、悬挑参数 74.2.3、水平支撑梁 74.2.4、卸料平台参数 84.3、工艺流程 84.3.1、外脚手架搭设工艺流程 84.3.2、卸料平台搭设工艺流程 84.4、外架搭设施工方法 84.4.1、基本构造搭设 94.4.2、纵向水平杆和横向水平杆构造搭设 94.4.3、立杆构造搭设 104.3.4、连墙件构造搭设 124.3.5、门洞件构造搭设 134.3.6、剪刀撑构造搭设 144.3.7、斜道构造搭设 164.3.8、立杆基础搭设 174.3.9、扣件安装的规定 174.3.10、作业层、斜道栏杆和挡脚板搭设 174.3.11、脚手板铺设规定 184.3.12、安全网铺设及防火设备安装 194.3.13、主楼外架悬挑梁施工简图 194.5、检查验收 204.5.1、外架原材料检查与验收 204.5.2、外架及挑架检查与验收条件 204.5.3、外架检查和验收的依据 204.5.4、外架搭设技术要求、允许偏差和检验方法 20五、施工安全保证措施 235.1、组织保证措施 235.2、技术保证措施 235.2.1、外脚手架安装技术保证措施 235.2.2、外脚手架拆除技术保证措施 245.3、紧急预案 255.3.1、应急救援的方针 255.3.2、应急救援组织机构 255.3.3、应急救援组织机构的职责、分工和组成 265.3.4、应急救援的培训与演练 285.3.5、应急响应 295.3.6、救护途中 305.3.7、事故调查 305.3.8、应急救援预案的启动、终止和恢复 305.4、检测监控 315.4.1、外架扣件安装技术监控 315.4.2、外架定期监控措施 31六、外架劳动力计划 326.1、专职安全员安排计划 326.2、外脚手架劳动力计划 32七、相关计算书及相关图纸 337.1、外脚手架计算书 337.1.1、小横杆的计算 337.1.2、大横杆的计算 347.1.3、扣件抗滑力的计算 367.1.4、脚手架荷载标准值 367.1.5、立杆的稳定性计算 387.1.6、连墙件的计算 397.1.7、悬挑梁的受力计算 407.1.8、悬挑梁的整体稳定性计算 427.1.9、锚固段与楼板连接计算 427.2、悬挑卸料平台设计 447.2.1、次梁的计算 447.2.2、主梁的计算 467.2.3、钢丝拉绳的内力计算 487.3、外脚手架相关图纸 507.3.1、外脚手架施工平面布置图 507.3.2、外脚手架施工立面布置图 50一、工程概况银海元隆广场A区1#、2#楼工程设计为商业住宅楼,设计总高度为97.5m,结构体系为框支剪力墙结构,由四层地下室、两层裙楼和二十九层塔楼三个部分组成；考虑到整个施工的防护安全，外防护采用钢管扣件式外架,其施工位置主要考虑裙楼和塔楼两个部分,塔楼搭设层高为3m,塔楼的实际搭设总高度为97.5-10.1+5+1.2+0.4=94m。两层裙楼搭设层高分别为3.8和6.3米,裙楼实际搭设总高度为6.3+3.8+3.4+1.2=14.7m。所以，本方案分为裙楼和塔楼两个部分，塔楼考虑使用Φ4.8×3钢管扣件式悬挑脚手架，裙楼考虑使用Φ4.8×3钢管扣件式落地脚手架，为了保证此Φ4.8×二、编制依据本工程Φ4.8*3钢管扣件式脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)规范、《特种作业人员安全技术考核管理规则》（GB5036）及建质87号文件等。三、施工计划3.1、外脚手架施工进度计划外架施工进度计划横道图见附后附图1，外架施工进度计划网络图见附后附图2。3.2、外脚手架材料计划银海元隆广场A区1、2号楼外架周转材料计划表序号材料种类单位规格数量（＋号前的数据用于主楼，＋号后的数据用于副楼）1长钢管吨Φ48*3640+1202小横杆吨Φ48*3106+263直角扣件个74200+210004对接扣件个19300+65005旋转扣件个5800+20006竹跳板块0.2*2.84320+12007安全网㎡25000+8200银海元隆广场A区1、2号楼外架悬挑工字钢材料计划表序号材料名称规格单位数量套管距离L备注118号工字钢3m根202距端头100只加工一端套管218号工字钢4m根8距端头100只加工一端套管318号工字钢3m根40无不加工套管418号工字钢4m根12无不加工套管518号工字钢2m根18950按排距L加工两个套管618号工字钢2m根21150按排距L加工两个套管718号工字钢3m根52950按排距L加工两个套管818号工字钢3m根921150按排距L加工两个套管918号工字钢3m根481250按排距L加工两个套管1018号工字钢3m根721350按排距L加工两个套管1110厚钢板100*225块327612Φ20高强螺杆400长根3276注——套管焊接加工距离L参照下图所示,所需18号工字钢40吨，10厚钢板5.8吨，高强螺杆3.3吨。四、施工技术及工艺4.1、主楼外脚手架技术参数4.1.1、搭设尺寸参数Φ4.8×3钢管扣件式搭设尺寸为：立杆的纵距为1.4米，立杆的横距为0.954米，立杆的步距为1.8米；计算的脚手架为双排脚手架最不利搭设高度为30.4米，立杆采用单立管，内排架距离墙长度为0.3米，小横杆在大横杆之下，搭接在大横杆上的小横杆根数为2，采用的钢管类型为Φ48×3，横杆与立杆连接方式为单扣件，扣件抗滑承载力系数为0.8，连墙件采用两步三跨，竖向间距3.64.1.2、活荷载参数施工荷载均布参数(kN/m2):3；脚手架用途:结构脚手架，同时施工层数:2。4.1.3、风荷载参数贵州省贵阳市地区，基本风压为0.3，风荷载高度变化系数μz为1.13，风荷载体型系数μs为1.2，考虑风荷载。4.1.4、静荷载参数每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1219；脚手板自重标准值(kN/m2):0.35；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.14，安全设施与安全网(kN/m2):0.005，脚手板铺设层数:4，脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:12厚建筑模板。4.1.5、水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用[18号工字钢]，其中建筑物外悬挑段长度1.5米，建筑物内锚固段长度1.5米，与楼板连接的螺栓直径(mm):20，楼板混凝土选楼层最低等级4.1.6、挑架搭设层数参数支撑数量为:3；即第一个支撑挑架在本工程的第三层，第二个支撑挑架在本工程的第十四层，第三个支撑挑架在本工程的第二十四层。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。4.2、卸料平台搭设技术参数4.2.1、荷载参数脚手板类别：冲压钢脚手板；脚手板自重标准值(kN/m2)：0.3；栏杆、挡杆类别：栏杆冲压钢；栏杆、挡板脚手板自重标准值(kN/m2)：0.11；施工人员等活荷载(kN/m2):2；最大堆放材料荷载(kN):10。4.2.2、悬挑参数内侧钢绳与墙的距离(m)：2.25；外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)：2.25；上部拉绳点与墙支点的距离(m)：3；钢丝绳安全系数K：10；计算条件：铰支；预埋件的直径(mm)：20。4.2.3、水平支撑梁主梁槽钢型号：18号槽钢槽口水平[，次梁槽钢型号：14a号槽钢槽口水平[，次梁槽钢距(m)：0.4，最近次梁与墙的最大允许距离(m)：0.2。4.2.4、卸料平台参数水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：5，水平钢梁(主梁)的锚固长度(m)：0.1，计算宽度(m)：2。4.3、工艺流程4.3.1、外脚手架搭设工艺流程施工放线—悬挑架预留预埋—工字钢挑架搭设—基础挑架验收—立杆搭设—大横杆搭设—小横杆搭设—连墙件搭设—安装密目安全网—剪刀撑搭设—铺设竹架板—铺设挡脚板—工班自检—专职安全员检查—综合验收—挂牌合格使用。4.3.2、卸料平台采购型钢—型钢加工—型钢保护油漆—安装型钢主梁—安装型钢次梁—安装型钢临边防护—铺设底板—挂设钢丝绳—卸料平台吊装—安全网及各种设施挂设—工班自检—专职安全员检查—综合验收—挂牌合格使用。4.4、外架搭设施工方法银海元隆广场A区1#、2#楼工程，裙楼部分脚手架搭设高度为14.3～22m，根据JGJ130-2001扣件式钢管脚手架规范的要求，此高度未超过24米，可以按构造搭设。塔楼搭设最高高度30.4米，按设计计算搭设。4.4.1、基本构造搭设1、根据建设单位的工作计划，裙楼及其以下在2011年10月份就要开业使用，所以，工期相对较紧，故在设计此外架层作业时，考虑选择裙楼两层同时施工作业（施工荷载为2+2KN/㎡）；另外，根据JGJ130-2001之中的规定“从作业层向下每12米必须满铺”；所以，包含作业两层竹串板（荷载为4×0.35KN/㎡），作业层横向水平小横杆间距为0.7米，不大于立杆纵距的1/2，连墙件按三步三跨，立杆横距为0.954米，步距为1.8米，能满足施工安全要求。2、脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不超过相邻连墙件以上二步。3、每搭完一步脚手架后，要按本方案的规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。4、外架钢管底座安放要符合下列规定。1）、底座、垫板均要准确地放在定位线上。2）、垫板采用长度不少于2跨、厚度不小于50mm的木垫板。4.4.2、纵向水平杆和横向水平杆构造搭设1、纵向水平杆的构造的规定1）、纵向水平杆设置在立杆内侧,其长度不小于3跨。2）、纵向水平杆接长采用对接扣件连接，并符合下列规定:纵向水平杆的对接扣件要交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜布置在同步或同跨内，不同步或不同跨的两个相邻接头，在水平方向错开的距离不小于500㎜；各接头中心的距离不宜小于至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3,如下图所示：3）、在封闭型脚手架的同一步中，纵向水平杆四周交圈，用直角扣件与内外角部立杆固定。2、横向水平杆的构造的规定1）、主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。2）、作业层上非主节点处的横向水平杆，根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不大于纵距的1/2。3）、本工程使用竹串片板，所以，双排脚手架的横向水平杆两端均采用直角扣件固定在纵向水平杆上。4）、双排脚手架横向水平杆的靠墙一端至墙装饰面的距离不大于100mm。4.4.3、立杆构造搭设1、严禁将不同直径的钢管混合使用。本工程一律采用Φ4.8×3的钢管。2、每根立杆底部要设置底座，脚手架必须设置纵、横向扫地杆，纵向扫地杆要采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上，当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不要大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不要小于500mm，如下图：纵、横向扫地杆构造1―横向扫地杆；2―纵向扫地杆3、脚手架底层步距不大于2m（如上图）之内，立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接；当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，立即设置连墙件。4、立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，本工程全部采用对接扣件连接。采用对接要符合下列规定：立杆上的对接扣件交错布置：两根相邻立杆的接头不设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500mm；各接头中心至主节点的距离不大于步距的1/3。5、立杆顶端高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m。6、开始搭设立杆时要每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。4.3.4、连墙件构造搭设1、墙件布置间距按三步三跨采用。2、连墙件的布置要符合下列规定。1）、连墙件靠近主节点设置，偏离主节点的距离不大于300mm。2）、要从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，采用预埋钢筋与钢管焊接固定，连墙件采用矩形布置。3、在人货电梯开口型脚手架的两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间距不大于建筑物的层高3米，并不大于4m（2步）。4、裙楼外架的搭设高度在24m以下，采用预埋镀锌扁钢套钢管与建筑物可靠连接。5、连墙件的构造要符合下列规定连墙件中的连墙杆要水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端下斜连接，不能采用上斜连接。连墙件的位置与外架主节点距离不大于300㎜。6、在外脚手架下部暂不能设连墙件时，首先要搭设抛撑；抛撑采用通长杆件与脚手架可靠连接，与地面的倾角控制在60°之间，连接点中心至主节点的距离不大于300mm，抛撑要在连墙件搭设后方可拆除。7、外脚手架高度局部超过40m时，有风涡流作用，采取及时加设连墙件的措施抗上升翻流。8、当脚手架施工操作层高出连墙件二步时，要采取临时稳定措施，直到上一层连墙件搭设完后方可根据情况拆除。9、塔楼外架搭设时，要根据连墙件预埋扁钢的位置搭设外架主节点。10、外架连墙杆预埋件从五层开始预埋40×3扁钢，然后每层埋设，立距3m横距4.2m并用φ48×3钢管高强螺栓与预埋扁钢铰性连接，其连接示意如下4.3.5、门洞件构造搭设1、本工程双排脚手架门洞（如卸料平台处）采用上升斜杆、平行弦杆桁架结构型式，斜杆与水平面的倾角α控制在45°，门洞桁架的型式按规范要求确定：即由于搭设步距（h）大于纵距（la），故本工程采用规范规定的B型。2、双排脚手架门洞桁架的构造的规定。1）、双排脚手架门洞处的空间桁架，除下弦平面外，在其余5个平面内设置一根斜腹杆（门洞构造如下图中1－1、2－2、3－3剖面）。2）、斜腹杆采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出墙上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150mm；当斜腹杆在1跨内跨越2个步距时，要在相交的纵向水平杆处，增设一根横向水平杆，将斜腹杆固定在其伸出端上。门洞构造图门洞处上升斜杆、平行弦杆桁架挑空一根立杆（A型），（b）挑空二根立杆（A型），（c）挑空一根立杆（B型），（d）挑空二根立杆（B型），1―防滑扣件，2―增设的横向水平杆，3―副立杆，4―主立杆。3）、斜腹杆采用通长杆件，当必须接长使用时，采用对接扣件连接。3、门洞桁架下的两侧立杆必须为双管立杆，副立杆高度要高于门洞口1～2步。4、门洞桁架中伸出上下弦杆的杆件端头，均要增设一个防滑扣件，该扣件紧靠主节点处的扣件。4.3.6、剪刀撑构造搭设1、双排脚手架设剪刀撑与横向斜撑，剪刀撑的设置要符合下列规定：1）、每道剪刀撑跨越立杆根数要按下表规定确定，每道剪刀撑宽度不小于4跨，且不小于6m，每道剪刀撑跨越立杆的根数必须为7根，斜杆与地面的倾角必须控制到52°，剪刀撑必须随立杆、纵向和横向水平杆内步搭设。剪刀撑跨越立杆的最多根数2）、裙楼外架搭设高度在24m以下的双排脚手架，必须在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并要由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距不大于15m，如下图所示。剪刀撑布置图3）、剪刀撑斜杆的接长采用搭接，剪刀撑斜杆用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150mm。2、塔楼外架每立面剪刀撑满堂铺设，剪刀撑斜杆的接长采用搭接，搭接长度不小于1M，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不小于100㎜。3、剪刀撑、横向斜撑搭设要随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设，各底层斜杆下端均必须支承在垫块或垫板上。4、横向斜撑的设置要符合下列规定1）、横向斜撑要在同一节间，由底至顶层呈之字型连续布置。2）、在人货电梯开口型双排脚手架的两端均必须设置横向斜撑，中间要每隔6跨设置一道。4.3.7、斜道构造搭设1、人行并兼作材料运输的斜道的型式按下列要求确定。由于裙楼内楼梯较多，不考虑搭设人行及材料运输通道，塔楼的层高为3米，考虑搭设之字型斜道。2、斜道的构造符合下列规定1）、斜道要附着外脚手架或建筑物设置。2）、整个外架不考虑搭设材料斜道，只搭设人行斜道，其宽度不小于1m，坡度采用1∶3。3）、拐弯处要设置平台，其宽度不小于斜道宽度。4）、斜道两侧及平台外围均要设置栏杆及挡脚板，栏杆高度为1.2m，挡脚板高度不小于200mm3、斜道脚手板构造要符合下列规定1）、斜道脚手板采用顺铺，接头采用搭接；下面的板头要压住上面的板头，板头的凸棱外采用三角木填顺。2）、人行斜道的脚手板上要每隔250～300mm设置一根防滑木条，木条厚度为20～30mm。4.3.8、立杆基础搭设立杆底部基础由于裙楼内收，全部都在地下一层顶板之上，其局部承压和整体受力都满足要求（地下室顶板能承受30吨的消防车）。4.3.91、扣件规格必须与钢管外径相同，螺栓拧紧扭力矩不小于40N·m，且不大于65N·m。2、在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不大于150mm。3、对接扣件开口应朝上或朝内，各杆件端头伸出扣件盖板边缘长度不小于100mm。4.3.101、栏杆和挡脚板均搭设在外立杆的内侧，上栏杆上皮高度为1.2m，挡脚板高度不小于200mm，中栏杆要2、搭设简图栏杆和搭脚板均要搭设在外立杆内侧栏杆扶手高度1.2m,搭脚板高度取200㎜高，栏杆居中设置4.3.111、脚手架要铺满、铺稳，离开墙面120～150mm。2、在拐角、斜道平台口处的脚手板，要与横向水平杆可靠连接，防止滑支，脚手板采用满铺，用铁丝把竹串板绑扎稳固。竹脚手板要按其主竹筋垂直于横向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角用直径1.2mm的镀锌钢丝加直径是12的三级钢筋固定在横向水平杆上。3、竹串片铺设主要采用对接，部分采用搭接，竹串片脚手板要设置在三根横向水平杆上，当脚手板长度小于2m时，可采用两根横向水平杆支承，但要将脚手板两端与其可靠固定，严防倾翻，竹串片脚手板的铺设可采用对接平铺，也可采用搭接铺设。脚手板对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长取130mm，两块脚手板外伸长度的和不大于300mm；脚手板搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度大于200mm，其伸出横向水平杆的长度不小于100mm，如下图4、竹串片脚手板从作业层往下计，每隔三层铺设一层。5、作业层采用竹串片脚手板，纵向水平杆作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上，如下图所示：4.3.121、安全网采用绿色防火网为主，在搭设高度从下起4米安装1.8米宽的黄色安全网，然后每隔30米安装一层黄色安全网，共计安装黄色安全网4道，并安全网与安全网采用绑扎铁丝连接，并用绑扎铁丝把安全网与外架立杆纵向大横杆连接牢固。2、在外架每住户单元安装一台泡沫灭火器，然后从作业层往下每隔5层每住户单元再安装一台浇灭火器，以备防火之需。4.3.134.5、检查验收4.5.1、外架检查和验收的依据1、根据JGJ130－2001规范的规定。2、本施工方案及变更文件，技术交底文件。4.5.2、外架及挑架检查与验收条件1、工字钢悬挑架完工后及脚手架搭设前，作业层上施加荷载前。2、每搭设完10～13m高度后，达到设计高度后。3、遇有六级大风与大雨后，寒冷地区开冻后，停用超过一个月。4.5.31、按规定和施工方案要求对钢管、扣件、竹脚手板等进行检查验收，不合格产品不得使用。2、经检验合格的构配件按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。3、要清除搭设场地杂物，平整搭设场地，并使排水畅通。4.5.4脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法注：图中1―立杆；2―纵向水平杆；3―横向水平杆；4―剪刀撑。五、施工安全保证措施5.1、组织保证措施项目成立以项目经理为组长，项目副经理为副组长，安质环保部、工程管理部和物资设备部为核心的组织保障体系，确保外脚手架施工安全顺利的进行，其组织框图如下：5.2、技术保证措施5.2.1、外脚手架安装技术保证措施1、脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》（GB5036）考核合格的专业架子工，上岗人员要定期体检，合格者方可持证上岗。2、外架工必须系好安全帽，安全绳拴牢、穿防滑鞋之后，方可作业，外架工使用的扳手，必须系在手腕上，拆出后的各种材料及配件严禁随意抛掷，在施工作业前要看好各种材料堆码场地。3、作业层上的施工荷载要符合设计要求，不得超载，不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备。4、当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时要停止脚手架搭设与拆除作业，雨、雪后上架作业要有防滑措施，并要扫除积雪。5、脚手架的安全检查与维护，要按本方案的规定进行。安全网按有关规定搭设或拆除。6、在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件。1）、严禁拆除主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆。2）、严禁拆除连墙件。（1)、不得在脚手架基础、悬挑架及其邻近处进行其他作业，否则要采取安全措施，并报主管部门批准，临街搭设脚手架，外侧设防护棚防止坠物伤人的防护措施。（2)、在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守，工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等，要按现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46）的有关规定执行。（3)、搭拆脚手架时，地面要设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。5.2.2、外脚手架拆除技术保证措施1、拆除前全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求，根据检查结果补充完善施工方案之中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施。2、必须由工程技术负责人进行拆除安全技术交底，要清除脚手架上杂物及地面障碍物。3、拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。4、连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不大于2步，如高差大于2步，要增设连墙件加固。5、当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6.0m）时，要先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。6、脚手架的拆除采取分层、分段拆除，对不拆除的脚手架两端，必须先按本方案的要求设置连墙件和横向斜撑加固。5.3、紧急预案5.3.1、应急救援的方针为了保护人员安全，防止和控制事故蔓延，做到很好的保护环境，采取以“预防为主，常备不懈，高效协调和持续改进”的思想,做到“以人为本，安全第一，统一领导，分级负责，资源共享，协同应对，依靠科学，依法规范，反应快捷，措施果断，预防为主、分工明确具体”的应急救援的方针。5.3.2、应急救援组织机构具体组织框架图组长项目经理：冯文建组长项目经理：冯文建副组长副经理：周副组长副经理：周晨组员泥工班组员架子班组员砼工班组员木工班组员钢组员泥工班组员架子班组员砼工班组员木工班组员钢筋班组员土方班组员电工班组员电力工程师贺宗林组员安质环保部钟敬荣组员物资设备部蒲军元组员项目工程部陈明武组员综合管理部李永林组员项目部总工辜远翔组员党支部书记蒋若飞…二、应急预案的任务和目标更好地适应活动的要求；给企业员工的工作和施工场区周围居民组织机构的成立是为了提供更好更安全的环境；保证应急反应资源处于良好的备战状态；指导应急反应行动按计划有序地进行；防止应急反应行动组织不力或现场救援工作的无序和混乱而延误事故的应急救援；有效地避免或降低人员伤亡和财产损失；帮助实现应急反应行动的快速、有序、高效；充分体现应急救援的“应急精神”。5.3.3、应急救援组织机构的职责、分工和组成1、应急预案总指挥的职能及职责1）、分析紧急状态确定相应报警级别，根据相关危险类型、潜在后果、现有资源控制紧急情况的行动类型。2）、指挥、协调应急反应行动。3）、与外部应急反应组织和机构进行联络。4）、检查应急操作人负行动。5）、最大限度地保证现场人员和外援人员及相关人员的安全。6）、协调后勤保障。7）、应急反应组织的启动。8）、应急评估、确定升高或降低应急警报级别。9）、通报处部机构，决定请求处部援助。10）、决定应急撤离，决定事故现场外影响区域的安全性。2、应急预案副总指挥的职能及职责1）、协助应急总指挥组织和指挥应急任务。2）、向应急总指挥提出应急反应对策和建议。3）、保持与事故现场总指挥的直接联络。4）、协调、组织和获取应急所需的物、设备，以支援现场的应急救援。5）、组织相关技术和管理人员对施工场区生产过程各危险源进行风险评估。6）、定期检查各常设应急反应组织和部门的日常工作和应急反应淮备状态。3、现场抢救组的职能及职责1）、抢救现场伤员。2）、抢救现场物资。3）、保证现场救援通道的畅通。4、危险源风险评估组的职能和职责1）、对各施工现场及加工区特点以及生产安全过程的危险源进行科学的风险评估。2）、指导生产安全部门安全措施落实和监控工作，减少和避免危险事故发生。3）、完善危险源的风险评估资料信息，为应急反应的评估提供科学的合理的、准确的依据。4）、落实应急反应共享资源及应急反应的报警联络方式，为应急反应提供及时的支援措施。5）、科学合理地制定应急反应物资器材、人力计划。5、技术处理组的职能和职责1）、根据项目经理部的施工生产内容及特点，制订其可能出现，必须运用建筑工程技术解决的应急反应方案，整理归档，为事故现场提供有效的工程技术服务工作，做好技术储备。2）、应急预案启动后，根据事故现场的特点，及时向应急总指挥提供科学的工程技术方案和技术支持，有效地指导应急反应行动中的工程技术工作。6、善后工作组的职能和职责1）、做好伤亡人员的善后工作，做好家属的稳定工作，确保事故发生后伤亡人负及家属思想能够稳定。2）、做好受伤人员医疗救护的跟踪工作，协调与医疗救护单位的关系。3）、与保险部门－起做好伤亡人员及财产损失的理赔工作。4）、慰问有关伤员及家属。7、事故调查组的职能及职责1）、保护事故现场。2）、对现场的有关实物资料进行取样封存。3）、调查了解事故发生的主要原因及相关人员的责任。4）、按“四不放过”的原则对相关人员进行处罚、教育、总结。8、后勤供应组的职能及职责1）、负责制订施工项目应急反应物资的储备计划，负责储备计划的检查、监督、落实。2）、定期检查、监督应急反应应物资管理人员的到位和变更情况。3）、定期收集和整理项目经理部施工场区的应急反应应物资资源信息、建立档案并归档，为应急反应行动的启动，做好物资数据储备。4）、应急预案启动后，按应急总指挥的部署，有效地组织应急反应物资到事故现场。5.3.4、应急救援的培训与演练1、培训和演练内容应急预案和应急计划确立后，按计划组织全体人员进行有效的培训，应具备完成其应急任务所需的知识和技能，组织全员应急小组每年进行一次“应急响应”的要求进行模拟演练。各组员按其职责分工，协调配合完成演练。演练结束后由组长组织对“应急响应”的有效性进行评价，必要时对应急响应”的要求进行调整或更新。演练、讦价和更新的记录应予以保持。1)、应急物资的准备、维护、保养要点，2)、应急物资的准备、简易担架、跌打损伤药品、包扎纱布。3)、各种应急物资要配备齐全并加强日常管理。2、预防措施1）、为防止事故发生，脚手架支搭必须先编好搭设方案，经有关技术总工程师审批后遵照执行。2）、所有架子工必须持证上岗，工作时佩带好个人防护用品，支搭脚手架严格按方案施工，做好脚手架拉结点拉牢工作，防止架体倒塌。3）、所有架体平台架设好后，必须经过各方专业技术人员验收签字后，方可投入使用。5.3.5、应急响应1、如有脚手架(平台架)倾覆事故发生，首先由发现者在现高呼，提醒现场工作人员离开危险区，2、发现者通知应急预案小组或项目管理人员(立即反应)启动应急预案小组，按各自分工职责进行救援。3、按小组预先分工，各负其责，以最快的速度抢救伤员，将伤亡事故降到最底限度。4、电工班长或电工直班员得到倾覆事故通知，应立即对倾覆处的相关电线电源切断(拉闸)，防止发生触电事故。如特殊需要用电，另拉临时专用线，保证应急需求。5、按小组预先分工，架子班长组织所有架子工，立即拆除倾覆或倒塌相关脚手架，注意、协助人员在清理有关材料过程中的安全，防止事故在发生。6、作业过程一般常用工具必须放在工具袋内，物料传递不准往下或向上乱抛材料和工具等物件。所有物料应堆放平稳，不得放在临边及洞口附近，并不可妨碍通行。7、高空作业的架子工必须配戴安全带，挂好保险钩，架工搭设材料必须放在施工层板上不得将扣件、短钢管放在楼周边，防止落物伤人。5.3.6、救护途中1、救护途中保持呼吸道畅通，如有窒息者，应及时清除呼吸道梗塞物。2、应清除伤员口鼻、咽、喉部的异物、血块、分泌物呕吐物等。3、伤员有骨折、关节伤、肢全挤压伤，大块软组织伤都要固定，用平更的木板或担架侧卧或平板送往医院急救。5.3.7、事故调查1、保护事故现场。2、对现场的有关实物资料进行取样封存。3、调查了解事件主要原因及相关人员的责任。4、按“四不放过”的原则对相关人员进行处罚、教育、总结。5.3.8、应急救援预案的启动、终止和恢复1、当事故的评估预测达到起动应急救援预案条件时，由应急总指挥启动应急反应预案令。2、对事故现场经过应急救援预案实施后，引起事故的危害源得到有效控制、消除，所有现场人员的危害健康，不存在其他影响应急救援预案终止的因素时应急总指挥下达应急终止令。3、应急救援预案实施终止后，应采取有效措施防止危害源扩大，保护事故现场和物证，经有关部门认可后可恢复施工生产。4、对应急救援预案实施的全过程，认真科学地作出总结，完善应急救援预案中的不足和缺陷，为今后预案的建立，制订、修改提供经验和依据。5.4、检测监控5.4.1、外架扣件安装技术监控外架扣件安装后的螺栓拧紧扭力矩要采用扭力板手检查，抽样方法按随机分布原则进行；抽样检查数目与质量判定标准，应按下表的规定确定，不合格的必须重新拧紧，直至合格为止。扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准5.4.2、外架定期监控措施1、杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求，挑架是否牢固，底座是否松动，立杆是否悬空。2、扣件螺栓是否松动，高度在24m以上的脚手架，其立杆的沉降与垂直度的偏差是否符合本方案4.5.4的规定。3、安全防护措施是否符合要求，是否超载。六、外架劳动力计划6.1、专职安全员安排计划序号姓名分管部位职责1钟敬荣1号楼监督工班按施工方案和技术交底施工。督促工班自检、专检及组织验收和组织定期检查，并把检查结果落实到位。保证每天进行两次以上的安全检查巡视，并监督工班把巡视中检查出来的问题落实到位。填写安全检查巡视记录和各种安全检查资料。2蒋寿会3张正财4李开庆2号楼5刘坤6袁巍6.2、外脚手架劳动力计划七、相关计算书及相关图纸7.1、外脚手架计算书7.1.1、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面，按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1、均布荷载值计算小横杆的自重标准值:P1=0.033kN/m。脚手板的荷载标准值:P2=0.35×1.4/3=0.163kN/m。活荷载标准值:Q=3×1.4/3=1.4kN/m。荷载的计算值:q=1.2×0.033+1.2×0.163+1.4×1.4=2.196kN/m。小横杆计算简图2、强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下:则有：最大弯矩Mqmax=2.196×0.9542/8=0.25kN.m。σ=Mqmax/W=55.64N/mm2。此值小于小横杆的计算强度小于205N/mm2,故满足要求！3、挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度，荷载标准值：q=0.033+0.163+1.4=1.597kN/m。则有：最大挠度V=5×1.597×9544/(384×2.06×105×107800)=0.775mm。小横杆的最大挠度小于954/150=6.360小于10mm,故满足要求！7.1.2、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1、荷载值计算小横杆的自重标准值:P1=0.033×0.954=0.032kN。脚手板的荷载标准值:P2=0.35×0.954×1.4/3=0.156kN。活荷载标准值:Q=3×0.954×1.4/3=1.336kN。荷载的计算值:P=(1.2×0.032+1.2×0.156+1.4×1.336)/2=1.047kN。大横杆计算简图2、强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和。均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.033×1.4×1.42=0.007kN.m。集中荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×1.047×1.4=0.392kN.m。M=M1max+M2max=0.007+0.392=0.399kN.m。抗弯强度:σ=0.399×106/4490=88.832N/mm2。大横杆的抗弯强度σ=88.832小于[f]=205N/mm2。满足要求。3、挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和,单位:mm，均布荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：Vmax=0.677×0.033×144/(100×2.06×105×107800)=0.039mm。集中荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：P=0.032+0.156+1.336）/2=0.762kN。V=1.883×0.762×14003/(100×2.06×105×107800)=1.772mm最大挠度和：V=Vmax+Vpmax=0.039+1.772=1.811mm。大横杆的最大挠度小于1400/150=9.3小于10mm,满足要求！7.1.3、扣件抗滑力的计算按JGJ130-2001规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8kN，按照扣件抗滑承载力系数0.8，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.4kN,纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(JGJ130-2001规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.4kN。R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值。横杆的自重标准值:P1=0.033×1.4=0.047kN。脚手板的荷载标准值:P2=0.350×0.954×1.4/2=0.234kN。活荷载标准值:Q=3×0.954×1.4/2=2.003kN。荷载的计算值:R=1.2×(0.047+0.234)+1.4×2.003=3.141kN。R<6.4kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!7.1.4、脚手架荷载标准值由于作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：1、每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本工程为0.1219。NG1=0.122×30.4=3.706kN。2、脚手板的自重标准值(kN/m2)；本工程采用竹串片脚手板，标准值为0.35。NG2=0.35×4×1.4×(0.954+0.3)/2=1.229kN。3、栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本工程采用栏杆竹串片，标准值为0.11。NG3=0.14×4×1.4/2=0.392kN。4、吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005。NG4=0.005×1.4×30.4=0.213kN。经计算得到，静荷载标准值:NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.539Kn。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值：NQ=3×0.954×1.4×2/2=4.007kN。风荷载标准值要按照以下公式计算其中：Wo--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Wo=0.3kN/m2。Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz=1.13。Us--风荷载体型系数：Us=1.2。经计算得到，风荷载标准值：Wk=0.7×0.3×1.13×1.2=0.285kN/m2。不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式：N=1.2NG+1.4NQ=1.2×5.539+1.4×4.007=12.257kN。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式：N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×5.539+0.85×1.4×4.007=11.415kN。风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式：Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.85×1.4×0.285×1.4×1.82/10=0.154kN.m。7.1.5、立杆的稳定性计算不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴心压力设计值：N=12.257kN。计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm计算长度附加系数：K=1.155。计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：U=1.5。计算长度,由公式lo=kuh确定：lo=3.119m；Lo/i=196。轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.188。立杆净截面面积：A=4.24cm2立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2。σ=12257/(0.188×424)=153.765N/mm2。立杆稳定性计算σ=153.765小于[f]=205N/mm2满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：N=11.415kN。计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm计算长度附加系数：K=1.155。计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：U=1.5，计算长度,由公式lo=kuh确定：lo=3.119m，Lo/i=196，轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.188。立杆净截面面积：A=4.24cm2。立杆净截面模量(抵抗矩):W=4.49cm3。钢管立杆抗压强度设计值:[f]=205N/mm2。σ=11415.468/(0.188×424)+153708.892/4490=177.443N/mm2。立杆稳定性计算σ=177.443小于[f]=205N/mm2满足要求！7.1.6、连墙件的计算1、连墙件与外架的扣件连接连墙件的轴向力计算值要按照下式计算：Nl=Nlw+No，风荷载基本风压值Wk=0.285kN/m2，每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=15.12m2，连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),No=风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：NLw=1.4×Wk×Aw=6.028kN。连墙件的轴向力计算值NL=NLw+No=11.028kN。其中：φ--轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度，由长细比l/i=300/15.9的结果查表得到0.949，A=4.24cm2；[f]=205N/mm2。连墙件轴向力设计值：Nf=φ×A×[f]=0.949×4.24×10-4×205×103=82.487kN。Nl=11.028<Nf=82.487,连墙件的设计计算满足要求！2、连墙件与主体结构的连接连墙件采用螺栓方式与主体结构连接，本方案采用预埋镀锌扁钢的方式，在扁钢和连接钢管上打直径是12的孔，然后把扁钢穿入φ48的钢管内,再采用直径是12的高强螺栓穿入锚固连接,这样就使主体结构与外架连成了一个整体，其外架连墙件的水平间距是4.2米，竖向按层高取3米，并把预埋扁钢沿主体结构边缘每隔4.2米埋设,埋设时要注意外架的步距和下层预埋件的位置,并尽量保证上下预埋件处于同一垂直线上,其预埋加工大样如下图所示：7.1.7、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算，悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式：，。支座弯矩计算公式：C点最大挠度计算公式：其中k=m/l,kl=ml/l,k2=m2/l；本工程中，m=1.5m，l=1.5m，m1=0.3m，m2=1.254m，水平支撑梁的截面惯性矩I=1660cm4，截面模量(抵抗矩)W=185cm3，受脚手架作用集中强度计算荷载P=1.2×5.539+1.4×4.007=12.257kN，水平钢梁自重强度计算荷载q=1.2×30.6×0.0001×78500×0.001=0.288kN/m。k=1.5/1.500=1。k1=0.3/1.5=0.2。k2=1.254/1.5=0.836。代入公式，经过计算得到：支座反力RA=37.644kN，支座反力RB=-12.698kN，最大弯矩MA=19.371kN.m。截面应力σ=19371499.884/(1.05×185000)=99.725N/mm2。水平支撑梁的计算强度99.725小于215N/mm2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载N=5.539+4.007=9.546kN。水平钢梁自重计算荷载q=0.003×78.5=0.24kN/m。最大挠度Vmax=3.818mm按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为，悬伸长度的两倍，即2508mm，水平支撑梁的最大挠度小于2508/400=6.27,满足要求!7.1.8、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用[18号工字钢,计算公式如下：其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到强度φb=570×10.7×94×235/(2508×180×235)=1.27，由于φb大于0.6，查《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到φb值为0.848，经过计算得到强度σ=19.371×106/(0.848×185000)=123.488N/mm2；水平钢梁的稳定性计算σ=123.488小于[f]=215N/mm2,满足要求!7.1.9、锚固段与楼板连接计算1、水平钢梁与楼板压点钢筋拉环计算水平钢梁与楼板压点采用钢筋拉环，水平钢梁与楼板压点的拉环受R=12.698kN，水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:其中：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》的第10.9.8点，[f]=50N/mm2，所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[12698.144×4/(3.142×50×2)]1/2=12.715mm，水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2、水平钢梁与楼板压点螺栓计算水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下，锚固深度计算公式为:其中：N--锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=12.698kN。d--楼板螺栓的直径，d=20mm。[fb]--楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.43N/mm2。h--楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于12698.144/(3.142×20×1.43)=141.327mm。3、水平钢梁与楼板压点螺栓混凝土局部承压计算水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下，混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:其中：N--锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=12.698kN。d--楼板螺栓的直径，d=20mm。b--楼板内的螺栓锚板边长，b=5×d=100mm。fcc--混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=14.3N/mm2。经过计算得到公式右边等于138.51kN大于锚固力N=12.7kN，楼板混凝土局部承压计算，满足要求!7.2、悬挑卸料平台设计计算依据《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)和《钢结构设计规范》(GB50017-2003)、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)等规范。悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行，由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。7.2.1、次梁的计算次梁选择14a号槽钢槽口水平[，间距0.4m，其截面特性为：面积A=18.51cm2，惯性距Ix=563.7cm4，转动惯量Wx=80.5cm3，回转半径ix=5.52cm，截面尺寸：b=58mm,h=1401、荷载计算1、脚手板的自重标准值：本工程采用冲压钢脚手板，标准值为0.30kN/m2，Q1=0.3×0.4=0.12kN/m。2、最大的材料器具堆放荷载为10kN，转化为线荷载：Q2=10/5/2×0.4=0.4kN/m。3、槽钢自重荷载Q3=0.14kN/m，经计算得到，静荷载计算值q=1.2×(Q1+Q2+Q3)=1.2×(0.12+0.4+0.14)=0.79kN。经计算得到，活荷载计算值P=1.4×2×0.4×2=2.24kN。2、内力计算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下，最大弯矩M的计算公式为：经计算得到，活荷载计算值M=0.79×22/8+2.24×2/4=1.52kN.m。3、抗弯强度计算其中γx--截面塑性发展系数，取1.05。[f]--钢材抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2，经过计算得到强度σ=1.52×103/(1.05×80.5)=17.95N/mm2，次梁槽钢的抗弯强度计算σ<[f],满足要求!4、整体稳定性计算其中，φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到φb=570×9.5×58×235/(2×140×235)=1.12。由于φb大于0.6，按照下面公式计算：得到φb=0.819，经过计算得到强度σ=1.52×103/(0.819×80.5)=23.03N/mm2，次梁槽钢的稳定性计算σ<[f],满足要求！7.2.2、主梁的计算根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算，主梁选择18号槽钢槽口水平[，其截面特性为：面积A=29.29cm2,惯性距Ix=1369.90cm4,转动惯量Wx=152.2cm3,回转半径ix=6.84cm，截面尺寸，b=70mm,h=180mm,t=10.5mm1、荷载计算1、栏杆与挡脚手板自重标准值：本例采用栏杆冲压钢，标准值为0.11kN/m，Q1=0.11kN/m。2、槽钢自重荷载Q2=0.23kN/m。经计算得到，静荷载计算值q=1.2×(Q1+Q2)=1.2×(0.11+0.23)=0.4kN/m，经计算得到，次梁集中荷载取次梁支座力P=(0.79×2.00+2.24)/2=1.91kN。2、内力计算卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算。悬挑卸料平台示意图悬挑卸料平台水平钢梁计算简图经过连续梁的计算得到:悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN)悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kN.m)悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm)R[1]=15.500kN。R[2]=13.320kN。故最大支座反力为Rmax=15.500kN.m，最大弯矩Mmax=12.627kN.m，最大挠度V=8.581mm。3、抗弯强度计算其中x--截面塑性发展系数，取1.05。[f]--钢材抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2。经过计算得到强度σ=1.26×107/1.05/152200+2.33×104/2929=86.953N/mm2。主梁的抗弯计算强度86.953小于[f]=205，满足要求!4、整体稳定性计算其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到φb=570×10.5×70×235/(5000×180×235)=0.466。计算得到φb=0.466。经过计算得到强度σ=1.26×107/(0.466×152200)=178.23N/mm2。主梁槽钢的稳定性计算：σ=178.23<[f]=205.00,满足要求!7.2.3、钢丝拉绳的内力计算水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算，其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力，各支点的支撑力：RCi=RUisinθi，根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为RU1=27.94kN。1、钢丝拉绳的强度计算钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算，为27.94kN，如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中[Fg]--钢丝绳的容许拉力(kN)。Fg--钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)。计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)。α--钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8。K--钢丝绳使用安全系数。计算中[Fg]取27.944kN，α=0.82,K=10，得到：d=26.1mm。钢丝绳最小直径必须大于27mm才能满足要求！2、钢丝拉绳吊环的强度计算钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N为：N=RU=27943.924N。钢板处吊环强度计算公式为：其中，[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8，在物件的自重标准值作用下，每个吊环按2个截面计算的，吊环的应力不大于50N/mm2，[f]=50N/mm2，所需要的吊环最小直径D=[27943.9×4/(3.142×50×2)]1/2=26.7mm。5、卸料平台施工安全1、卸料平台的上部位结点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上，斜拉杆或钢丝绳，构造上两边各设置前后两道，并进行相应的受力计算。2、卸料平台安装时，钢丝绳采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处加补软垫物，平台外口略高于内口。3、卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏，卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验才能松卸起重吊钩。4、钢丝绳与水平钢梁的夹角最好在45～60度，卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复。5、操作平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。7.3、外脚手架相关图纸7.3.1、外脚手架施工平面布置图外脚手架施工平面布置图，见附图3。7.3.2、外脚手架施工立面布置图外脚手架施工立面布置图，见附图4。目录第一章总论11、项目名称及承办单位12、编制依据43、编制原则54、项目概况65、结论6第二章项目提出的背景及必要性81、项目提出的背景82、项目建设的必要性9第三章项目性质及建设规模131、项目性质132、建设规模13第四章项目建设地点及建设条件171、项目建设地点172、项目建设条件17第五章项目建设方案251、建设原则252、建设内容253、工程项目实施33第六章节水与节能措施371、节水措施372、节能措施38第七章环境影响评价391、项目所在地环境现状392、项目建设和生产对环境的影响分析393、环境保护措施……404、环境影响评价结论……………..……………42第八章劳动安全保护与消防441、危害因素和危害程度442、安全措施方案443、消防设施…………...45第九章组织机构与人力资源配置461、组织机构462、组织机构图46第十章项目实施进度481、建设工期482、项目实施进度安排483、项目实施进度表48第十一章投资估算及资金筹措491、投资估算依据492、建设投资估算49目录TOC\o"1-2"\h\z第一章项目的意义和必要性 11.1项目名称及承办单位 11.2项目编制的依据 11.3肺宁系列产品的国内外现状 21.4产业关联度分析 31.5项目的市场分析 4HYPERLIN