发展非调质的大截面预硬塑料模具钢-外文翻译

毕业设计(论文)外文资料翻译学院(系)：专业：姓名：学号：外文出处：DevelopmentofPlasticMould附件：1.外文资料翻译译文；2.外文原文。指导教师评语：签名：年月日注：请将该封面与附件装订成册。

附件1：外文资料翻译译文发展非调质的大截面预硬塑料模具钢LUOYi,WUXiao-chun,MINYong-an,ZHUZhu,WANGHong-bin（上海大学材料科学与工程学院，上海200072，中国）摘要：为了满足大截面预硬塑料模具钢的需求和能源节约，一种非调质预硬钢正在发展。一个大型温度场用有限元法研究和9号试验钢在实验室中被设计。对它们的微观结构和硬度调查时用在空气中冷却和控制冷却速度的类似的模拟冷却。结果表明，硬度均匀的截面密切相关与预硬钢的贝氏体淬透性，试验钢的硬度在40到43洛氏硬度之间波动在两种冷却条件下。该试验钢比C45钢具有更加良好的加工性能。预硬钢成功的生产在工厂是基于实验室的结果。它的微观结构是贝氏体，在尺寸为460毫米×800毫米×3200毫米上均匀分布。关键词：预硬钢；大截面塑料模具；温度估计；化学成分；微观结构；可加工性。生产上的强烈增长和塑料的消耗已经影响了塑料模具钢材市场而对良好性能的塑料模具钢的需求越来越多。各种系列塑料模具钢材适应不同性能要求，例如：耐磨，高硬度，耐腐蚀，韧性，抛光性，纤维化性质，可焊性，可加工性。在现有塑料模具钢材系列中，中低碳合金钢，例如AISIP20中的DIN2738和718（瑞典牌号）长久以来一直被广泛应用着，因为它们的良好的综合性能。P20系列通过调质的形式从钢铁厂的模具生产商生产出来，模具已加工后不需要进行进一步热处理。它通常被称为调质预硬塑料模具钢。预硬塑料模具钢的优势在于模具制造它没有失真的风险，可直接投入运营。然而，调质预硬钢过程复杂和高能源消耗。在规模的塑料行业中，传统的塑料模具QP钢有时可能没有完全淬火或者淬火出现裂纹当它们被用于大的塑料模具时[1,2]。因此，探讨非调质预硬塑料模具钢为了避免上述的技术和经济缺点[3]。早在20世纪90年代，150毫米截面的调质预硬塑料模具钢（FT系列）被开发[4]。在最近十年里，B系列钢诞生和部分代替了低于300毫米截面的P20钢[5]。实践表明，该非调质过程也可以生产出具有相似的，统一的硬度比的QP塑料模具钢，同时减少生产周期和耗能。本文主要研究大于300毫米截面的预硬塑料模具钢，特别关注成分设计和满足需求的大截面塑料模具钢实验过程在冷却条件上有很大的差别就是小尺寸试验钢生产在实验室里而大截面硬钢生产在工厂，大截面预硬钢将通过微观结构和性能与试验钢比较区别在相似的冷却条件下。实验过程如图1所示。图1.预硬钢的发展进程9号试验钢被冶炼在250公斤的感应炉里，其化学成分（质量分数，%）显示在表1里。每个试验钢被锻造直径80毫米，然后用两种方式冷却:空气冷却和沙子冷却。切断样品做硬度测试和显微组织观察，尺寸大小为80毫米×10毫米。每个样品的硬度与洛氏硬度测定在核心到表面每5毫米处进行，它们的组织在一个尼康LV150光学显微镜下被观察。拉伸样品从在空气冷却中的样品中获得。机械加工性能在切削试验中进行了评估通过测量切削力及切削刀具磨损，分别比较80毫米×320毫米的8号试验钢和80毫米×310毫米的C45号钢，后者淬火为10%的氯化钠和回火。切削刀具是硬质合金刀具YT15化学成分（质量分数，%）是79WC，15TiC,6Co,它的新优势被用于各项测试中。当进给速度定为0.1mm，切削深度改为0.5mm到0.3mm每0.5mm，主切削力被压电式力测量，切削速度分别在39m∕min和78.5m∕min,在刀具磨损测定中使用了精度为0.01毫米的工具制造商的显微镜。当进给速度和切削深度固定在0.1mm∕r和1.5mm时，分别首次消减60分钟的切削速度19.6m∕min再消减35分钟的切削速度34m∕min在刀具后刀面磨损实验中。表1.测试钢的化学成分2.讨论和结果2.1对大断面预硬钢冷却速度的模拟预硬钢对塑料模具来说期望很大，然而它的冷却速度减慢由于它的尺寸增大。对于大小为460毫米×800毫米×3200毫米的钢，就必须知道它的温度场，它可以适当的指导淬透性合金设计。简言之，如果核心和表面的空气冷却速度是已知的，以及相应的试验钢的微观的两个冷却速度相似，大断面预硬钢的硬度将分布均匀。在图2上的曲线B和曲线C通过有限元模拟分别反映了再核心和边缘的大致温度。这些估计的冷却速率提供了参考依据为选择合适的淬透性预硬钢。对上述最快最慢的冷却速率物理模拟，当锻造后冷却速率的控制和空气冷却时，钢的测试温度被测量用K型电热偶。测量的温度显示为曲线A和曲线D。由于潜热是没有考虑到有限元模拟，辐射发射表面系数可能会有所不同，在实际的冷却条件下，控制的冷却速率低于被估计的核心的冷却速率。此外，锻压后测试钢在空气中冷却的冷却速率快于表面的估计速率。根据这一点，控制冷却率和空气冷却率的范围比估计的冷却速率大。结合460毫米×800毫米×3200毫米块的有限元模拟和试验钢的物理模拟，微观结构，核心和表面的特性可以比较控制冷却速率的测试钢和空气冷却的测试钢。图2.测量的冷却曲线和模拟的冷却曲线2.2化学成分设计当预硬塑料模具钢从模具型腔到制造，其内侧为工作面，这意味着它应该有一个统一的硬度标准。因此，淬透性和整个截面硬度均匀在预硬钢中发挥了重要的作用[6]。由于传统的预硬钢在淬火冷却的热处理过程中，在一般情况下硬度均匀性与马氏体淬透性密切相关[7]。然而锻造后，热量与表面的空气转换慢得多比淬火，大截面预硬塑料模具钢很难获得马氏体在整个截面中。但是，如果多边形铁素体转变阻碍贝氏体相变发生在整个截面中，预硬钢硬度可能会略有不同。预硬钢的淬透性在本文中被称为贝氏体淬透性。尽管对于淬火钢来说碳是一个简单又传统的元素，过量的二氧化碳焊接明显有害而且可能影响可加工性。由于这一点，碳含量必须在0.18%到0.31%之间。钼能延缓高温多边形铁素体转化效率而对贝氏体相变的影响不大。特别是“0.5Mo-B”设计在低碳素钢中可以得到充分的贝氏体结构在一个很大的冷却速度范围内[8]。钼含量在0.1%到0.5%之间应该考虑增加其他合金元素以延缓过冷奥氏体的转变。锰，铬也可以增加来增加淬透性，因为它们可以提供最高的BS温度和最低的MS温度，它们具有良好的焊接性。钒已经被选定为控制奥氏体晶粒长大，它的含量为0.1%。工厂试制预硬钢根据8号钢，预硬钢锻造后尺寸为460毫米×800毫米×3200毫米。硬度测定20毫米沿460毫米和800毫米的方向分开，它徘徊在37到40洛氏硬度之间。贝氏体的显微结构无论是在核心和表面上看，并没有出现大规模的铁氧体，如图3所示。（a）表面（b）核心图3.预硬钢的显微结构4结论核心和表面的冷却速度被估计用有限元模拟和物理模拟在实验室，它提供的数据来选择预硬钢的淬透性。具有良好的贝氏体淬透性钢从实验室中的9号试验钢中选择，它的化学成分是0.27C-1.95M-1.04Cr-0.45Mo-0.1V。它比C45钢具有更好的切削性能[9]。预硬钢成功的生产在工厂是根据实验室里产生的8号钢为基础的。它的组织是贝氏体，它的硬度在37到40洛氏硬度之间在尺寸为460毫米×800毫米×3200毫米的模具上。参考文献：[1]CHENZai-zhi,MADang-shen.PlasticMouldSteelApplicationManual[M].Beijing:TheChemistryIndustryPress,2005(inChinese)[2]LUOYi,WUXiao-chun.ResearchProgressoftheWorkonPrehardenedPlasticMouldSteel[J].HeatTreatmentofMetals,2007,32(12):22(inChinese).[3]SONGDong-li,GUJian-feng,ZHANGWei-min,etal.NumericalSimulationonTemperatureandMicrostructureDuringQuenchingProcessforLarge-SizedAISIP20SteelBlocksUsedasPlasticDie[J].TransactionsofMaterialsandHeatTreatment,2004,25(5):740.[4]WUXiao-chun,ZHANGJie,CUIKun.TheMicrostructureandMechanicalPropertiesofUnquenchedandUntemperedDieSteelforPlasticMould[J].JournalofHuazhongUniversityofScienceandTechnology,1995,23(12):1(inChinese)[5]JIANGLai-zhu,WANGJiang-hui.DevelopmentofaNon-QuenchedNon-TemperedBainiticSteelforPlasticMould:ContinuousCoolingTransformationBehavior[A].JeglitschF,EbnerR,LeitnerH,eds.Proceedingsofthe5thInternationalConferenceonTooling[C].Leoben:1999.685.[6]SONGDong-li,GUJian-feng,PANJian-sheng,etal.DesignofQuenchingProcessforLarge-SizedAISIP20SteelBlockUsedasPlasticDie[J].JournalofMaterialsScienceandTechnology,2006,22(1):139.[7]LIUZhuang,WUZhao-ji,WUJing-zhi,etal.NumericalSimulationofHeatTreatment[M].Beijing:SciencePress,1996(inChinese).[8]PickeringFB.PhysicalMetallurgyandtheDesignofSteels[M].London:AppliedSciencePublishersLTD,1978.[9]VetterP,HippenstielF.ANewPre-HardenedPlasticMouldSteelasaTailoredSolutionforLargeMoulds[A].RossoM,ActisGrandeM,UguesD,eds.Proceedingsofthe7thInternationalConferenceonTooling[C].Torino:2006.317.

附件2：外文原文（复印件）DevelopmentofNon-QuenchedPrehardenedSteelforLargeSectionPlasticMouldLUOYi,WUXiao-chun,MINYong-an,ZHUZhu,WANGHong-bin(SchoolofMaterrialScienceandEngineering,ShanghaiUniversity,Shanghai200072,China)Abstract：Inordertomeetthedemandofprehardenedsteelforlargesectionplasticmouldandsaveenergy,anon–quenchedprehardenedNQPsteelisdecelop.Thetemperaturefieldofalargeblockisresearchedbyfiniteelementmethodsimulationand9teststeelsaredesignedinthelaboratory.Theirmicrostructuresandhardnessareinvestigatedwhentheyareaircooledandcontrolcooledatcoolingratesimilartothesimulation.TheresultshowsthatthehardnessuniformitythroughsectioniscloselycorrelatedtobainitichardenabilityfortheNQPsteel,andthehardnessofsteel(0.27C-1.95Mn-1.04Cr-0.45Mo-0.1V)fluctuatesbetweenHRC40and43underbothcoolingconditions.TheteststeelhasbettermachinabilitycomparedwithC45steel,andtheNQPsteelisproducedsuccessfullyinthefactorybasedonthelaboratoryresults.Itsmicrostructureisbainite,anditisdistrebuteduniformlythroughthesizeof460mm×800mm×3200mm.Keywords:NQPsteel;largesectionplasticmould;temperaturelestimation;chemicalcomposition;microstructure;machinabilityTheintensiveincreaseintheproductionandconsumptionofplasticshasalsoinfluencedtheplasticmouldsteelmarketwithitsdemandforincreasingamountsandgoodavailabilityofplasticmouldsteels.Variousserialplasticmouldsteelsaredevelopedtofitthedifferentpropertiesrequirements,e.g1.wearresistance,hardness,corrosionresistance,toughness,polishabilit,texturizingproperties,weldability,andmachinability.Forcurrentplasticmouldsteelfamily,themediumcarbonlowalloyedsteelfamily,suchasAISIP20anditsderivedvarietiesDIN2738and718(Swedishgrade)havelongbeenextensivelyappliedbecauseoftheirgoodoverallproperties.AstheP20familyisdeliveredasquenchedandtemperedfromthesteelworkstomouldproducerandneedsnofurtherheattreatmentafteramouldhasbeenmachined,itisusuallycalledquenchedandtemperedprehardenedsteelforplasticmould[1,2].Theadvantageofprehardenedsteelforplasticmouldisthatthemouldmadeofitdoesnothavetheriskofdistortionandcanbeputintooperationdirectly.However,quenchedandtemperedprehardeninghasprocesscomplexityandhighenergyconsumption.Withincreasingdimensionsofplasticsintheindustry,conventionalQPsteelsforplasticmouldsometimesmaynotbefullquenchedorappearquenchingcrackwhentheyareusedforlargesection[3].Therefore,non-quenchedprehardeningisexploredinproducingplasticmouldsteelinordertoavoidtheabove-mentionedtechnicalandeconomicaldrawbacks.Earlyin1990s,suchnon-quenchedprehardened(NQP)plasticmouldsteelwithsectionof150mm(FTseries)wasdeveloped[4].Inrecentyears,BseriessteelwasproducedandpartlyinsteadofP20steelwithsectionsizebelow300mm[5].Practiceshowsthatthenon-quenchingprocesscanalsoproduceplasticmouldsteelwithsimilaranduniformhardnesscomparedtoQPsteel,andcansimultaneouslyreducetheproductioncycleandenergyconsumption.ThepresentstudydevelopedanNQPsteelforplasticmouldwithsectionsizelargerthan300mm,speciallyfocusingonthecompositiondesign,andsatisfyingthedemandoflarge-sectionplasticmouldsteel.1ExperimentalProcedureAsbigdifferenceexistsincoolingconditionbetweensmallsizeteststeelsproducedinthelaboratoryandthelargesectionNQPsteelproducedinthefactory,theNQPsteelshouldbepickedoutthroughmicrostructureandpropertiescomparisonofteststeelscontrolledcooledatsimilarcoolingconditionofthelargesectionNQPsteel.TheexperimentalprocedureisshowninFig.1.1ExperimentalprocedureNineteststeelsweresmeltedina250kginductionfurnace,andtheirchemicalcompositions(masspercent,%)areshowninTable2.EachteststeelingotwasforgedtoΦ80mmbar,andthencooledintwodifferentways:aircooledandsandcooled.Sampleswerecutfrombarsforthehardnesstestandmicrostructureobservation,andtheirsizewasΦ80mm×10mm.ThehardnessofeachsamplewasmeasuredwiththeRockwellChardnesstesterfromitscoretosurfaceevery5mm,andtheirmicrostructureswereobservedinaNikonLV150opticalmicroscope(OM).Tensilesampleswereobtainedfromhalfradiusofaircooledbars.Themachinabilitywasevaluatedbymeasuringthecuttingforceandwearofthecuttingtoolsindryturningtests,andthetestbarsofNo.8steelandC45steelforcomparisonwereΦ80mm×320mmandΦ80mm×310mm,respectively,andthelatterwasquenchedinto10%NaClandtempered.ThecuttingtoolwascementedcarbidecutterYT15whosenominalchemicalcomposition(masspercent,%)was79WC,15TiC,and6Co,anditsnewedgewasusedineachtest.Whenthefeedratewasfixedat0。1mm/randthecuttingdepthwaschangedfrom0.5mmto3.0mmevery0.5mm,themaincuttingforcewasmeasuredbyapiezoelectricforcedynamometeratthecuttingspeedof39m/minand78.5m/min,respectively.Theflankwearoftoolwasmeasuredusingatoolmaker′smicroscopewithprecisionof0.01mm.Whenthefeedrateandthecuttingdepthwerefixedat0.1mm/rand1.5mm,respectively,twobarswerefirstcutfor60minatthecuttingspeedof19.6m/min,andthencutfor35minatthecuttingspeedof34m/minintheexperimentoftheflankwearoftool.Table1Chemicalcompositionofteststeels2ResultsandDiscussion2.1SimulationofthecoolingratesoflargesectionNQPTheNQPsteelforplasticmouldisexpectedtobeaslargeaspossible,whileitscoolingrateslowsdownwithitssizeincreasing.Fortheblockwithsize460mm×800mm×3200mm(itispredesignedinthefactory),itisnecessarytoknowitstemperaturefield,whichcanguidethealloydesignwithproperhardenability.Brieflyspeaking,ifthecoreandsurfacecoolingrateofaircooledblockareknown,andthecorrespondingmicrostructuresoftheteststeelatbothcoolingratesaresimilar,thehardnessofNQPsteelforalargesectionmouldwilldistributeuniformly.CurveBandcurveCinFig.2showtheestimatedtemperatureatcoreandedgeintheblockseparatelybyFEMsimulation.TheseestimatedcoolingratesprovidethereferencedatatoselectthesuitablehardenabilityfortheNQPsteel.Forphysicallysimulatingabovetheslowestandfastestcoolingrates,thetemperatureofteststeelswasmeasuredbytheK-typethermocouplewhencooledatcontrolledrateandaircooledafterforging.ThemeasuredtemperatureisshownascurveAandcurveD.AsthelatentheatisnotconsideredintheFEMsimulation,andtheradiationemissivitycoefficientofsurfacemayvaryintheactualcoolingcondition,thecontrolledcoolingrateisslowerthanthatoftheestimatedcoolingrateofthecore.Furthermore,thecoolingrateofteststeelsaircooledafterforgingisfasterthanthatofthesurfaceoftheblockestimated.Accordingtothis,thescopeofthecontrolledcoolingrateandtheaircoolingrateiswiderthanthatoftheestimatedcoolingrateofthesectionintheblock.CombinedFEMsimulationof460mm×800mm×3200mmblockandphysicalsimulationoftheteststeels,microstructures,andpropertiesatcoreandsurfaceintheblockcanbecomparedbycontrolledcooledteststeelsandaircooledones2.2ChemicalcompositiondesignWhentheprehardenedsteelforplasticmouldismanufacturedintothemouldcavity,itsinteriorsidebecomestheworkingsurface,whichmeansitshouldhaveauniformlevelofhardness.Therefore,hardenabilityandhardnessuniformitythroughoutthecross-sectionplayanimportantpartinprehardenedsteel[6].Sinceconventionalprehardenedsteeliscooledinquenchantduringheattreatment,itshardnessuniformityiscloselycorrelatedtothemartensitichardenabilityinseveralcases[7].ButfortheNQPsteelafterforging,heatexchangewithairofitssurfaceismuchslowerthanthatwithquenchant,andtheNQPprehardenedsteelforlargesectionmouldisdifficulttoobtainmartensitethroughthewholesection.However,ifonlythepolygonalferritetransformationretardsandthebainitetransformationoccursthroughthewholesection,thehardnessoftheNQPsteelmaydifferslightly.ThehardenabilityfortheNQPsteeliscalledbainitichardenabilityinthisarticle.Thoughcarbonisaneasyandconventionalelementtohardensteel,excessivecarbonobviouslyimpairsweldabilityandmayaffectthemachinability.Owingtothis,thecarboncontentmustbearound0.18%-0.30%.Molybdenumcanretardhightemperaturepolygonalferritetransformationefficientlywhilehavelittleinfluenceonthebainitetransformation.Especially,the“0.5Mo-B”designinthelowcarbonsteelcanobtainfullybainiticstructuresoverawiderangecoolingrate[8].Themolybdenumcontentiswithin0.1%-0.5%consideringtheadditionofotheralloyingelementshavingasimilaractiontoretardtheovercoolingaustenitetransformation.Manganeseandchromiumarealsoaddedtoincreasethehardenability,astheycangivemaximumdepressionofBstemperatureandminimumdepressionofMstemperature,whichisgoodfortheweldability.Vanadiumhasbeenchosentocontrolaustenitegraingrowth,anditscontentis0.1%.3FactoryTrialProductionofNQPSteelBasedontheNo.8steel,theNQPsteelwasproducedafterforging.Itssizewas460mm×800mm×3200mm.Thehardnesswasmeasuredevery20mmalongthedirectionsof460mmand800mmseparately,anditfluctuatedbetweenHRC37and40.Themicrostructureswerebainitebothinthecoreandsurface,andnomassiveferriteappeared(Fig.3)Fig3MicrostructuresofNOPsteel4ConclusionsThecoolingratesatcoreandsurfaceofablockareestimatedbyFEMsimulationandphysicalsimulationinthelaboratory,whichprovidesthedatatoselectthesuitablehardenabilityfortheNQPsteel.Thesteelwithgoodbainitichardenabilityisselectedfromthe9teststeelspreparedinthelaboratory,whosechemicalcompositionis0.27C-1.95Mn-1.04Cr-0.45Mo-0.1V.IthasbettermachineabilitycomparedwithC45steel[9].TheNQPsteelisproducedsuccessfullyinthefactorybasedontheNo.8steelproducedinthelaboratory.ItsmicrostructureisbainiteanditshardnessfluctuatesbetweenHRC37and40inthe460mm×800mm×3200mmmould.References:[1]CHENZai-zhi,MADang-shen.PlasticMouldSteelApplicationManual[M].Beijing:TheChemistryIndustryPress,2005(inChinese).[2]LUOYi,WUXiao-chun.ResearchProgressoftheWorkonPrehardenedPlasticMouldSteel[J].HeatTreatmentofMetals,2007,32(12):22(inChinese).[3]SONGDong-li,GUJian-feng,ZHANGWei-min,etal.NumericalSimulationonTemperatureandMicrostructureDuringQuenchingProcessforLarge-SizedAISIP20SteelBlocksUsedasPlasticDie[J].TransactionsofMaterialsandHeatTreatment,2004,25(5):740.[4]WUXiao-chun,ZHANGJie,CUIKun.TheMicrostructureandMechanicalPropertiesofUnquenchedandUntemperedDieSteelforPlasticMould[J].JournalofHuazhongUniversityofScienceandTechnology,1995,23(12):1(inChinese)[5]JIANGLai-zhu,WANGJiang-hui.DevelopmentofaNon-QuenchedNon-TemperedBainiticSteelforPlasticMould:ContinuousCoolingTransformationBehavior[A].JeglitschF,EbnerR,LeitnerH,eds.Proceedingsofthe5thInternationalConferenceonTooling[C].Leoben:1999.685.[6]SONGDong-li,GUJian-feng,PANJian-sheng,etal.DesignofQuenchingProcessforLarge-SizedAISIP20SteelBlockUsedasPlasticDie[J].JournalofMaterialsScienceandTechnology,2006,22(1):139.[7]LIUZhuang,WUZhao-ji,WUJing-zhi,etal.NumericalSimulationofHeatTreatment[M].Beijing:SciencePress,1996(inChinese).[8]PickeringFB.PhysicalMetallurgyandtheDesignofSteels[M].London:AppliedSciencePublishersLTD,1978.[9]VetterP,HippenstielF.ANewPre-HardenedPlasticMouldSteelasaTailoredSolutionforLargeMoulds[A].RossoM,ActisGrandeM,UguesD,eds.Proceedingsofthe7thInternationalConferenceonTooling[C].Torino:2006.317.基于C8051F单片机直流电动机反馈控制系统的设计与研究基于单片机的嵌入式Web服务器的研究MOTOROLA单片机MC68HC（8）05PV8/A内嵌EEPROM的工艺和制程方法及对良率的影响研究基于模糊控制的电阻钎焊单片机温度控制系统的研制基于MCS-51系列单片机的通用控制模块的研究基于单片机实现的供暖系统最佳启停自校正（STR）调节器单片机控制的二级倒立摆系统的研究基于增强型51系列单片机的TCP/IP协议栈的实现基于单片机的蓄电池自动监测系统基于32位嵌入式单片机系统的图像采集与处理技术的研究基于单片机的作物营养诊断专家系统的研究基于单片机的交流伺服电机运动控制系统研究与开发基于单片机的泵管内壁硬度测试仪的研制基于单片机的自动找平控制系统研究基于C8051F040单片机的嵌入式系统开发基于单片机的液压动力系统状态监测仪开发模糊Smith智能控制方法的研究及其单片机实现一种基于单片机的轴快流CO〈,2〉激光器的手持控制面板的研制基于双单片机冲床数控系统的研究基于CYGNAL单片机的在线间歇式浊度仪的研制基于单片机的喷油泵试验台控制器的研制基于单片机的软起动器的研究和设计基于单片机控制的高速快走丝电火花线切割机床短循环走丝方式研究基于单片机的机电产品控制系统开发基于PIC单片机的智能手机充电器基于单片机的实时内核设计及其应用研究基于单片机的远程抄表系统的设计与研究基于单片机的烟气二氧化硫浓度检测仪的研制基于微型光谱仪的单片机系统单片机系统软件构件开发的技术研究基于单片机的液体点滴速度自动检测仪的研制基于单片机系统的多功能温度测量仪的研制基于PIC单片机的电能采集终端的设计和应用基于单片机的光纤光栅解调仪的研制气压式线性摩擦焊机单片机控制系统的研制基于单片机的数字磁通门传感器基于单片机的旋转变压器-数字转换器的研究基于单片机的光纤Bragg光栅解调系统的研究单片机控制的便携式多功能乳腺治疗仪的研制基于C8051F020单片机的多生理信号检测仪基于单片机的电机运动控制系统设计Pico专用单片机核的可测性设计研究基于MCS-51单片机的热量计基于双单片机的智能遥测微型气象站MCS-51单片机构建机器人的实践研究基于单片机的轮轨力检测基于单片机的GPS定位仪的研究与实现基于单片机的电液伺服控制系统用于单片机系统的MMC卡文件系统研制基于单片机的时控和计数系统性能优化的研究基于单片机和CPLD的粗光栅位移测量系统研究单片机控制的后备式方波UPS提升高职学生单片机应用能力的探究基于单片机控制的自动低频减载装置研究基于单片机控制的水下焊接电源的研究基于单片机的多通道数据采集系统基于uPSD3234单片机的氚表面污染测量仪的研制基于单片机的红外测油仪的研究96系列单片机仿真器研究与设计基于单片机的单晶金刚石刀具刃磨设备的数控改造基于单片机的温度智能控制系统的设计与实现基于MSP430单片机的电梯门机控制器的研制基于单片机的气体测漏仪的研究基于三菱M16C/6N系列单片机的CAN/USB协议转换器基于单片机和DSP的变压器油色谱在线监测技术研究基于单片机的膛壁温度报警系统设计基于AVR单片机的低压无功补偿控制器的设计基于单片机船舶电力推进电机监测系统基于单片机网络的振动信号的采集系统基于单片机的大容量数据存储技术的应用研究基于单片机的叠图机研究与教学方法实践基于单片机嵌入式Web服务器技术的研究及实现基于AT89S52单片机的通用数据采集系统基于单片机的多道脉冲幅度分析仪研究机器人旋转电弧传感角焊缝跟踪单片机控制系统基于单片机的控制系统在PLC虚拟教学实验中的应用研究基于单片机系统的网络通信研究与应用基于PIC16F877单片机的莫尔斯码自动译码系统设计与研究基于单片机的模糊控制器在工业电阻炉上的应用研究基于双单片机冲床数控系统的研究与开发基于Cygnal单片机的μC/OS-Ⅱ的研究基于单片机的一体化智能差示扫描量热仪系统研究基于TCP/IP协议的单片机与Internet互联的研究与实现变频调速液压电梯单片机控制器的研究基于单片机γ-免疫计数器自动换样功能的研究与实现基于单片机的倒立摆控制系统设计与实现单片机嵌入式以太网防盗报警系统基于51单片机的嵌入式Internet系统的设计与实现单片机监测系统在挤压机上的应用MSP430单片机在智能水表系统上的研究与应用基于单片机的嵌入式系统中TCP/IP协议栈的实现与应用单片机在高楼恒压供水系统中的应用基于ATmega16单片机的流量控制器的开发基于MSP430单片机的远程抄表系统及智能网络水表的设计基于MSP430单片机具有数据存储与回放功能的嵌入式电子血压计的设计基于单片机的氨分解率检测系统的研究与开发锅炉的单片机控制系统基于单片机控制的电磁振动式播种控制系统的设计基于单片机技术的WDR-01型聚氨酯导热系数测试仪的研制一种RISC结构8位单片机的设计与实现基于单片机的公寓用电智能管理系统设计基于单片机的温度测控系统在温室大棚中的设计与实现基于MSP430单片机的数字化超声电源的研制基于ADμC841单片机的防爆软起动综合控制器的研究基于单片机控制的井下低爆综合保护系统的设计基于单片机的空调器故障诊断系统的设计研究单片机实现的寻呼机编码器单片机实现的鲁棒MRACS及其在液压系统中的应用研究自适应控制的单片机实现方法及基上隅角瓦斯积聚处理中的应用研究基于单片机的锅炉智能控制器的设计与研究超精密机床床身隔振的单片机主动控制PIC单片机在空调中的应用单片机控制力矩加载控制系统的研究项目论证，项目可行性研究报告，可行性研究报告，项目推广，项目研究报告，项目设计，项目建议书，项目可研报告，本文档支持完整下载，支持任意编辑！选择我们，选择成功！项目论证，项目可行性研究报告，可行性研究报告，项目推广，项目研究报告，项目设计，项目建议书，项目可研报告，本文档支持完整下载，支持任意编辑！选择我们，选择成功！单片机论文，毕业设计，毕业论文，单片机设计，硕士论文，研究生论文，单片机研究论文，单片机设计论文，优秀毕业论文，毕业论文设计，毕业过关论文，毕业设计，毕业设计说明，毕业论文，单片机论文，基于单片机论文，毕业论文终稿，毕业论文初稿，本文档支持完整下载，支持任意编辑！本文档全网独一无二，放心使用，下载这篇文档，定会成功！目录TOC\o"1-2"\h\z\u第一章总论 11.1项目背景 11.2项目概况 101.3项目建设单位财务状况 14第二章产品市场预测 162.1市场现状 162.2价格预测 25第三章建设规模与产品方案 263.1建设规模 263.2产品方案 263.3产品标准 26第四章产品生产基地 274.1厂址选择 27第五章技术方案、设备方案、工程方案 3