6局部腐蚀电化学方法课件

6.1局部腐蚀特征:不均匀性；大阴极小阳极；自催化特征金属表面某些部分的腐蚀速度显著大于其余部分腐蚀速度，导致局部区域破坏。危害远大于均匀腐蚀。均匀腐蚀：阴极和阳极尺寸微小，靠近，不断移动和转换，统计平均的。局部腐蚀：阴极和阳极是分离的，相对稳定不变，大阴极小阳极导致局部区域腐蚀速度很大。比较均匀腐蚀局部腐蚀腐蚀形态整个表面均匀分布集中在局部小区域腐蚀电池阴极和阳极不断移动和转换，统计平均的阴阳极可分辨电极面积阴极=阳极=金属表面阳极<<阴极电位Ea=Ec=EcorrEa<Ec腐蚀速度腐蚀速度低，稳定。局部区域自加速。第六章局部腐蚀localizedcorrosion2023/7/232电偶腐蚀点蚀缝隙腐蚀丝状腐蚀晶间腐蚀选择性腐蚀剥蚀6.2电偶腐蚀（galvaniccouplecorrosion)

接触腐蚀，异金属腐蚀，典型的宏观腐蚀电池；6.2.1特征定义：两种电位不同金属在电解质溶液中相互接触，电位负者腐蚀加速（电偶腐蚀效应，牺牲阳极效应），电位正者腐蚀减慢（阴极保护效应）。特征：腐蚀主要发生在不同金属接触区域，其他区域影响较小，腐蚀速度不均匀分布。6.2.2机理，M1和M2连接后，为总腐蚀电位；

为总腐蚀电流（电偶电流）；M1为阳极，发生阳极极化，腐蚀速度增加；牺牲阳极效应；M2为阴极，发生阴极极化，腐蚀速度降低；阴极保护效应。I.D.ofagalvanizedcarbonsteelnipplefromthecoldwaterinletconnectionofaresidentialwaterheater.TubercleshaveformedontheI.D.inlowflowconditions.Underneaththetuberclesaredeepcorrosionpits.ThecoldwaterchemistryexhibitedaLangelierIndexof-0.31andcontained8ppmofdissolvedoxygen.6.2.3影响因素

电偶序：电位差越大，电偶腐蚀倾向越大；2023/7/235环境因素：介质组成及其侵蚀性：耐蚀性低的金属为阳极，加速腐蚀；耐蚀性高的金属为阴极，受到保护；同一电偶在不同介质中会发生逆转：水中—Sn阴极，Fe阳极；有机酸中—Sn阳极，Fe阴极；温度：影响腐蚀速度；改变表面膜或腐蚀产物结构，导致电偶逆转；Zn-Fe电偶在冷水中—Zn阳极Fe阴极；80C以上热水—Zn阴极Fe阳极；镀锌钢板热水清洗不能超过70C。电解质电导：电导低，腐蚀减轻，分布不均匀，集中接触区；

溶液pH值：改变电极反应；电偶逆转；Al-Mg合金—中酸性中，Al阴极；Mg溶解后，溶液变为碱性，Al成为阳极。电解液流动：加速氧还原速度；电偶逆转—充气不良海水中，不锈钢阳极，铜阴极；充气良好海水中，不锈钢阴极，铜阳极；阴阳极面积比：大阴极小阳极状态加速阳极腐蚀破坏。同样腐蚀电流，面积越小，电流密度越大；氧扩散控制电偶腐蚀速度：集氧面积原理.

2023/7/237电偶腐蚀电化学研究方法电偶电流测量方法：电偶电流——电偶对在介质中的短路电流；

零阻电流表方法：输入端电位接近相等，深度度负反馈，反向端虚地，电偶电极间相当于短路；电压表测定值与电偶电流成正比。

恒电位仪方法：恒电位仪二电极方法连接，R与C连接；调节恒电位数值=-电偶电位差，输出电流值即为电偶电流值。电偶电流分布测量：测定电偶电极接触面附件电位分布和溶液电阻，计算电流分布；

高电导溶液分布均匀；

低电导溶液腐蚀集中于电偶接触面区域，分布不均匀；电偶腐蚀反转测量：腐蚀反应或腐蚀产物膜变化导致电偶电位反转；

电流密度影响：

温度影响：

介质影响：6.2.4控制方法2023/7/239设计阶段避免异种金属或合金接触；电位差<0.25V；避免大阴极小阳极组合；不同金属间进行绝缘处理；使用涂层和金属镀层必须避免大阴极小阳极后果和电偶腐蚀；设计时选用可更换阳极部件；进行电化学保护；使用缓蚀剂；2023/7/2310特征1.发生在表面存在氧化膜，钝化膜（耐热钢，不锈钢，铝合金，钛合金）或阴极性镀层的金属（碳钢表面镀Cu，Ni，Sn）上。当膜层某点发生破坏，膜下金属基体呈活化阳极状态，钝化膜成为阴极，构成活化-钝化腐蚀电池，腐蚀将向纵深发展为孔蚀。6.3点蚀（孔蚀）pittingcorrosion造成局部穿孔和工程事故，是危害较大的腐蚀形式。2.点蚀发生在Cl-离子和氧化剂并存钝化性溶液中，Cl-离子吸附并破坏钝化膜。活性阴离子是发生点蚀的必要条件。3.点蚀的发生发展和终止取决于点蚀的电化学特性（点蚀击破电位，点蚀保护电位）。2023/7/23116.3.2点蚀机理

点蚀诱导期点蚀诱导期起始于Cl-在钝化膜表面缺陷区优先吸附富集。吸附Cl-的改变了吸附区钝化膜成分和性质，增加了该区的离子电导和溶解速度，形成点蚀活性点“孔核”。孔核区钝化膜减薄场强增大，膜溶解速度增大。2023/7/2312孔核群在钝化膜表面随机发生、长大和消亡导致电流噪声，并引起腐蚀电位波动噪声，反映了孔核随机生灭过程；孔核存在临界半径。当孔核小于临界半径时，有可能再钝化而消亡；当孔核大于等于临界半径时，将不会再钝化，会一直生长为真实腐蚀孔，进入成长期；点蚀一旦进入发展期，形成蚀孔，其附近的发生期点蚀生灭过程会减弱和停止，体现在电化学噪声减弱和消失；其结果是真正成长为腐蚀孔的点蚀数量并不多，且相聚较远。2023/7/23132023/7/2314构成大阴极小阳极腐蚀电池；点蚀发展期蚀核长大到一定尺寸后导致钝化膜击穿，金属基体发生腐蚀，不会消亡，点蚀进入发展期。蚀孔形成闭塞电池，发生蚀孔内酸化自催化过程。蚀孔外：钝化膜阴极氧还原反应，pH值升高，形成Fe（OH）3，CaCO3腐蚀产物堆积在蚀孔口，形成闭塞区，溶解氧很难进入，形成氧浓差极化电池。蚀孔内：阳极反应生成Fe2+积累正电荷，导致更多Cl-迁移进来形成浓缩氯化物，Cl-富集，水解产生HCl，pH值降低，加速阳极溶解，形成自催化过程，使蚀孔迅速发展，导致穿孔。2023/7/2315点蚀再钝化影响因素：消除钝化膜表面杂质；蚀孔内电位负移，低于点蚀保护电位；蚀孔内溶液电阻增大，使电位转移到钝化区。这些因素导致蚀孔再钝化，点蚀不再发展，进入消亡期。只有少量的发生期蚀孔能够发展到发展期点蚀，大部分发生期点蚀都随着一些点蚀进入发展期而自行会消亡。2023/7/2316点蚀消亡期（蚀孔再钝化）6.3.3影响因素2023/7/23176.3.3.1金属性质的影响点蚀电位越正，点蚀电位和点蚀保护电位差值越小，耐点蚀能力越强；具有自钝化特征的金属和合金对点蚀敏感性高，钝化能力越强，敏感性越高。某些金属的点蚀电位（0.01mol/LNaCl）金属Eb，mVvs.SHE金属Eb，mVvs.SHEAl-0.4530%Cr-Fe0.62Fe0.23Zr0.46Ni0.28Cr1.018-8不锈钢0.26Ti12.012%Cr-Fe0.2

2023/7/23186.3.3.4表面状态：金属表面光洁度提高能增强耐点蚀能力；冷加工会降低耐点蚀能力；使用K2Cr2O7溶液钝化处理能提高不锈钢耐点蚀能力。6.3.3.5溶液组成及浓度：Cl-，Br-离子能显著降低点蚀击破电位，诱发点蚀；

6.3.3.3热处理温度：回火和退火热处理生成沉淀相，会增加不锈钢点蚀倾向。点蚀击破电位与Cl-活度关系：18-8钢： Al： 强烈点蚀诱发剂：18-8钢点蚀抑制剂：OH->NO3->Ac->SO42->ClO4-Al点蚀抑制剂：NO3->CrO42->Ac->C6H5OO->SO42-2023/7/23192023/7/2320

6.3.3.6溶液温度：温度升高促进点蚀击破电位负移，增大点蚀倾向

6.3.3.7溶液流速：增加流速有利于钝化，减少表面沉积物，降低点蚀倾向；但流速达到湍流，会增加磨损腐蚀。

6.3.4控制方法

（1）选择耐蚀合金：增加抗点蚀合金元素Cr，Mo，Ni，N；降低有害元素和杂质C，S；铁素体不锈钢（0Cr18MoTi），奥氏体不锈钢（00Cr18Ni2Mo5）和铁素体-奥氏体双相不锈钢（00Cr25NiMo3N）。

（2）电化学保护：阴极保护电位控制在点蚀保护电位以下。（3）缓蚀剂：添加能抑制点蚀发生的氧化性阴离子（OH-，NO2-，NO3-，CrO42-，SO42-，）缓蚀剂，增加钝化膜稳定性。但缓蚀剂用量不足反而会加速点蚀。（4）改变介质条件：降低Cl-离子浓度；减少Fe3+，Cu2+氧化剂；降低温度，提高pH值；维持溶液中有均匀的氧，避免缝隙，搅拌，通气。2023/7/23216.3.5点蚀电化学研究方法点蚀特征电位Eb和Ep的测定：动电位极化方法，可以缩短诱导期。E>Eb：已有蚀孔继续长大；新蚀孔继续产生；Eb>E>Ep：已有蚀孔继续长大；新蚀孔不再产生；E<Ep：已有蚀孔重钝化；新蚀孔不再产生；2023/7/23232.点蚀诱导期的测定在腐蚀电位下发生点蚀需要较长的诱导期。当E>Eb时，电位越正，诱导期越短。给定恒电位下测定电流随时间的变化，电流密度增加表明点蚀在扩展，值则为诱导时间，其值与电位有关。值越长，点蚀敏感性越低。种类Eb，mVEp，mVEb-Ep，mV1Cr18Ni9Ti150-3018000Cr17Ni14Mo2（316L）200-19039000Cr25Ni6Mo3N（双相耐海水不锈钢）960930303.不锈钢在25°C，3.5%NaCl溶液中的点蚀电位参数比较4.点蚀过程的电化学阻抗谱响应点蚀诱导期电化学阻抗谱响应特征高频区容抗弧，低频区出现感抗弧，并随时间逐渐萎缩，并在点蚀进入发展期后完全消失。RL为等效电阻。只有在点蚀诱导期可以测定到感抗响应，可能与钝化膜逐渐减薄，阻抗逐渐降低，局部电流密度逐渐则大有关。2023/7/2325点蚀发展期电化学阻抗谱响应特征两个时间常数双容抗弧；高频弧为钝化膜响应，会逐渐减弱；低频弧为点蚀区响应，会随着点蚀发展逐渐增大；蚀孔溶液电阻Rsol,pit不同于膜电阻。2023/7/23266.4缝隙腐蚀crevicecorrosion

金属与材料间形成宽度为0.025~0.1mm间隙，使进入的液体处于滞留状态，导致缝隙内金属加速腐蚀。

2023/7/2327

6.4.1特征（1）缝隙宽度为0.025~0.1mm；（2）金属与材料的机械联结，金属表面沉积物，附着物，腐蚀产物都会形成缝隙；缝隙腐蚀导致材料强度降低，吻合变坏，甚至产生应力。

（3）几乎所有金属都会发生缝隙腐蚀，强自钝化能力金属缝隙腐蚀敏感性更强。（4）几乎所有介质都会引起金属缝隙腐蚀，含氯化物活性阴离子具有强诱发能力。（5）缝隙腐蚀倾向大于相同条件点蚀倾向：2023/7/23286.4.2缝隙腐蚀机理氧浓差极化电池是缝隙腐蚀的诱因，闭塞电池引起的局部酸化自催化作用是缝隙腐蚀发展的根本原因。氧去极化在缝隙内外进行缝隙内氧耗尽，形成浓差极化电池大阴极小阳极，缝内阳极加速溶解

腐蚀产物在缝口形成Fe（OH）3，造成闭塞电池阳离子难于迁移而积累，正电荷过剩Cl-离子进入缝隙，水解酸化pH增加阳极加速构成自催化过程。

2023/7/2329缝隙腐蚀和点蚀比较（1）缝隙腐蚀发生于所有金属和所有介质；点蚀发生于氯离子溶液中钝性金属；（2）缝隙腐蚀闭塞电池形成快；（3）缝隙腐蚀电位低于点蚀电位，更容易发生。2023/7/23306.4.3影响因素（1）

缝隙宽度：<0.1mm加速；>0.1mm缓慢；>0.25mm停止（2）

环境因素：；氧浓度；温度；流速；（3）材料因素：不锈钢的Cr，Ni，Si，Cu能增加提高耐缝隙腐蚀能力科乃尔625（NI58Cr22Mo9Nb4），哈氏合金C-276（00Cr16Ni57Mo16Fe6W4），Ti，Ti-Pd合金耐缝隙腐蚀。2023/7/23316.4.4控制方法2023/7/2332（1）

设计中避免缝隙，焊接代替铆接；（2）

采用耐缝隙腐蚀材料；（3）

采用电化学保护；6.4.5缝隙腐蚀电化学研究方法缝隙腐蚀敏感性缝隙腐蚀敏感性可用动电位扫描曲线评价。缝隙腐蚀实验重现性取决于缝隙的几何尺寸重现性。滞后环面积和失重测试结果具有相关性。缝隙腐蚀阴极保护性能评价2023/7/23336.5丝状腐蚀filiformcorrosion

漆膜下特殊缝隙腐蚀，发生在有保护膜金属表面。大气环境中有表面层的钢，镁，铝。

6.5.1特征起始于金属表面某些活性腐蚀点；以丝状腐蚀迹线发展，但不相交；形成密集紊乱发丝状锈蚀结构。漆膜下钢制炮弹药筒表面的红锈丝。丝状腐蚀比点蚀倾向大。导致涂层破坏，发展为其他类型腐蚀。2023/7/23346.5.2丝状腐蚀机理2023/7/2335起始于漆膜缺陷；形成小液滴，氧浓差电池作用发生腐蚀点，中心乏氧阳极溶解，边缘富氧阴极还原；产生Fe2O3.H2O，产生腐蚀引发中心；空气中氧，水，介质通过腐蚀产物隧道到达金属表面，构成乏氧活性头和富氧非活性体的氧浓差电池；头部酸化（pH=1~3）阳极，体部阴极（pH=7~8，OH-增加），电位差0.2mV，是丝状腐蚀推动力；体部破坏，腐蚀继续，头部破坏，腐蚀停止。丝状腐蚀迹线不相交原因：活性头前部pH低，两侧高。

6.5.3影响因素（1）环境因素：相对湿度>65%开始发生；40ºC+70%RH和20ºC+95%条件下容易发生；21%O2为最低氧浓度，31%O2加速进行；Cl-和Fe3+加速作用；（2）

涂层因素：涂层孔径小透水低耐丝状腐蚀强；（3）

表面处理：磷化钝化处理抑制作用；（4）基体金属：仅在钢，镁，铝金属存在；铝最敏感，加12Cu%有效抑制；

2023/7/23366.5.4控制方法

（1）

降低环境相对湿度60%以下；密封包装；（2）

提高磷化质量；（3）

选低透水率涂层；（4）增强基体耐蚀能力。2023/7/23376.6晶间腐蚀intergranularcorrosion金属材料在特定介质中沿晶界发生的局部选择性腐蚀。沿晶界向内部发展，降低晶粒间的结合力，严重时金属强度全部丧失。6.6.1特征外表无变化，晶粒之间已经丧失结合力；失去脆声，敲打粉碎。铁基合金（Fe-Cr，Fe-Cr-Ni，Fe-Cr-Ni-Mo），镍基合金（Ni-Mo，Ni-Cr-Mo），铝合金（Al-Cu，Al-Mg-Si），镁合金，铜合金等。2023/7/2338晶间腐蚀条件：1.

合金中含有S，P，N，Si杂质，或有碳化物，硫化物，金属间化合物等第二相沿晶界析出；2.

晶界与晶粒内化学成分差异，在合适介质中形成腐蚀电池。晶界为阳极，晶粒为阴极，晶界发生的选择性腐蚀；3.

特定的腐蚀介质存在。如奥氏体不锈钢在氧化性介质（充气海水，MgCl2溶液，浓HNO3，K2Cr2O7溶液）会发生严重晶间腐蚀。2023/7/23392023/7/2340Grainboundarycorrosionandintergranularcrackingfromexcessivesolutionannealingtemperaturesina316Lstainlesssteelmicrostructure.Oxalicacidetch.(50X)6.6.2晶间腐蚀机理

晶界溶解电流>晶粒溶解电流;

内因：晶粒和晶界化学成分差异；外因：腐蚀介质能显示这种电化学差异。2023/7/23412023/7/2342贫化理论晶间腐蚀原因是晶界易析出第二相，造成晶界某一成分贫化。贫铬：奥氏体不锈钢晶界析出Cr23C6，造成晶界贫铬；贫钼：镍钼合金晶界析出Ni7Mo5，造成晶界贫钼；贫铜：铜铝合金晶界析出CuAl2，造成晶界贫铜。2023/7/2343含碳较高的1Cr18Ni9不锈钢在氧化性溶液（充气NaCl溶液，5%H2SO4溶液）中发生晶间腐蚀原因是含碳量较高和热处理不当。固溶状态下不锈钢，在400~850C加热或缓慢冷却1~2小时后出现晶间腐蚀敏感性。敏化温度下的敏化热处理。

1Cr18Ni9不锈钢1100ºC固溶淬火处理，——在500~700ºC，碳固溶度过饱和，回火，焊接缓慢冷却，过饱和碳析出，向晶界扩散并化合为（Cr，Fe）23C6，使周围晶界区贫铬——晶界区钝态受到破坏，成为活化阳极，碳化铬和晶粒成为阴极，形成大阴极小阳极状态，加速晶界区腐蚀。2023/7/2344

实测贫铬区宽度50nm。2023/7/2345晶间相析出理论超低碳高含铬(>20%)不锈钢，含Mo不锈钢在650~850ºC热处理，易引起相（FeCr金属间化合物）在晶间沉淀析出导致晶间腐蚀。可以在沸腾65%HNO3中测定到。在过钝化电位下，

相阳极电流迅速上升，发生严重腐蚀。2023/7/2346Sigmaphase(redparticles)ina310stainlesssteelrefractoryanchorexposedtoelevatedtemperatures.晶界吸附理论超低碳奥氏体不锈钢（18Cr-Ni19）在1050ºC固溶处理后，在强氧化性介质（热浓HNO3加K2Cr2O7）中也会出现晶间腐蚀。当固溶体中含有P杂质100ppm或Si杂质1000~2000ppm，他们在高温区被晶界吸附，并偏析在晶界上。在强氧化剂作用下溶解，导致晶界选择性晶间腐蚀。这种钢经过敏化处理后，生成（MP）23C6，限制了P向晶界扩散，反而不会发生晶间腐蚀。三种晶间腐蚀理论各自适用于一定的介质条件下的合金组织状态。但绝大多数晶间腐蚀可用贫铬理论解释。2023/7/23476.6.3影响因素

关键是合金结构；最常见的是不锈钢中碳化物析出造成的晶间腐蚀。2023/7/23486.6.3.1热处理温度与时间

受热程度，受热时间和冷却速度决定了晶间腐蚀敏感性，可用温度-时间-敏化的TTS曲线描述。750C以上：析出的碳化物是孤立颗粒，Cr也容易扩散，不发生晶间腐蚀。600-700C：析出连续网状的Cr23C6，晶间腐蚀倾向严重。600C以下：Cr和C扩散速度降低需要更长时间才能析出碳化物。450C以下：不产生晶间腐蚀。2023/7/2349在650C敏化温度下，析出的碳化物逐渐增多，晶间贫铬区加宽，钢的晶间腐蚀倾向增加。但加热时间过长，析出的碳化物颗粒聚集长大，晶间贫铬区不再连续，晶粒内Cr也不断扩散到晶界区，减弱消除了贫铬取，消除了晶间腐蚀倾向。每一种合金都有其实验TTS曲线，表示晶间腐蚀倾向的性质和范围，为控制晶间腐蚀提供依据。6.6.3.2合金成分2023/7/2350C：含碳增加，晶间腐蚀倾向严重，扩大了加热温度和时间。奥氏体不锈钢晶间腐蚀碳临界浓度0.02%。Cr，Ni，Mo，Si：Cr，Mo含量增高可降低C的活度，有利于降低晶间腐蚀倾向；Ni，Si不形成碳化物，会提高碳的活度，促进C的扩散和碳化物析出，增加晶间腐蚀倾向。Ti，Nb：稳定元素，他们与碳的亲和力大，减少奥氏体固溶体中碳含量，降低晶间腐蚀倾向；B，N：0.004~0.005%B能使TTS曲线右移，减少了C，P的偏析；N能扩大敏化温度范围，促进晶间腐蚀。应该控制N含量。6.6.3.3介质在含有能增大阴极电流密度的氧化性阳离子Cu2+，Hg2+，Cr6+的H2SO4，HNO3中，使晶间阳极溶解加速。6.6.4晶间腐蚀敏感性电化学研究方法1.草酸电解浸蚀法10%草酸溶液+1A.cm-1阳极电流浸蚀1.5min，在100~500金相显微镜检查试样表面形貌判定晶间腐蚀敏感性；台阶结构：不同晶面溶解速度不同引起的，晶间腐蚀不敏感；沟槽结构：高电流下晶界碳化铬高速溶解而形成，晶间腐蚀可能敏感；混合结构：晶界存在不连续碳化铬引起的，晶间腐蚀可能敏感。2.动电位再活化（EPR）检验奥氏体不锈钢晶间腐蚀敏感性测试方法：脱气0.5mol/LH2SO4+0.01mol/LKSCN，0.1V/Sec.,Ecorr~2.0Vvs.SHE，保持5min后回扫至Ecorr，计算再活化电量Qa和峰电流密度ica。评价方法：再活化电量Qa和峰电流密度ica越高，晶间腐蚀敏感性越高；2023/7/23526.6.5控制方法2023/7/2353合金化，热处理和冷加工控制晶界沉淀和吸附。降低C，N，S到0.02%以下，冶炼超低碳不锈钢；不锈钢在熔融状态对碳具有很高溶解度，焊接前的油物沾染会导致低碳丧失。加入易于碳结合的稳定化元素Ti，Nb或晶界吸附元素B，可防止晶间腐蚀。稳定化处理：加入Ti，Nb后加热到850~900C，保温2~4小时，使钢中Cr23C6溶解，形成TiC和NbC。适当的高温固溶热处理工艺：加热到1066~1121C后立即水淬，碳化铬固溶，获得均匀合金。必须避免不锈钢在敏化区间加热，避免在敏化温度时间内停留。适当的冷加工：连续网状碳化物危害最大。冷加工产生更小的晶粒和大量滑移线，促使沉淀相在晶内滑移带析出，减少在晶界析出量。采用双相钢：含有10~20%铁素体的奥氏体钢双相钢的相界面能低于奥氏体晶界能，碳化铬择优在相界面析出，减少奥氏体晶界的沉淀，降低晶间腐蚀。2023/7/23546.6.6其他形式的晶间腐蚀2023/7/23556.6.6.1铁素体不锈钢晶间腐蚀高铬铁素体不锈钢在900ºC以上高温加热后快速冷却，就会引起晶间腐蚀；在700~800C重新加热可以消除。晶间析出主要是（Cr，Fe）7C3碳化物，使晶界贫铬。原因是C，N在铁素体不锈钢中的固溶度比在奥氏体中小得多，Cr原子扩散速度大得多；所以即使快速冷却，铬的碳氮化合物仍能在晶间析出；如果慢速冷却或中温退火，铬由晶内向晶间扩散而消除贫铬区。6.6.6.2铝合金晶间腐蚀高强度铝合金Al-Cu，Al-Cu-Mg合金和高镁Al-Mg合金在工业大气，海洋大气和海水中都能产生晶间腐蚀。原因是在晶间析出CuAl2，Mg2Al而形成贫铜或贫镁区。CuAl2本身就是腐蚀电池，在晶界区形成复式双电极体系，加速晶间腐蚀。可采用合理的热处理制度避免铝合金晶间腐蚀：LY12铝合金，在190ºC处理12h，在经过120C~170C长时间稳定化处理；采用包铝和离子镀铝措施。2023/7/23566.6.6.3不锈钢焊缝晶间腐蚀2023/7/2357奥氏体不锈钢焊接热影响区在熔和线附近引起碳化物析出，导致严重的晶间腐蚀。(1)焊缝腐蚀焊缝附近一定距离区域在焊接加热过程受到敏化处理，发生碳化铬析出，具有晶间腐蚀敏感性。(2)刀线腐蚀：差异：热经历不同；稳定钢；临近母材窄带内。使用Ti或Nb稳定化处理的不锈钢1Cr18Ni9Ti在焊接后，在临近焊缝金属区产生严重的深沟状腐蚀。原因是与熔融金属相接处温度高达950~1400C，钢中的M36C6，TiC，NbC全部溶解，使钢失去稳定化效果。在第二次加热（500~800C）此区域因为M36C6重新沿晶界沉淀析出，而TiC，NbC不能生成，从而产生晶间腐蚀。2023/7/2358Preferentialweldmetalcorrosionofahighnickel(C-22)alloyindilutehydrochloricacidvapors.6.7选择性腐蚀

Preferential

（dealloying）corrosion2023/7/2359多元合金在腐蚀过程中，活泼组元优先溶解导致合金机械性能下降，失去金属性能。黄铜脱锌，灰口铸铁石墨化，硅青铜脱硅，Cu-Al合金脱Al，Cu-Ni合金脱Ni。6.7.1黄铜脱锌腐蚀：黄铜中的锌受到腐蚀而溶出。2023/7/2360锌含量低于15%时，脱锌不敏感。含锌30%的黄铜在海水中脱锌腐蚀，导致强度下降;均匀层状脱锌，酸性溶液高黄铜；局部塞状脱锌，中碱性溶液低黄铜。6.7.1.1特征2023/7/2361DezincificationcorrosionofanAdmiraltybrassexchangertubeincoolingwaterservice.2023/7/2362DealumnificationofaC95800nickelaluminu