钟太立交施工图说明-桥梁工程

桥梁工程分册说明1.概述1.1工程概况本次工程范围是永九快速线与钟太快速路互通立交段：该段永九快速线南起K15+000，北至K16+140，线路长1.14公里；钟太快速路段西起K1+160，东至K2+436.972，线路长1.28公里。两道路相交处设置枢纽互通式立体交叉一座。该立交段主要控制点包括：K15+373.807处穗莞深高铁、K15+552.214处钟太快速路。钟太快速路互通立交设置一座主线桥和5座匝道桥，主线桥左幅长424m、右幅长414m。本说明为永九快速线与钟太快速路互通立交的桥梁工程说明，其余节点设计，详见相关分册。2．设计依据（1）《永九快速线工程KC11段、永九快速线工程与知识大道互通立交初步设计专家评审会议纪要》（穗环知会纪[2016]23号）（2）广州中新知识城相关规划资料；（3）相关的国家及地方规范、标准；（4）地质勘查报告；（5）实测地形图3．技术规范（1）《公路工程技术标准》（JTGB01-2014）（2）《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）（3）《公路钢筋砼及预应力钢筋砼桥涵设计规范》（JTGD62-2004）（4）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTGD63-2007）（5）《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/TB02-01-2008）（6）《公路桥涵施工技术规范》(JTG/TF50-2011)（7）《城市桥梁设计规范》（CJJ11-2011）（8）《城市桥梁抗震设计规范》（CJJ166-2011）（9）《公路桥梁盆式支座》（JT/T391-2009）（10）《公路工程混凝土结构防腐蚀技术规程》（JTG/TB07-01-2006）（11）《城市道路工程设计规范》（CJJ-37-2012）（12）《城市快速路设计规程》（CJJ129-2009）（13）《城市道路交通设施设计规范》（GB50688-2011）（14）《混凝土结构耐久性设计规范》（GB/T50476-2008）（15）《城市桥梁桥面防水工程技术规程》（CJJ139-2010）其他的有关国家及地方强制性规范和标准4．技术标准（1）工程结构安全等级：一级；构件重要性系数：1.1（2）道路等级：城市快速路；（3）设计车速：80km/h（4）设计车道：双向十车道（5）结构设计基准期：100年，结构安全等级为I级，结构重要性系数为1.1；（6）钢筋混凝土结构最大裂缝宽：0.2mm；（7）预应力结构类型：小于40m跨按A类预应力混凝土构件设计，大于40m跨按全预应力混凝土构件设计；（8）标准段主线单幅桥面宽度16.5m，横断面组成：0.5m（防撞墙）+15.5m（行车道）+0.5m（防撞墙）=16.5m。（9）汽车荷载等级：城-A级；（10）抗震设防等级：地震动峰值加速度0.1g，抗震设防烈度为8度，抗震设防类别为丙类；（11）桥下净高要求：桥下车行道范围不小于5.0m；（12）本图坐标系统和高程系统分别采用广州市城建坐标系统和广州市城建高程系统；（13）防撞墙防撞等级：SS级；（14）桥梁设计环境作用等级：梁体、桥墩等地面以上构件按I-C类环境设计，承台、桩基等地面以下构件按I-C类环境设计。5．主要材料5.1混凝土材料预应力混凝土连续箱梁：C50混凝土箱梁二次现浇部分如封锚等：C50微膨胀混凝土桥墩、桥台台身：C40混凝土桩基础、承台：C35混凝土防撞墙：C40混凝土主桥桥面铺装：上面层4cm沥青玛蹄脂碎石混合料（SMA-13C），中面层为6cm中粒式改性沥青混凝土（AC-20C）5.2普通钢材钢筋：普通钢筋分为HPB300和HRB400两种，HPB300钢筋必须符合（GB1499.1-2008）、HRB400钢筋必须符合（GB1499.2-2007）的有关规定。钢板：支座调平钢板采用Q235NH耐候钢，预埋件钢板和栏杆均采用Q235B钢，质量应符合《碳素结构钢》（GB/T700-2006）和《耐候结构钢》（GB/T4171-2008）规定的化学成分及机械性能。钢材焊接应采用符合要求的焊条或焊丝。焊接Q235C钢、Q235B钢、HPB300、HRB400钢筋采用E43焊条。5.3预应力钢材预应力钢绞线：预应力采用Φs15.2mm预应力钢绞线，抗拉强度标准值fpk=1860MPa，1000小时松弛率在初始荷载为70%公称最大负荷时≤2.5%，初始荷载为80%时≤3.5%。预应力钢绞线必须符合国家标准GB/T5224-2014，计算弹性模量E=1.95X105MPa。5.4预应力锚具所使用的预应力锚具必须符合国家有关标准及设计的各项要求。本设计参考了OVM锚具的各项指标，施工时可采用其他厂家的产品，但必须是经国家有关部门检验的合格产品，且外形尺寸及构造要求尺寸不大于OVM锚具所需尺寸，同一套锚具需用同一厂家成套产品，配套千斤顶采用YDC（或YDCN）系列。预应力锚具应符合《预应力筋用锚具、夹具和连接器》（GB/T14370-2015）规定。5.5预应力管道纵向预应力钢束管道均采用塑料波纹圆管。预应力波纹管应符合《预应力混凝土桥梁用塑料波纹管》（JT/T529-2016）规定。5.6伸缩缝伸缩缝必须符合《公路桥梁伸缩装置通用技术条件》（JT/T327-2016）的有关规定，伸缩缝在防撞墙处必须向中翘起不低于5cm高，以防桥面水从防撞墙断缝处流出，污染桥墩台。5.7支座桥梁支座采用盆式橡胶支座、板式橡胶支座，同一支座需采用同一厂家成套产品。支座应符合《公路桥梁盆式支座》（JT/T391-2009）规定。5.8桥面防水桥面防水必须符合《城市桥梁桥面防水工程技术规程》（CJJ139-2010）及《道桥用防水涂料》（JC/T975-2005），桥面防水等级为I级，设计使用年限15年，应在摊铺沥青混凝土铺装层之前，洒布厚度不小于2.0mm的水性防水涂料层，桥面防水层采用聚合物改性沥青水性防水涂料PBLIIJC/T975-2005。桥面防水层采用涂料应符合下表要求：表1涂料通用性能序号试验项目PBPUJSI型II型1固体含量（a）/%≥455098652表干时间（a）/h≤43实干时间（a）/h≤84耐热度/°C140160160无流淌、滑动、滴落5不透水性/0.3MPa,30min不透水6低温柔度/°C-15-25-40-10无裂纹7拉伸强度/Mpa≥0.512.451.28断裂延伸率/%≥8004502009盐处理拉伸强度保持率%≥80断裂延伸率%≥800400140低温柔度/°C-10-20-35-5无裂纹质量增加/%≤210热老化拉伸强度保持率%≥80断裂延伸率%≥600400150低温柔度/°C-10-20-35-5无裂纹加热伸缩率/%≤1质量损失/%≤111涂料与水泥混凝土粘结强度/Mpa≥0.40.610.7（a）不适用于R型道桥用聚合物改性沥青防水涂料表2涂料应用性能序号试验项目PBPUJSI型II型150℃剪切强度（a）/Mpa≥250℃粘结强度（a）/Mpa≥0.053热碾压后抗渗性0.1Mpa，30min不透水4接缝变形能力10000次循环无破坏（a）供需双方根据需要可以采用其他温度5.9微膨胀SY-K膨胀纤维抗裂防水剂用于封锚、伸缩缝后浇带等二次现浇部分，建议用量每立方米30kg。1.2沿线自然地理概况1、沿线地形地貌拟建路段南起于拟建的钟太大道(蟹庄村)，沿线主要经黄埔区九龙镇蟹庄村，东距九龙大道约2km，走向基本与九龙大道平行。本报告仅含该线路永九快速线与钟太快速路互通立交段，该段永九快速线南起YJK15+000，北至YJK16+140，线路长1.14公里，双向10车道；钟太快速路段西起ZTK1+160，东至ZTK2+436.972，线路长1.28公里，双向8车道。两道路相交处设置枢纽互通式立体交叉一座。勘察路段沿线主要为剥蚀残丘与山间凹地相间地貌，地形起伏不定，一般地面标高介于30～70m之间。根据各里程区段下伏第四系岩土层的成因、工程性能等的差异可分为工程地质Ⅰ区（剥蚀残丘地段）和工程地质Ⅱ区（山间凹地地段）。2、场区气候特征广州地处南亚热带，横跨北回归线，属南亚热带典型的季风海洋气候。受季风环流控制，冬季处于极地大陆高压的东南缘，常吹偏北风，且恰在冷暖气团交换地带，气象要素变化大，夏季受副热带高压及南海低压槽影响，常吹偏南风，由于暖湿气流的盛行，气候高温多雨，因而摆脱了回归干燥带及信风带的影响，表现出季风气候的特色。受低纬海洋湿润气流的调节，夏季不像我国内陆长江流域那样酷热。广州市南亚热带季风气候显著，日照充足，热量丰富，长夏无冬，雨量充沛，干湿季明显；四季树木常绿，花果常香，鱼虾常鲜；但热带气旋、暴雨、洪涝、干旱、寒潮和低温阴雨也常出现。3、水文地质（1）、地表水场区属亚热带海洋性季风气候，沿线两侧为中低山，年降雨量较大，地表水年迳流量较大。沿线里程HK0+080~HK0+240段、GK0+620~GK0+690段、ZTK1+930~ZTK1+980段附近分布有坑塘，坑塘水深一般介于1.50~3.00米，扦插塘中淤泥厚度一般介于0.05~0.15米，用于蓄水及水产养殖。沿线地表水流以灌溉小沟渠为主，水流量较小，并汇流至里程YJK15+220~YJK15+270附近横坑涌内，其水流量均较小，宽约15m，勘察期间一般水深约0.20~1.00m，为常年水流。沿线位于山前地带，河沟流程短，河床比降较大，且场区处在暴雨中心，暴雨形成后迅速汇集，由于河沟窄小，易形成洪水暴涨暴落的现象。（2）、地下水沿线场地地下水类型属潜水，根据其赋存方式分为：一是第四系土层孔隙潜水；二是第四系松散岩类孔隙承压水；三是基岩裂隙潜水。第四系土层孔隙潜水在拟建场地内主要赋存的地层为人工填土①-1、种植土①-2、粘土②-1、粉质粘土②-2、淤泥质粘土②-4、粉质粘土③、砂质粘性土④-1，它们都与大气降水和地表水联系密切，水位变化因气候、季节而异，丰水季节，地下水位明显上升，第四系各地层多处于饱水状态；枯水季节，地下水位随之下降。第四系松散岩类孔隙承压水主要赋存于粗砂②-3中，含水层顶板为粉质粘土②-2及淤泥质粘土②-4，底板为粉质粘土②-2、粉质粘土③及砂质粘性土④-1，均为相对不透水层，因此勘察场地内粗砂②-3中的地下水略具承压性。含水层富水性中等，上部水体渗透或横向补给是其主要的补给来源。由于部分地段为坑塘，其它地段地下水水位埋藏较浅，且砂层连续性较差，砂层中承压水与上层孔隙潜水易呈混合状态；加之道路沿线砂层层厚0.90~9.30m，平均值3.20m，砂层中的承压水对项目工程施工影响不大，故本次勘察未进行承压水水位测量工作，砂层承压水水位可按潜水水位考虑。基岩裂隙水主要是花岗岩风化带裂隙潜水，基岩含水层无明确界限，埋深和厚度很不稳定，其透水性主要取决于裂隙的发育程度和性质（包括裂隙的闭合程度、形式、规模、充填物质，以及裂隙的组合形式、密度等）、岩石风化程度等，风化程度越高、裂隙充填程度越大，渗透系数则越小，略具承压性，基岩裂隙水主要受上层第四系孔隙潜水补给。沿线地下水的补给来源主要是大气降雨和地表径流。地下水的排泄主要是大气蒸发和向低水位场地的渗流，每年的冬半年往往是主要的排泄期。根据本次勘察揭露，拟建场地地下水位差异较大。本次勘察测得沿线场地地下水初见水位埋深介于0.00~16.60m，标高介于30.39~50.30m；稳定水位埋藏深度介于0.00~16.00m，标高介于30.69~50.70m。根据广州地质的区域水文地质资料，拟建场地的地下水位变化幅度可按1.00~2.00m考虑。（3）、场地土、水腐蚀性本次勘察根据场地沿线场地地貌单元的变化，分别在钻孔LZK21、HZK2、ZTQZKR4号内各采取了1件共3件地下水试样，在钻孔HZK7附近采取了1件地表水试样，并进行室内水质分析，拟建场地环境类型属Ⅱ类，拟建场地地下水水质对砼结构具微腐蚀性，对钢筋砼结构中的钢筋具微腐蚀性；拟建场地地表水对砼结构具微腐蚀性，对钢筋砼结构中的钢筋具微腐蚀性。本次勘察在钻孔BZK1、LZK11、HZK7、ZTQZKL14号内各采取1件共计4件原状土试料，根据土质分析结果，拟建场地土质对砼结构具微腐蚀性，对钢筋砼结构中的钢筋具微腐蚀性，对钢结构具微腐蚀性。4、区域地质构造近场区影响较大的区域地质作用以断裂活动为主，场区位于广从断裂与罗浮山断裂形成的增城隆起区，区内构造活动主要受该两条断裂的控制。在拟永九快速线工程YJK18+230~YJK18+280处揭露有广从断裂的存在，该断裂位于本项目西北约3km。（1）、广从断裂：北起从化县的良口，向南经温泉、从化、神岗至三元里附近潜伏于第四系之下，并向南延伸。主要发育于东部变质岩系、上古生界和白垩系下第三系红层中。在航空遥感图像上，主断面在广州以北清楚显示舒缓波状，呈北北东向延伸。总体走向北东20～30°，断面倾向北西，倾角50～70°。断裂带宽几米至数十米。断裂生成于加里东运动，在海西-印支构造阶段控制着广花凹陷的形成。燕山晚期至喜马拉雅早期对龙归盆地的形成和演变起一定的控制作用，也是区域控岩、控热结构。早期多表现为逆断层，晚期多表现为正断层。广从断裂带常与其它方向断裂交接切错。（2）、罗浮山大断裂：位于广州、新塘、福田一带，于线路以南约25km。其西段走向北西西，东段走向北东东，向南倾，倾角45～50°。断层发生于燕山运动，初期属逆断层，使燕山期花岗岩遭强烈糜棱岩化，后来南盘下降，转化为正断层，第三系沿此沉积，但沉积物形成后断层重新复活。该断裂以北为罗岗岩体形成的台地，以南为珠江三角洲断陷区。（3）、镇龙-莲塘断裂：南起于镇龙，经莲塘，并推测北延至广从断裂带，主要发育于白垩系砂岩及元古代变质岩体中，南隐伏于第四系之下，根据区域地质图该断裂距离勘察场区约2~3km。该断裂规模较小，为次一级断裂，区域地质图上显示为一条性质不明的断裂构造。根据区域地质资料及本次勘探揭露，拟建互通立交场地未揭露断裂构造，场地是稳定的，适于公路建设。5、近场区地震活动性根据《公路工程地质勘察规范》（JTGC20-2011）(2016版)附录A、国家标准《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010，2016版）及《中国地震动参数区划图》（GB18306-2015），拟建场区位于广州市黄埔区九龙镇，其抗震设防烈度为7度，设计地震分组为第一组。结合本次勘察结果，按照《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010，2016版）有关标准判定：拟建场地内人工填土①-1、种植土①-2、淤泥质粘土②-4属软弱土；粘土②-1、粉质粘土②-2、粗砂②-3属中软土；坡积粉质粘土③、残积砂质粘性土④-1、全风化花岗岩⑤-1属中硬土；强风化花岗岩⑤-2属坚硬土；中风化花岗岩⑤-3、中风化花岗岩⑤-4、微风化花岗岩⑤-5属岩石。根据上述岩土层的名称和性状，结合当地土层剪切波速试验的相关经验，选择道路沿线场地具有代表性的钻孔LZK3、LZK10、ZTQZKR4、LZK17、LZK30、ZTQZKI2、EZK4、ZTQZKF7号进行等效剪切波速计算。根据计算结果，按《公路工程地质勘察规范》（JTGC20-2011）及《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010，2016版）有关标准判定：工程地质Ⅰ区（剥蚀残丘地段）场地土的类型属中硬土，建筑场地类别为Ⅱ类，勘察场地抗震设计特征周期值为0.35s，对建筑坑震属于一般地段；工程地质Ⅱ区（山间凹地地段）场地土的类型属中软土，建筑场地类别为Ⅱ类，勘察场地抗震设计特征周期值为0.35s，局部发育有软弱土，对建筑抗震属于不利地段。在7度地震力作下，场地内淤泥质粘土②-4属于对震陷敏感的软弱地层，但根据本次勘察结果，拟建场地内淤泥质粘土②-4层厚为1.20~3.10m米；场地钻孔等效剪切波速介于208.2~280.7m/s，远大于软土震陷临界等效剪切波速90m/s。根据《软土地区工程地质勘察规范》（JGJ83-2011）6.3.4条规定，可不考虑淤泥质粘土②-4的震陷影响。1.3工程地质条件1、沿线工程地质分区场区地形起伏较大，地貌较复杂，岩土分布不均匀，根据地貌及钻探揭露的地层特性大致可分为两个区（详见钻孔平面布置图）：Ⅰ区：该区为残丘地带，地表以果林、经济林为主，表层覆有硬塑坡残积土层，局部开挖面出露全~强风化岩。该区地层结构较简单，土质较均匀，仅局部有风化不均匀现象，如发育风化孤石、硬夹层等。Ⅱ区：该区为山间冲沟、山前冲洪积平原区，分布小河沟及较多鱼塘。该区地层结构较复杂，土质不均匀，受沉积环境影响较大。表层以种植土、粉质黏土为主，局部分布软土、砂土层，冲洪积区后缘表层覆盖有坡积土，该区冲积层厚度不均匀，厚度3～15m，一般厚度较薄。2、不良地质及特殊性岩土（1）、不良地质根据本次勘察，拟建场地在勘探深度范围内未见有活动断裂、岩溶、滑坡、危岩和崩塌、泥石流及采空区等不良地质作用；根据《软土地区工程地质勘察规范》（JGJ83-2011）6.3.4条规定，在7度地震力作用下，可不考虑淤泥质粘土②-4软土震陷影响；经表3-7计算后，场地内饱和粗砂②-3可判定为不液化层。（2）、特殊性岩土根据本次勘察结果，拟建场地沿线场地内的特殊性岩土主要为人工填土、软土、花岗岩残积土。A、人工填土根据本次勘察结果，拟建道路沿线场地内的人工填土①-1系新近堆填而成，局部位于道路上，密实程度不均，结构松散，具有如下工程特点：1）主要由粘性土组成，夹少量碎块石及建筑垃圾；2）呈松散状态，且均匀性极差。由于人工填土一般强度低，压缩性较高，渗透性偏大，因此容易产生不均匀沉降，是基础设计及施工时应着重解决的问题。B、软土拟建道路沿线局部地段发育有软土即淤泥质粘土②-4，根据本次勘察的原位测试结果及室内土工试验结果，其主要特征为：天然含水量高，孔隙比大，压缩性高，强度低，具有如下工程性质：1）触变性：当原状土受到扰动后，破坏了结构连接，降低了土的强度或很快地使土变成稀释状态，易产生侧向滑动、沉降及基底形变等现象。2）流变性：软土除排水固结引起变形外，在剪应力的作用下还会发生缓慢而长期的剪切变形，这对建筑地基的沉降及地基稳定性均有不利影响。3）高压缩性：淤泥质粘土②-4属高压缩性土，极易因其体积的压缩而导致地面和建（构）筑物的沉降。4）低透水性：因其含水量高，对地基排水固结不利，不仅影响地基强度，同时延长了地基趋于稳定的沉降时间。5）低强度和不均匀性：软土分布区地基强度很低，且极易出现不均匀沉降。由于软土层塑性区的扩大或强度降低而使建于其上的构筑物产生附加下沉或侧向滑移，容易引起地面沉降变形、支护结构失稳及桩孔缩径等，同时对桩基的稳定性存在一定影响。C、花岗岩残积土拟建沿线场地绝大多数地段发育有花岗岩残积砂质粘性土④-1层，该层多呈稍湿、硬塑状态，在原始状态下强度较高，但由于其砂粒、砾粒含量较高，浸水后容易软化、崩解，强度迅速降低，当其裸露于边坡面时，受雨水冲刷易产生崩塌，是道路边坡支护设计及施工应着重解决的问题。3、岩土物理力学性质指标统计本次详细勘察共采取岩石试样40组，其中：中风化花岗岩⑤-3岩石试样12组、中风化花岗岩⑤-4岩石试样9组、微风化花岗岩⑤-5岩石试样19组。并按国家标准《工程岩体试验方法标准》（GB/T50266-2013）进行了室内岩石试验，其试验结果共同详载于《岩石室内试验成果表》(图号2017.0.02.G12B-5)。根据试验结果，场地内岩石试验指标统计于下表：岩石物理力学性质指标统计指标名称饱和抗压强度（MPa）统计个数最小值最大值平均值标准差变异系数修正系数标准值中风化花岗岩⑤-33611.321.415.73.0230.1930.94414.8中风化花岗岩⑤-42724.557.734.69.4330.2730.90931.4微风化花岗岩⑤-55750.088.559.810.1330.1690.96257.5注：上表中统计个数是以抗压强度的单值进行统计。4、工程地质条件分析及评价（1）、场地稳定性评价根据本次勘察揭露的地质情况，拟建工程沿线原始地貌单元主要为剥蚀残丘及山间凹地等地貌单元，其地层从上而下依次为人工填土层、植土层、冲洪积层、坡积层、残积层，下部为燕山期花岗岩的各风化带。沿线内各地基土在空间上分布较不均匀，地形地貌及地层起伏较大，地基承载力及压缩性存在较大差异，场地内揭露的人工填土①-1、种植土①-2、粘土②-1及淤泥质粘土②-4地基稳定性较差，其余地基土稳定性一般。当道路、桥梁置于不同地层之上或下卧层性质变化较大时，应考虑不均匀沉降对上部结构的影响；场地内发育的软弱地基土（松散填土、软土）及砂层在施工开挖过程中极易失稳坍塌，在道路、桥梁设计时，应对地基稳定性进行验算，必要时采取一定的支护、加固措施，以保证地基的稳定性。（2）、地层岩性根据野外钻探揭露，场地内埋藏地层主要有人工填土层（Qml）、种植土层（Qpd）、第四系冲洪积层（Qal+pl）、第四系坡积层（Qdl）及第四系残积层（Qel），揭露的下伏基岩为燕山期（γy）花岗岩。场地内地层按自上而下的顺序依次描述如下：人工填土（Qml）①-1（①为地层编号，下同）：主要为素填土，褐黄、褐红色，主要成份为粘性土，混少量碎石及砖块、砼块等建筑垃圾，呈松散状态，密实程度不均匀。层底埋深介于0.60~2.40m，层底标高介于33.58~39.28m，层厚0.60~2.40m，平均值1.67m。种植土（Qpd）①-2：褐灰、褐黄色，主要由粘性土含少量有机质及植物根茎组成，呈松散状态。除钻孔HZK5、HZK7、LZK23、ZTQZKF4、ZTQZKF5、ZTQZKI5、ZTQZKI10、ZTQZKL14、ZTQZKR12号外，各钻孔揭露有此层，层底埋深介于0.50~2.10m，层底标高介于30.19~64.07m，层厚0.50~2.10m，平均值0.87m。第四系冲洪积层（Qal+pl）包括粘土②-1、粉质粘土②-2、粗砂②-3及淤泥质粘土②-4，分述如下。1）粘土②-1：灰黄、灰白、黄褐等色，主要由粘粒及粉粒组成，局部含少量石英质砂，摇震无反应，光泽反应有光泽，干强度及韧性较高，呈软塑状态。层顶埋深介于0.40~2.80m，层顶标高介于39.17~50.78m，层底埋深介于1.50~4.40m，层底标高介于37.57~48.58m，层厚0.50~2.90m，平均值1.68m。2）粉质粘土②-2：褐黄、褐红、灰白色，主要成分为粘粒及粉粒，局部不均匀混有石英砂，光泽反应稍有光泽，摇振无反应，干强度及韧性较高，呈可塑状态为主，局部呈硬塑状态。层顶埋深介于0.50~6.30m，层顶标高介于24.69~46.49m，层底埋深介于1.60~13.40m，层底标高介于17.59~43.19m，层厚0.90~9.40m，平均值3.57m。3）粗砂②-3：褐黄、灰白等色，颗粒主要成份为石英质，级配较差，含少量粘性土，局部地区含石英碎石，呈饱和、稍密状态，局部呈中密状态。层顶埋深介于0.50~10.20m，层顶标高介于26.75~43.19m，层底埋深介于2.60~12.80m，层底标高介于24.69~42.09m，层厚0.90~9.30m，平均值3.20m。4）淤泥质粘土②-4：灰黑色，见有黑褐色朽木等有机质，具腥臭味，摇震反应缓慢，光泽反应有光泽，干强度及韧性高，呈流塑状态。层顶埋深介于0.50~1.00m，层顶标高介于32.98~35.21m，层底埋深介于2.00~3.70m，层底标高介于31.08~33.74m，层厚1.20~3.10m，平均值2.00m。第四系坡积（Qdl）粉质粘土③：褐红、褐黄等色，主要成分为粘粒及粉粒，含约10%的石英颗粒，摇震无反应，光泽反应稍有光泽，干强度及韧性中等，呈硬塑状态为主，局部呈可塑状态。层顶埋深介于0.50~1.40m，层顶标高介于36.51~64.07m，层底埋深介于3.40~11.60m，层底标高介于31.61~60.40m，层厚2.70~10.70m，平均值5.37m。第四系残积（Qel）砂质粘性土④-1：褐黄、褐红等色，系花岗岩原地风化而成，可辨原岩结构，摇震无反应，光泽反应稍有光泽，干强度及韧性中等，呈硬塑状态，局部呈可塑状态。各钻孔揭露有此层，层顶埋深介于2.00~13.40m，层顶标高介于17.59~60.40m，层底埋深介于5.30~22.20m，层底标高介于13.57~46.87m，层厚1.70~16.60m，平均值9.30m。燕山期（γ）花岗岩⑤：褐黄、灰白、青灰等色，主要矿物为石英、长石等，中细粒结构，块状构造。根据钻探揭露的花岗岩，按风化程度的不同，可分为全风化花岗岩⑤-1、强风化花岗岩⑤-2、中风化花岗岩⑤-3、中风化花岗岩⑤-4及微风化花岗岩⑤-5共五个风化带，分述如下。1）全风化花岗岩⑤-1：属极软岩，褐黄、褐红色，原岩结构、构造基本被破坏，大部分矿物已风化成土状，可见残余结构，手捏有砂感，岩体完整程度为极破碎，岩体基本质量等级为Ⅴ类，岩芯呈土柱状，合金钻具易钻进。层顶埋深介于5.3~21.10m，层顶标高介于13.57~36.49m，层底埋深介于7.50~42.60m，层底标高介于0.87~31.06m，层厚1.90~26.20m，平均值9.31m。2）强风化花岗岩⑤-2：属极软岩，褐黄、褐红色，原岩结构、构造大部分被破坏，大部分矿物已显著风化，节理裂隙极发育，岩体完整程度为极破碎，岩体基本质量等级为Ⅴ类，岩芯呈坚硬土柱状，局部呈土夹碎块状，合金钻具可钻进。层顶埋深介于0.60~42.60m，层顶标高介于-1.53~37.13m，层底埋深介于16.80~53.20m，层底标高介于-14.37~21.14m，层厚0.50~24.50m，平均值9.03m。3）中风化花岗岩⑤-3：属较软岩，褐黄、灰白、青灰色，中细粒结构，块状构造，节理裂隙发育，裂隙面可见铁质浸染，岩体完整程度为较破碎，岩体基本质量等级为Ⅳ类，岩芯破碎，多呈块状，局部少量短柱状，节长5~20cm，RQD=15~30，锤击声闷，金刚石钻具方可钻进。层顶埋深介于17.30~48.90m，层顶标高介于-14.37~20.82m，层底埋深介于20.30~51.00m，层底标高介于-16.37~17.82m，层厚0.60~5.10m，平均值1.81m。4）中风化花岗岩⑤-4：属较硬岩，褐黄、灰白、青灰色，中细粒结构，块状构造，节理裂隙发育，岩体完整程度为较破碎，岩体基本质量等级为Ⅳ类，岩芯破碎，多呈短柱状、局部呈块状，状节长5~40cm，RQD=26~46，岩质较坚硬，锤击声闷，金刚石钻层顶埋深介于24.00~53.20m，层顶标高介于-15.97~12.93m，层底埋深介于25.10~55.40m，层底标高介于-17.37~10.45m，层厚1.00~8.60m，平均值2.54m。5）微风化花岗岩⑤-5：属较硬岩~坚硬岩，青灰、灰白色，中细粒结构，块状构造，节理裂隙较发育，局部裂隙面见铁质浸染，岩体完整程度为较完整，岩体基本质量等级为Ⅲ类，岩芯较完整，岩体基本质量等级为Ⅲ类，多呈柱状、短柱状，局部少量块状，节长20~60cm，RQD=75~90，岩质较新鲜，坚硬，锤击声脆，金刚石钻具方可钻进。层顶埋深介于20.80~55.40m，层顶标高介于-17.37~14.99m，层底埋深介于30.80~64.50m，层底标高介于-28.07~-6.37m，揭露厚度7.50~12.80m，平均值9.88m。根据本次勘察钻探揭露，在花岗岩风化带中发育有花岗岩球状风化体（俗称“孤石”），其岩性为中微风化花岗岩，这是由于花岗岩具有风化不均匀的特征，在风化过程中，往往在残积层或风化层中残留球状风化体，其分布及岩性在空间上是随机的，并无规律性。7．初步设计专家组评审意见回复2017年4月11日，广州开发区建设和环境保护局知识城分局组织召开永九快速线工程（钟太快速路至白云区界段）及永九快速线与钟太快速互通立交工程初步设计专家评审会。根据评审会专家以及各个参会单位、职能部门意见，进行本次初步设计修编，上报相关业务主管部门审批。对《永九快速线工程（钟太快速路至白云区界段）及永久快速线与钟太快速互通立交工程初步设计专家评审会议纪要》（建环知会纪[2017]15号）的桥梁部分意见具体回复如下：（1）桥跨布置与桥型选型基本合理，建议标出有关跨河桥通航、设计水位及净空要求，同时对于水中设墩桥梁应进一步征求水利部门意见。执行情况:下阶段征求水利部门意见。（2）个别桥梁桥台填土高度差别过大应结合地形条件合理控制桥台填土高度。执行情况:按意见复核各桥台位置填土高度，综合场地整平标高进行调整。（3）互通立交工程内有关桥梁布置方案应进一步征求穗莞深城轨方面意见。执行情况:下阶段征求穗莞深城轨方面意见。（4）下阶段设计时，应进一步优化结构断面尺寸及配筋设计，有关设计原则应与相邻段落一致，墩形及断面应相协调。执行情况:按意见执行。8．桥梁方案设计8.1主线桥永九快速路主线上跨横坑涌、龙马路、钟太快速，并且与穗莞深城际铁路相交于YJK15+382位置，穗莞深城际铁路上跨主线桥。桥梁分两幅设计，左右幅标准宽度均为16.5m、20.5m。主线左幅桥跨布置为：（22+30+22)m+(2x25)m+(3x25)m+(3x25)m+(25+30+2x35+25)m，全长424m，共五联；主线右幅桥跨布置为：(22+30+22)m+(2x32.5)m+(25+2x35+25)m+(25+3x35+25)m，全长414m，共四联；8.1.1一般构造桥梁上部结构采用现浇预应力混凝土箱梁，根据桥宽不同采用单箱多室结构。25m跨梁高1.6m，27~30m跨梁高1.8m，32.5m跨梁高2m，35m跨梁高2.2m，悬臂段长2.75m，顶板厚25cm，底板厚22cm，腹板由45cm变化到65cm。在每个墩顶位置设置一道横梁，端横梁宽1.5m，中横梁宽1.8m，横梁均采用预应力结构。为保持箱内干燥，在每个封闭箱室底板最低处上设置排水孔，腹板位置设置一定数量的通风孔，保持箱内通风。主线除左幅第五联、右幅第四联采用双端张拉施工外，其余各联均采用单端分节段张拉。8.1.2预应力钢束及布置纵向预应力采用公称直径15.2mm的预应力钢绞线，抗拉强度标准值fpk=1860MPa，现浇箱梁采用5股、15股、17股，锚具分别为M15-5、M15-15、M15-17，控制张拉应力见设计图；预应力管道采用塑料波纹管，采用真空压浆工艺灌浆。8.1.3下部结构下部结构采用花瓶墩、柱墩。花瓶墩圆弧过渡，承台厚2.0m，根据不同的跨径和桥宽采用Ф1.6m、Ф1.8m钻孔灌注桩基础。柱墩尺寸1.6x1.6m，墩柱刻槽，承台厚2m，每柱墩下设一根Ф1.8m钻孔灌注桩基础。跨横坑涌水道处桥墩采用圆柱墩，Ф1.6m墩柱接Ф1.8m钻孔灌注桩。墩高较矮处采用柱墩，根据不同桥宽设置2~3根柱墩，柱墩尺寸1.6x1.6m，承台厚2.0m，每墩柱下设一根Ф1.8m钻孔灌注桩基础。桥台采用U型桥台，台后设置锥坡，承台厚1.5m，承台下采用两排Ф1.0m桩基础。因地质条件起伏较大，下部结构部分桩基础按嵌岩桩设计，部分桩基础按摩擦桩设计，详见《桩基桩表》。8.2匝道桥永九快速路钟太立交共设置5条匝道桥，A、D、G、H和I匝道。A匝道桥跨布置为：27+2x25=77m。D匝道桥跨布置为：3x25+(17.85+25+20)=137.85m。G匝道桥跨布置为：3x25+(20+2x25+20)=165m。H匝道桥跨布置为：4x25=100m。I匝道桥跨布置为：（27.234+2x27）+（25+22+24）+2x31+(25+35+35+25)=334.234m。8.2.1一般构造匝道桥标准桥宽9m、9.5m，25m跨梁高1.6m，27~30m跨梁高1.8m，31m跨梁高2m，35m跨梁高2.2m，悬臂段长2.5m，顶板厚25cm，底板厚22cm，腹板由45cm变化到65cm。在每个墩顶位置设置一道横梁，端横梁宽1.5m，中横梁宽1.8m，横梁均采用普通钢筋结构。为保持箱内干燥，在每个封闭箱室底板最低处上设置排水孔，腹板位置设置一定数量的通风孔，保持箱内通风。匝道除I匝道第四联采用双端张拉施工外，其余各联均采用单端分节段张拉。8.2.2预应力钢束及布置纵向预应力采用公称直径15.2mm的预应力钢绞线，抗拉强度标准值fpk=1860MPa，现浇箱梁采用5股、15股、17股、19股，锚具分别为M15-5、M15-15、M15-17、M15-19，控制张拉应力见设计图；预应力管道采用塑料波纹管，采用真空压浆工艺灌浆。8.1.3下部结构下部结构采用花瓶墩、柱墩，花瓶墩圆弧过渡，柱墩刻槽。承台厚2.0m，根据不同的跨径和桥宽采用Ф1.2m、Ф1.4m、Ф1.8m钻孔灌注桩基础。桥台采用U型桥台，台后设置锥坡，承台厚1.5m，承台下采用两排Ф1.0m桩基础。因地质条件起伏较大，下部结构部分桩基础按嵌岩桩设计，部分桩基础按摩擦桩设计，详见《桩基桩表》。9．桥梁施工要点桥梁施工除严格遵守《公路桥涵施工技术规范》（JTG/TF50-2011），并按《城市桥梁工程施工与质量验收规范》（CJJ2-2008）进行质量检验外，还应注意以下各点。9.1上部结构9.1.1桥梁采用满堂支架现浇砼的施工方法，主线除左幅第五联、右幅第四联、匝道除I匝道第四联现浇箱梁采用双端张拉，其余现浇箱梁采用单端分节段张拉，施工中注意对支架下地基进行硬化，保证支架地基刚度，并对支架进行120%预压以消除非弹性变形及地基沉陷。跨横坑涌位置需先在水面搭设钢平台再架设满堂支架现浇砼。9.1.2钢束张拉顺序参照《预应力砼连续梁分段施工及施工顺序图》依次张拉。9.1.3施加预应力应在砼强度达到设计强度的90%后，方可进行。预应力钢束在同一截面上的断丝率不得大于1%，在任何情况下，一根钢绞线不得断丝2根。9.1.4钢绞线在进场后，必须对其强度、引申量、弹性模量、外形尺寸及初始应力严格检查、测试。锚头应进行裂缝检查、夹片应进行硬度检查。9.1.5预应力管道必须按给定的坐标定位，箱梁顶、底板及腹板纵向预应力定位钢筋沿管道按50cm间距布置，在管道转折处加密到25cm间距布置。9.1.6预应力管道的连接必须保证质量，应杜绝因漏浆造成的预应力管道堵塞。9.1.7预应力钢束张拉完后，孔道内应尽早压浆，并保证压浆质量。9.1.8施工过程中要重视对钢绞线的保护，裸露部分的钢绞线在箱梁钢筋焊接过程中要以湿麻袋包裹，以避免焊渣滴落钢绞线上；浇筑砼之前，应检查波纹管是否漏浆。9.2下部结构9.2.1桥梁下部结构施工待场地整平完成后，方开始桥梁下部结构施工。桩基施工前应核对桩位坐标，确认无误后方可施工。9.2.2钻孔灌注桩施工过程中，如发现地质资料与实际不相符合，应及时通知设计单位进行处理。9.2.3下部构造基础施工时，应先探明其下是否有管线，确保对现有地下管线无影响方可动用机械施工。9.2.4桥梁过九龙湖水道段必须做施工防护措施方案，得到河道管理单位认可方可施工。9.2.5严格控制钻头直径不得小于设计桩径，禁止采用缩小钻头，通过钻进过程自然扩孔大道设计桩径的办法；所有摩擦桩宜采用回旋钻机施工，并采用优质泥浆（如膨润土泥浆）。9.2.6除非地质与设计不符，否则摩擦桩按桩长终孔，嵌岩桩按进入微风化层1.5倍桩径终孔；9.2.7墩身采用提升或爬升模板，泵送混凝土施工。为防止大体积混凝土浇筑时产生水化热过大而出现裂缝，可采用分层浇筑方案并布设多层冷却管，施工缝设置必须严格按施工规范执行。9.2.8墩台帽顶支座垫块位置和高度要求控制准确，支座垫块顶面必须保持水平、平整、清洁。所有预埋钢筋均应按图纸要求在浇筑墩台帽前埋入。9.2.9支座安装锚栓须采用预埋或预留孔洞安装，除非有可靠措施保证钻孔不会破坏桥墩钢筋，否则，禁止采用