焦炉工艺操作资料

焦炉工艺操作管理培训资料一、焦炉煤气的组成氢气55%-60%；甲烷23%-27%； CO5%-8%；CMHN2%-4%；二氧化碳（1.5%-3%）；氧气（0.3%-0.8%）；氮气（3%-7%）焦炉煤气的密度：0.4-0.5Kg/m3焦炉煤气的热值：17900千焦/N3,4280千卡/N3,1千卡=4.184千焦焦炉煤气的爆炸极限：6%-30%爆炸极限的含义：当可燃气体与空气混合并达到一定浓度时，遇到火源就会爆炸这个能够发生爆炸的浓度范围叫做爆炸极限焦炉煤气加热特点：容易燃烧，容易爆炸，管道容易堵塞二、炼焦耗热量炼焦耗热量是指1Kg装炉煤在焦炉中炼成焦炭所需供给焦炉的热量，计算公式：用每小时的加热煤气量乘以煤气的低发热量，再除于焦炉每小时的入煤量。一级：W2150KJ/Kg二级：W2250KJ/Kg三级:<2350KJ/Kg三、焦炉的热平衡1、供给焦炉的热量98%来自焦炉煤气燃烧产生的热量。（显热及潜热）2、 焦炭带走37.6%可改善3、 水蒸气带走16%4、 废气带走18.6%干熄焦降低焦饼温度，焦饼成熟均匀控制入炉煤水份可改善提高蓄热室效率可改善余气废气利用5、炉体散热10%炉体密封良好可改善6、煤气、化产品、蒸气带走18%可降低空间温度，上升管余热利用可改善四、空气过剩系数对调火的意义1、焦炉的空气过剩系数基本控制在1.1-1.2之间2、 计算公式：a=1+k°2°氏°COC°2 3、 氢氧化钾吸收废气中的CO2 氯化氩铜吸收废气中的CO焦性没食子酸吸收废气中O24、a值是指实际空气量与理论空气量的比值5、a值大，不利于高向加热，容易产生高温；a值小，燃烧不完全。因此a值对调火工作具有重要的指导意义。五、焦炉的高向加热一）、影响高向加热的因素影响焦炉高向加热的因素主要是煤气燃烧的速度，气流的速度和炉墙的传热等。其中煤气燃烧的速度起着主要的作用。1、煤气燃烧的速度火焰的长短与煤气燃烧的速度有关。燃烧速度愈慢，火焰愈长，反之则较短。煤气在立火道中的燃烧速度，取决于它的燃烧时间，时间越短则速度越快。加热煤气与空气在立火道中燃烧过程所耗用的时间是参加燃烧的各成分加热到燃点，可燃成分与氧会合和完成燃烧反应所需时间的总和。在立火道温度很高的条件下。煤气和空气在进入立火道前，即在蓄热室内被加热到发火点。从发火点开始到完成燃烧反应所耗用的时间只是几百分之一秒。因此煤气在燃烧过程中所耗用的全部时间，实际上就是煤气和空气混合所需的那一段时间。2、 气流速度立火道内气体流动性质与燃烧状态，从理论上分析是较复杂的，但在生产实践中都能体会到:焦侧火焰往往长于机侧；在较短的结焦周期下操作其火焰较长；废气循环可以拉长火焰等等。（1）焦侧立火道断面比机侧小，而气体流量却较多，所以焦侧立火道内气体速度大，火焰也就较长，反应在焦饼中心温度上也是如此。一般相差25-30°C,焦饼上下温度差。，机侧的也大于焦侧，其差值可达20-60°C。均说明焦侧的火焰较长，而机侧的火焰较短。（2）当周转时间缩短时，单位时间内供入的气体量增加，使气流速度增加，从而拉长了火焰，改变而焦饼上下加热的状况。当然周转时间的改变，因炉温的改变传热状态也将发生改变，它同样也影响高向加热。（3）往立火道引入惰性气体，除了可燃与助燃气体的浓度降低，使其燃烧速度减慢外，也因气体的流动速度增加等原因使其火焰拉长。往立火道引入惰性气体，就是将双联立火道下降气流火道中的废气，经循环孔引入上升气流立火道，称为废气循环。我们习惯上所讲的废气“循环量”是指循环到上升立火道的气体量与下降火道通过斜道排出废气量之比。严格来讲应称为废气循环比。废气循环的原理，可简要的用以下三点来解释：空气和煤气由斜道口和灯头喷出，其速度形成了喷射力，对上升气流火道底部产生抽力，使下降气流的废气被吸进来。因喷出口断面不变。气体流量越大，气体预热的温度越高时，喷射力越大。上升气流的温度较下降的温度高些，因而产生浮力差，使上升气流有抽吸下降气流的作用。双联的两火道温度产越大浮力差越大，抽吸力增加。浮力差与喷射力就是产生废气循环的推动力，由于此推动力，使下降气流中一部分废气被吸入到上升气流火道中，从而增加了气体通过立火道、跨越孔和循环孔等处的阻力，达到推动力与阻力的平衡。即：KX（煤气喷射力+空气喷射力+浮力差）二立火道摩擦阻力+跨越阻力+循环孔阻力K为两种喷射力和浮力差综合利用系数废气循环各部的阻力，根据水压计算可知，在现行设计的循环孔和跨越孔尺寸条件下，跨越孔阻力是主要阻力，它占三个阻力的70％-80％，而循环孔的阻力仅占10％左右。因此在现行的条件下用改变循环孔的断面或者改成双面循环的方法来增加废气循环比的作用是很小的。即使将循环孔的阻力减小到于零，废气循环比也仅能增加5％左右。要使燃烧室各对立火道有不同的废气循环比，只有采用不同的跨越孔尺寸才能做到。在正常情况下，废气循环是稳定的，一般不会出现短路现象（即火焰直接从循环孔进入下降火道的现象），只有当推动力于总阻力不平衡时才会出现。例如:A、 看火孔负压时易发生短路现象。这是因为打开看火孔盖时，外界的空气被吸入立火道。增加了立火道（包括跨越孔）和下降斜道的阻力，从而减少了出口喷射力而增加短路的可能性，另外，因燃烧室负压大，当炉体严密性差时，大量外界气体或荒煤气漏入立火道也增加了短路的可能性。B、 刚交换时易发生短路现象，因刚交换气体尚未燃烧，此时下降气流火道温度高于上升气流火道温度，浮力差为负值。C、 焦炉的火道愈高，立火道上升下降气流间静压差越大，废气循环比增加，但在换向初期，由于浮力差为负值，较易短路。D、 炉头火道较易发生短路，因为炉头火道斜道出口断面大，因而喷射力小，另外，炉头火道温度较第2火道温度低60-100°C，在刚换向后时浮力差负值较大。E、结焦时间延长时易发生短路。当结焦时间延长或保温期间（包括烘炉改正正常加热至开工前），由于加热的气量少喷射力小，特别是炉头刚交换时浮力差负值比较大，故极易短路。因此，在58-2型焦炉设计中取消了炉头一对火道之间的循环孔。六、 炉头焦饼的高向加热80型焦炉及6m焦炉设计中，在第2与第3火道之间曾设了一个循环孔，这样1火道气流上升时没有废气循环，避免出现短路现象，当2火道上升时，可以从3火道抽入部分废气（当然它是不能循环的）从而拉长了火焰，改善上下加热均匀性，较好的解决了上述难题，其作用原理是：当1火道上升，2火道有部门废气进入3火道，降低了2火道下降斜道的阻力，因上升下降蓄热室顶之间压差不变，故有利于1火道多进煤气与空气量（贫煤气加热时），当2火道上升时，由于从3火道过来的废气增加了火道与下降斜道的阻力，从而减少了2火道的进气量。这样有利于提高边火道温度并缩小1与2之间的温差，从武钢4号焦炉实验测定结果，它可以使1与2之间的温度缩小10-20摄氏度。因此，机焦侧炉头第2与3火道增设一个循环孔，即可以解决炉头一对火道焦饼上下加热的均匀性，又3可以减少1与2火道的温度差。七、 焦炉煤气加热改善高向加热的方法焦炉煤气贫化因高炉煤气中惰性成分含量较多，当焦炉煤气掺入部门高炉煤气后使加热煤气的可燃成分浓度降低，燃烧速度变慢，火焰拉长，还因煤气用量增多，煤气在灯头处的出口速度增大，增加了废气循环比。缩小煤气喷嘴直径横砖煤气道喷嘴直径的选择，应使高向加热均匀及燃烧室各大道煤气量正确分配，一般喷嘴平均直径与砖煤气道直径之比为0.55-0.65.当喷嘴平均直径变小时，气流出口速度加大，煤气喷射力加大，废气循环量增加，可使焦饼上部加热得到改善，国内外都做个类似的实验，而且效果也是较明显的。但是喷嘴的直径不易过小，负责会因煤气出口阻力过大而使砖煤气道压力过高，而引起煤气串漏，影响正常加热，同时因喷嘴直径小，其孔径四周沉积的石墨对煤气量影响较敏感，影响炉温的稳定。加高煤气出口位置为了研究灯头的高度对焦炉高向加热的影响，曾在碳化室高6厘米及8厘米单孔实验炉测定不同灯头高度的立火道和焦饼中心温度高向分布，也曾在本一54型焦炉的原灯头上加上260mm高的灯头，（即高于废气循环孔）并进行了靠近循环孔加高灯头的对比实验。碳化室高度增加到8m，采用合适的跨越孔和循环断面与适当的灯头高度配置，完全可以使焦饼沿高向均匀成熟。分段加热八、温度与压力制度的确定（一）温度制度的确定1、标准温度与直行温度焦炉燃烧室的火道数量较多，为了均匀加热和便于检查、控制，每个燃绕室的机、焦侧各选择一个火道作为测温火道，其温度分别代表机、焦两侧温度，这两个火道称为测温火道或标准火道。其所测得实际温度称直行温度。标准火道一.般选机侧中部和焦侧中部火道，选择时应考虑单、双数火道均能测到，但要避开装煤车轨道和纵拉条。标准温度是指机、焦侧测温火道平均温度的控制值，是在规定结焦时间内保证焦饼成熟的主要温度指标。在任何结焦时间下，对于硅砖焦炉，确定的标准温度应使焦炉各立火道的温度不超过1450°C。因为燃烧室的最高温度在距立火道底1米处左右，而且比立火道底温度高100~150°C，并考虑到炉温波动、测量仪器的误差及测量的误差等因素，故立火道底部温安应控制在比硅砖荷重软化点（1650°C）低150~-200°C，即不超过1450°C才是安全的。对于粘土砖焦炉，虽然其耐火度与硅砖差不多，但因荷重软化点比硅砖低得多，而且当炉温较高时炭化室墙面容易产生卷边、翘角等现象而损坏炉体。因此，在生产实践中，直行平均温度不宜超过1100°C。燃烧室温度在结焦周期内和交换间隔时间内，总是有规律地变化着。在结焦周期内，其他条件不变，燃烧室温度随着相邻两炭化室所处结焦过程不同而有所差别。火道温度始终随着装煤、结焦、出焦而由高到低，由低到高变化着。其最高温度与最低温度的差值及其出现的时间间隔与炉型、结焦时间、煤水分、推焦顺序、检修时间的配置与长短等因素有关。二）横排温度同一燃烧室的各火道温度称为横排温度三）边火道温度从焦炉加热与砌体完成性来看，边火道处于最不利的部位。往往由于供热不足或提前摘炉门等原因，造成边火道温度过低，使炉头部位的焦炭不能按时成熟，且易造成推焦困难，使装煤后炭化室头部位的墙面温度降到硅砖晶形转化点以下，逐渐造成砌体损坏。因此要保持合理的边火道温度值。一般要求边火道温度低于标准火道温度的值在100°C以内。正常结焦时间下最低不低于1100°C。（四）蓄热室顶部温度为防止因蓄热室高温而将格子砖烧熔，应严格控制著热室温度，对于硅砖蓄热室，其顶部温度应控制在1320°C以下，对于粘土砖蓄热室，其顶部温度应控制在1250°C以下。除粘土砖蓄热室焦炉外，在一般情况下蓄热室的高温事故应不容易发生。但是，当炭化室窜漏，荒煤气被抽到著热室内燃烧;砖煤气道煤气漏人蓄热室内燃烧;立火道煤气燃烧不完全，继续到蓄热室燃烧以及废气循环发生短路等等，仍可能引起蓄热室高温事故。当结焦时间过短或过长以及炉体衰老时容易出现上述情况，故应加强对著热室温度及窜漏情况的检查监督。蓄热室温度在正常情况下与炉型、结焦时间、空气系数和除炭空气量等有关。对于双联火道焦炉来说，著热室顶部温度为立火道温度的87%~90%，大约差150°C。对于两分式焦炉，因废气路程较长，又不受上升气流火道传热的影响，所以废气温度较低，蓄热室顶部温度相应也低，-般为立火道温度的82%-85%，大约差200C。五）小烟道温度小烟道温度即废气排出温度，它决定于蓄热室格子砖型式、蓄热温度面积、护体状态和调火操作等。JNX43-83型焦炉因蓄热室分格，消除了小烟道压力分布不均而使气体在蓄热室内呈对角线流动的现象，提高了格子砖的换热效率，使小烟道里外温度分布均匀，可降低废气排出温度30~50°C。当其他条件相同时，小烟道温变随着结焦时间缩短而提高。为了避免焦炉基础顶板和交换开闭器过热以及提高焦炉热效率，当用焦炉煤气加热时，小烟道温度不应超过450°C;当用高炉煤气加热时以不应超过400C。分烟道温度不得超过35°C。为保持烟囱应有的吸力，小烟道温度不应低于250°Co六）炉顶空间温度炉顶空间温度是指炭化室顶部空间荒煤气温度。炉顶空间温度宜控制在800士30°C,且应不超过850°Co炉顶空间温度与炉体结构、装煤、平煤、调火操作以及配煤比等因素有关。它对化学产品产率与质量以及炉顶石墨生长有直接影响。（七）焦饼中心温度焦饼中心温度是焦炭成熟的指标。一般生产中焦饼中心温度达到1000士50°C时焦饼已成熟。对于某些厂因配煤或用户有特殊要求时，焦饼中心最终温度可根据实际需要确定。焦饼温度的均匀性是考核焦炉结构与加热制度完善程度的重要方面，因此，焦饼各点温度应尽量一致。二）、压力制度的确定为了保证焦炉正常加热并延长焦炉使用寿命，必须制定完全正确的压力制度，以确保整个结焦时间内煤气只能由碳化室流向加热系统，而且碳化室不吸入外界空气。1、压力制度确定的基本原则焦炉的碳化室与燃烧室仅一墙之隔，由于碳化室墙砖缝的存在，当集气管压力过小时，只能在结焦前半期内气体由碳化室漏入燃烧系统内，而在结焦末期则燃烧系统废气将漏入碳化室，当碳化室负压时，空气可能由外部吸入碳化室，在这种情况下，当结焦初期荒煤气通过灼热的炉墙分解产生石墨，逐渐沉积在砖缝中，将砖缝和裂缝堵塞，在结焦末期燃烧系统中废气（其中有剩余氧气）通过砖缝进入碳化室，首先将砖缝中所沉积的石墨烧掉，因此碳化室的墙始终是不严密的，由于空气漏入碳化室，使炉内焦炭燃烧，这不但增加了焦炭灰分，而且焦炭燃烧后的灰分在高温下将侵蚀炉墙砖，造成炉体损坏，另外，漏入的空气会烧掉一部分荒煤气，使化学产品的产量减少和煤气发热值降低，还会使焦油中游离碳曾加。此外，在碳化室严密状态不好时，结焦初期总有大量的荒煤气漏入燃烧系统，从而会影响正常的调火工作。如果控制碳化室的压力始终保持荒煤气由碳化室流向燃烧室，就能避免烧掉沉积在砖缝，裂缝中的是石墨，而保持炉体的严密性，避免上述恶果。但碳化室内压力也不应过高，过高会使荒煤气从炉门及其他不严密出漏入大气，即使炉门冒烟着火烧坏护炉设备，又恶化操作环境，因此，在确定压力制度时，必须遵循下列原则：（1）碳化室底部压力在任何情况下，（包括正常操作，改变结焦时间，延迟推焦与停止加热等）均应大于相邻同标高的燃烧系统压力和大气压力。（2）在同一结焦时间内，燃烧系统沿高度方向的压力分布应保持稳定。2、各项压力的确定（1）.集气管压力：集气管内各点压力是不相同的，65孔焦炉集气管两端中部（即吸气管附近）压差约80Pa。这样边碳化室底部压力比吸气管下的碳化室底部压力大，其压差近似于集气管中压差，即吸气管正下方的碳化室压力（结焦末期）在全炉各碳化室中为最小。碳化室内气体的压力，在结焦周期内的变化是很大的，靠近碳化室墙处媒料在装煤后约半小时，温度升高400—500摄氏度形成胶质层，阻碍着气体的逸出，此时其压力最高可达几百帕，甚至超过1000帕；当墙面附近煤层形成半焦后则压力迅速下降，直至出焦，其压力基本不变。因此集气管压力是根据吸气管正下方炭化室底部压力在结焦末期不低于5Pa来确定的。在未测炭化室底部压力前，集气管的压力可用下面近似公式计算：Pm=5+12H式中P集——集气管压力，Pa:H——从炭化室底到集气管测压点的高度，m;12——当荒煤气平均温度800•C时，每米高度产生的浮力，Pa。集气管的压力初步确定后，再根据吸气管正下方炭化室底部压力在推焦前半小时是否达到5Pa而进行调整。调整时应当考虑到集气管压力的波动值，就是当集气管压力最低时也能保证吸气管正下方炭化室底部压力在结焦末期不低于5Pa.新开工的焦炉集气管压力应比正常生产时大30〜50Pa,以便使砖缝尽快被石墨密封。生产一周后，通过对燃烧室的检查，如炭化室无明显窜漏，集气管可恢复到正常室的压力。集气管的压力在冬天和夏天应保持不同的数值，其差值为10〜20pa。在冬天集气管的压力应大些，夏天可小些。差值的大小与冬夏的平均温差、炭化室底部面到集气管测点间的距离有关。假定冬夏平均温差为35•C,那么每米高度浮力冬夏变化为1.5pa。2）看火孔压力在实际操作中，以控制看火孔压力为基准来确定燃烧系统的备点压力是比较方便的。在各种周转时同下看火孔压力均应保持-5—5pa,如果看火孔压力过大，不便于观察火焰和测量温度，而且炉顶散热也多，使上部横拉条温度升高；如果压力过小即负压过大时，冷空气被吸入燃烧系统，使得火焰燃烧不正常。看火孔压力的确定应考虑以下因素。边火道温度。因边火道温度与压力制度有一定的关系，特别是平煤气加热时影响较大。如果边火到温度较低，在1100・C以下时，可控制看火孔压力偏高些（10Pa或更高些），这样蓄热室顶压力也有所降低，可减少由封墙漏入的冷空气，使边火道温度提高（主要指炭化室高6m焦炉）。炉顶横拉条的温度。如果横拉条平均温度在350—400・C时，可降低看火孔压力，让看火孔保持负压（0〜5Pa），以降低拉条温度。对双联火道的焦炉，同一燃烧室的各同向气流看火孔压力是接近的，只要控制下降气流看火孔压力为零即可。而两分室焦炉，由于水平烟道内压力分布不同，看火孔压力在边火道较大，中间火道压力较小，此现象在上升侧更明显。一般可保持下降侧测温火道看火孔压力为零，这样大部分火道为正压。如66型焦炉10个大火道看火孔为正压，仅4个火道看火孔为负压，其平均值为3〜4Pa。（3）蓄热室顶部吸力4）分烟道吸力就应调节分烟道吸力，即控制的分烟道吸力大小应尽量使蓄热室顶部吸力稳定。九、捣固炼焦的优点捣固炼焦效果装炉煤料捣固成煤饼后装炉，其体积密度可以提高到950—1150/m3，炼出的焦炭比顶装焦炉生产的焦炭M40提高1%—6%,M10降低2%—4%，反应后强度（CSR）提高1%—6%。在相同焦炭质量下，可多用20%--25%的高挥发分弱粘结性煤，可使入炉煤料中高挥发分弱粘结性煤的配入量高达70%--80%。一：推焦计划的制定1.几种“时间”概念周转时间。它是一个炭化室两次推焦相距的时间，即包括煤的干馏时间和推焦装煤等操作时间。对对全炉来说，周转时间也是全部炭化室都进行一次推焦所需的时间。周转时间是由生产任务来确定的，但还应考虑到焦炉砖的材质，炭化室宽度，炉体及设备状况，操作管理水平以及焦炭质量等因素，确定合理的周转时间。在确定周转时间时，应留有一定余地，以确保生产任务的完成。焦炉在生产过程中周转时间应保持稳定，不应频繁变动。当实际周转时间短于设计周转时间时称为强化生产。在炉体完全良好的状态下，强化生产量最多只能短于周转时间1小时。操作时间，指某一次炭化室一次推焦.平煤.关上小炉门再至下一炉号开始摘门所需时间.即相邻两个炭化室推焦的间隔时间。每炉操作时间一般为10~12min,缩短操作时间有利于炉体保护和减轻环境污染。但必须以保证各项操作为前提。操作时间应根据操作工水平和几个车辆综合操作情况而定，应以工作最紧张的车辆为确定操作时间的依据。一般熄焦车操作一炉要5~6min,推焦机要10~11min，装煤车和拦焦机操作时间均少于推焦机。因此.对于共用一套车辆的2X42孔、2X36孔、2X25孔焦炉组，每炉操作时间应以推焦机能否在规定时间内完成操作为准。而2X65孔、2X50孔焦炉组，除共用一台熄焦车操作，其他车辆每炉一套，故操作时间以熄焦车能否在规定时间内完成操作为准。由操作时间意义可以看出，操作时间中开始推焦以前和开始平煤以后的时间已属结焦时间范围内。检修时间，全炉所有炭化室都不出炉的间歇时间。实际上是将周转时间分为总操作时间和检修时间，即周转时间=每孔操作时间X孔数＋检修时间检修时间是用于车间清扫，设备维修，以保证机械设备正常运转和焦炉正常生产。检修时间以2〜3h为宜，过短不利于维修和更换备品备件，起不到检修的作用。过长会造成荒煤气发生量不均衡。所以再确定检修时间时应考虑到设备状态及检修能力。当周转时间较短时，一个周转时间内安排一次检修，若周转时间过长，为均衡出炉，有利于炉温稳定，可在一个周转时间内安排若干次检修。结焦时间，煤在炭化室内高温干馏的时间，一般规定为从平煤杆进入炭化室到推焦杆开始推焦的时间间隔。2.推焦顺序与循环推焦图表正常生产的焦炉，每孔炭化室都应按一定周转时间进行煤的干馏炼焦和出炉操作，由于焦炉机械只能逐孔推焦、装煤，所以必须制定一定的推焦、装煤顺序，使整座焦炉有秩序地进行操作。为此就要编制推焦顺序表。编制推焦顺序表的原则有：•全炉每个炭化室都应保持规定的干馏时间。•推焦时相邻炭化室处于结焦中期，以免推焦时造成炉墙损坏，并且在装煤后两边燃烧室对新装煤料均匀加热。•焦炉移动机械行程较短，节省运转时间和节能。•保持移动机械有一定的检修时间。•煤气沿集气管长向均匀排出。1.大循环时间的确定：一个大循环时间=大循环需要天数=大循环中包括的小循环数周转时间比如：65孔焦炉，周转时间26小时，I3A24「12也就是说每13个大循环中包括12个小循环B13X24=12X26=312小时1.检修时间的计算例如：65孔的焦炉，日产60孔，周转时间26小时，操作时间20分钟26X60（分钟）-20X65=260分钟=4小时20分钟十一、煤气燃烧的检查煤气燃烧的检查有两种。一种是去废气样做分析，另一种是观察火焰。为了调节准确，在进行细调时，必须取样分析空气系数，以此作为检查的主要手段，但是火道的数量较多，目前一般的分析仪分析较慢，在需要及时地了解燃烧情况时，单靠取样分析时不能满足要求的，还必须用观察火焰的方法来检查。用焦炉煤气加热时，正常的火焰时稻黄色的，当空气系数大时，火焰发白，短而不稳，火道底部温度偏高，当空气系数小时，火焰较暗，燃烧不完全时冒黑烟，当空气和煤气都多时，火焰相对较大，火道温度高，当煤气和空气都少时则相反。观察火焰的时候，还要同时注意看火孔的压力，如果是+5pa左右时，可感到热气流稍往上冒，但不喷脸，如果喷脸或稍打开看火孔盖时有气流声响，说明正压过大，如果是负压，可看到火道内的火焰不稳定。负压大时，看火孔周围的煤粉被抽到火道内。观察火焰时还应注意看，看火孔正，负压过大时，打开看火孔盖后在较大程度上改变了火道内的气流状况，因而改变了燃烧火焰的原来面貌，使观察不准确，例如当正压过大时，打开看火孔盖后，从火孔流出的气体较多，增加了火道内的吸力，使空气系数增加，当负压过大时则相反。因此在检查燃烧情况时需考虑这个因素在内。在横排温度和空气系数调节均匀以后，可以用测温火道的燃烧情况来代表一个燃烧室，每天至少检查一次，在烧焦炉煤气时，尤其是煤气净化不好的时候，支管喷嘴等容易堵塞，应当对全炉火道进行定期巡回检查，加强监督及时调节，以保证横排温度经常处于良好状态。十二．全炉温度稳定性的调节全炉温度用机焦侧测温火道平均温度来代表，它的稳定性用安定系数来评定，全炉总供热的调节应当使机焦侧测温火道平均温度符合所规定的标准温度并保持稳定。影响炉温稳定性的因素很多，如装煤量和配煤水分，大气温度和风向，煤气温度和热值，检修时就，暴雨，大雪等。现分述如下：1.装炉煤水分的影响在生产的焦炉上，为保持生产能力和能耗的稳定，力求每炉装煤量的稳定，在技术管理