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基于数值模拟和3dp砂型的铝合金闭式叶轮铸造工艺

采用分布式倾斜叶片,具有复杂的内部结构,对内部质量要求高,尤其是在能源转化过程中对叶片的内部质量要求高。1叶轮结构与尺寸铝合金闭式叶轮铸件,材料ZL101AGB/T1173-2013,最大外形尺寸准405mm×152mm,重11.3kg,最大壁厚为20mm,6片叶片厚度为3~5mm,呈异形结构围绕中心轴均布于前、后盖板之间,铸件外形加工,叶片不加工,其三维结构见图1。要求铸件无裂纹、冷隔、缩松等缺陷,内部质量符合GB/T9438-2013Ⅱ类,叶片尺寸公差符合GB/T6414-1999CT7级。低压铸造具有充型平稳、铸件在一定的压力下自上而下顺序凝固、内部组织致密的特点,因此,更能保证叶轮铸件的内部质量。根据铸件结构,设计两种工艺方案。方案Ⅰ见图2,浇道位于前盖板一侧,均布6个浇道,浇道宽度与所在位置厚度一致,为20mm,后盖板朝上,设置排气孔。方案Ⅱ见图3,与方案Ⅰ相反,浇道位于后盖板一侧,外圈上有6个浇道均布,浇道宽度与所在位置厚度一致,为15mm,内圈两个腰形浇道,宽度为20mm,前盖板朝上,设置有排气孔。2建立网格设置采用ProCAST模拟软件对两种工艺方案进行模拟。设置铸件和浇注系统的网格长度为3,面网格数为108314,体网格数为1445331,浇注温度为720℃,铸件与砂型换热参数为500W/m2.1区域壁厚大、缺乏油气现象严重方案Ⅰ模拟结果见图4。4(a)为方案Ⅰ充型18s时示意图,结果显示,在图示区域由于叶片壁厚薄,图示A区域壁厚大,铝液由叶片进入后盖板时,充型高度落差大,存在卷气现象,容易形成缺陷;4(b)是25s示意图,结果显示,铸件从叶片中间、前盖板、后盖板边缘开始凝固,浇口对应的前盖板部位温度高,最后凝固,图示区域壁厚大,温度高且没有铝液进行补缩,形成缩松、缩孔缺陷,截面缺陷位置见图4(c),整体缺陷分布见图4(d)。2.2凝固结果分析方案Ⅱ模拟结果见图5。5(a)为方案Ⅱ充型15s时示意图,结果显示,铸件充型时,铝液由叶片进入前盖板时,充型高度落差小,充型相对平稳。5(b)是方案Ⅱ凝固24s凝固示意图,结果显示,铸件从叶片前盖板边缘部位开始凝固,后盖板一侧对应浇道部位,温度较高,后凝固。图示区域温度较高,凝固速度慢且没有铝液进行补缩,容易形成缩松缺陷,见图5(c),图5(d)是缩松、缩孔缺陷分布图。比较方案Ⅰ与方案Ⅱ模拟结果,方案Ⅰ充型落差相对大,存在卷气风险,缺陷分布的部位壁厚较大,不易放置冷铁;方案Ⅱ充型相对平稳,缺陷分布的部位厚大,可以放置冷铁增大过冷度进行优化,优化后工艺方见图6。图7是方案Ⅱ优化后模拟结果。图7(a)是25s示意图,与图5(b)相比,可以看出,增加冷铁后,厚大的圆环部位由于过冷度的增加首先凝固,图5(b)出现缺陷的部位,与相邻叶片的温度基本一致,没有出现缩松缺陷。图7(b)是优化后缩松缩孔缺陷分布图,优化后,原缩松缺陷消失,工艺可行。3砂型制作设计根据优化后方案Ⅱ设计砂型。砂型共分为3块:上箱、中箱、下箱,砂箱之间通过凸凹子扣进行装配,见图8。为保证叶片形状及尺寸,方便刷涂料,将整个叶片形状设计在中箱;为保证砂型排气通畅,在上箱留排气孔及排气绳安装孔。设计砂型收缩率为1%,配合间隙为0.3mm。砂型上箱预留冷铁位置,后期将烘干后的冷铁通过铸造粘结剂粘在上箱上。砂型采用3DP方式制造,打印材料为100/200目天然硅砂,打印层厚0.3~0.5mm。打印砂型的强度为大于1.6MPa,发气量小于15mL/g。将冷铁喷砂后烘干,采用铸造粘结剂粘在上箱,将打印好的砂型表面刷两次涂料并烘干,烘干温度120~140℃,时间4h,最后将砂型合型,等待浇注。将铝合金溶液采用氩气进行精炼,精炼温度为720℃,730℃采用三元变质剂进行变质,变质后调整温度至720℃进行浇注,图9为浇注后的铸件实物。4u2004铸件缺陷x光射线探伤采用光谱分析仪,对铸件随炉试块的化学成分进行分析,结果见表1;采用拉伸试验机对随炉试棒的力学性能进行分析,结果见表2。结果表明铸件的化学成分、力学性能符合GB/T1173-2013的要求。采用手持式三维扫描仪对铸件尺寸进行激光扫描可知,前盖板尺寸公差平均为+1mm,这是由于合型存在间隙造成的;叶片的尺寸公差为-0.46~-0.23mm,符合GB/T6414-1999CT7级。采用实时成像检测系统对铸件进行X光射线探伤,结果如图10。10(a)所示部位对应的铸件部位如图10(b)所示,在铸件厚大的部位A处,没有出现缩松缺陷,其余部位显像均匀,没有缩松、裂纹、气孔等缺陷。10(c)处部位为叶片部位,对应部位如图10(d)所示,叶片均匀无缺陷,盖板部位无缩松、裂纹、气孔等缺陷。铸件内部质量符合GB/T9438-2013Ⅱ类铸件要求。5叶轮铸件尺寸精度(1)通过数值模拟软件对不同工艺方案进行虚拟试制,可对浇注系统工艺

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