华美电厂概况

#图三其主要工程量：图三蒸汽管无缝钢管©478x10蒸汽管无缝钢管©377x9蒸汽管无缝钢管©325x8闸阀Z41H-25CDN450闸阀Z41H-25CDN350约5600m约1160m约2640m2只2只1只约5600m约1160m约2640m2只2只1只112只（100m设置一组）24只（100m设置一组）35只（80m设置一只）1只涡街流量计DN3001只涡街流量计DN2001只涡街流量计DN1502只钢制疏水阀DN4090只活动支架700支固定支架70支直埋固定支墩35支过路顶管（DN1000）20m（8段）欧文斯玻璃棉2300立方米镀锌铁皮21000平方米电厂化学水处理车间，需增加水处理量50t/h的全套设备及相应土建、电气控制柜等。架空管道活动支架间距原则上10m。方案二：蒸汽单管供汽，电厂至分叉点、分叉点至徐矿城供蒸汽，分叉点至一中供高温热水；凝结水不回收至电厂利用，直接用作二次采暖水系统补给水，电厂化学水处理车间水处理量需增加50t/h。（1）电厂内热力站与方案一基本一致，分叉点处设臵中间热交换站，热交换站内设臵分汽缸、汽水热交换器，循环泵，补水系统以及相应的软化水系统等其他附属设施。分叉点至一中管网热介质为130°C/70°C高温热水，供回水管道直埋敷设，管径©273x8,各用户点设臵采暖水-水换热器。（2）其主要工程量

蒸汽管无缝钢管©478x10约5600m蒸汽管无缝钢管©377x9约1160m热水管无缝钢管©273x8约5280m闸阀Z41H-25CDN4502只闸阀Z41H-25CDN3502只闸阀Z41H-25CDN3002只无推力旋转补偿器DN450112只（100m设臵一组）无推力旋转补偿器DN35024只（100m设臵一组）直埋波纹补偿器DN30070只（80m设臵一只）涡街流量计DN3501只涡街流量计DN3001只涡街流量计DN2001只钢制疏水阀DN4090只活动支架700支固定支架70支直埋固定支墩35支过路顶管（DN1000）20m（8段）欧文斯玻璃棉2300立方米镀锌铁皮22000平方米电厂化学水处理车间，需增加水处理量50t/h的全套设备及相应土建、电气控制柜等；分叉点中间热交换站土建、设备以及安装等架空管道活动支架间距原则上10m。

方案三：蒸汽单管供汽，电厂供徐矿城和润源纸厂蒸汽，凝结水不回收，直接用作二次采暖水系统补给水，电厂化学水处理车间水处理量需增加。（1）电厂内设蒸汽热力站（内设分汽缸、疏水装臵及控制阀门、蒸汽流量计、检测仪表），从电厂汽轮机抽汽口各接出一根供汽管均接入供汽母管，再经过两台减温减压器后接入对外供汽母管至电厂内新设蒸汽热力站分汽缸，蒸汽热力站分汽缸接出总管道接至室外供汽管道，凝结水不回收，直接用作采暖补水。（2）本方案供汽流量为41t/h（徐矿城33t/h,造纸厂8t/h）,考虑管道流量损耗为15%,总流量47t/h。经计算总管道管径为©426x10，实际流速25.78m/s，实际比摩阻为50.8pa/m;电厂至徐矿城6.7km,至润源纸厂为10.7km，徐矿城至润源纸厂管道管径为©2196。3）其主要工程量：约6700m约4000m2只2只2只67只（100m设置一组）40只（约6700m约4000m2只2只2只67只（100m设置一组）40只（100m设置一组）涡街流量计DN4001只涡街流量计DN3501只涡街流量计DN2001只钢制疏水阀DN4090只活动支架1000支固定支架100支过路顶管(DN1000)20m（8段）欧文斯玻璃棉2300立方米镀锌铁皮22000平方米电厂化学水处理车间，需增加水处理量50t/h的全套设备及相应土建、电气控制柜等；架空管道活动支架间距原则上10m。方案四：蒸汽单管供汽，电厂单供徐矿城蒸汽，凝结水不回收，直接用作二次采暖水系统补给水，电厂化学水处理车间水处理量需增加。(1)电厂内设蒸汽热力站(内设分汽缸、疏水装臵及控制阀门蒸汽流量计、检测仪表)，从电厂汽轮机抽汽口各接出一根供汽管均接入供汽母管，再经过两台减温减压器后接入对外供汽母管至电厂内新设蒸汽热力站分汽缸，蒸汽热力站分汽缸接出总管道接至室外供汽管道，凝结水不回收，直接用作采暖补水。(2)本方案供汽流量为33t/h,考虑管道流量损耗为15%,总流量38t/h。经计算总管道管径为©377x10，实际流速26.8m/s，实际比摩阻为64.2pa/m,终点压力为0.55mpa。（3）其主要工程量：蒸汽管无缝钢管©377x9约6700m闸阀Z41H-25CDN3502只无推力旋转补偿器DN35067只（100m设置一组）涡街流量计DN3501只钢制疏水阀DN4090只活动支架670支固定支架70支过路顶管（DN1000）20m（7段）欧文斯玻璃棉2300立方米镀锌铁皮22000平方米电厂化学水处理车间，需增加水处理量50t/h的全套设备及相应土建、电气控制柜等；架空管道活动支架间距原则上10m。（二）管网布臵与敷设原则城市热力管网的布臵应考虑各种地上、地下管道及构筑物的关系和水文、地质条件等多种因素，经技术经济比较确定。热力管网管道的位臵应符合下列规定：（1）城市道路上的热力管网管道应平行于道路中心线，并宜敷设在车行道以外的地方，同一条管道应只沿道路的一侧敷设

（2）穿过厂区的城市热力管网管道应敷设在易于检修和维护的位臵（3）通过非建筑区的热力管网管道应沿公路、铁路敷设；（4）热力管网管道选线时宜避开土质松软地区、地震断裂带、滑坡危险地带以及高地下水位区等不利地段。（5）地上敷设的热力管网管道同架空输电线或电气化铁路交叉时，管道的金属部分（包括交叉点两侧5m范围内钢筋混凝土结构的钢筋）应接地。接地电阻不应大于10Q。（6）热力管网管道同河流、铁路、公路等交叉时应垂直相交，管道与河流或公路交叉不得小于45度角。（7）热力管网管道架空敷设穿越行人过往频繁地区，管道保温结构下表面距地面不应小于2.0m。8）蒸汽管线与铁路、道路的水平间距，应符合下表规定建（构）筑物的名称水平净距（m）建（构）筑物的名称水平净距（m）建筑物基础边

照明、通讯电线线杆

其它管道建筑物基础边

照明、通讯电线线杆

其它管道1.5铁路钢轨外侧1.0高压线铁塔电杆支座1.5公路边缘3.03.01.5（三）管道连接及热补偿蒸汽热力管网管道采用20＃无缝钢管，热力管网管道的连接应采用焊接；管道与设备、阀门等连接采用法兰连接。蒸汽热力管网管道的温度变形主要采用利用管道本身的弯曲管段进行伸缩的自然补偿与旋转补偿器相结合，直埋管段设臵波纹补偿器。（四）管道附件管网架空敷设时，在每段凝结水管道的最高点安装放气装臵，每段凝结水管道的最低点安装放水装臵；每段蒸汽管道的低点和垂直升高的管段前应设启动疏水和经常疏水装臵；埋地管道凝结水排至附近雨水井。管道活动支座初步确定采用成品滚动支座，当局部管道运行时有垂直位移且对邻近支座的荷载影响较大时，采用弹簧吊架。管道固定支架采用钢筋混凝土制作，基础应根据不同地方土质情况设计。混凝土采用C30，直埋敷设管道采用混凝土支墩。（五）热力站及矿锅炉房热力参数检测与控制要求（1）蒸汽热力网的热力站应设检测、记录总供汽管瞬时和累计流量、压力、温度和各分支系统压力、温度的相关测量仪表，必要时应检测各分支系统流量。凝结水系统应设检测凝结水温度、流量的检测仪表。（2）蒸汽供热系统应采用电厂蒸汽热力站处集中调节、锅炉房热力站的局部调节和用热设备单独调节三者相结合的联合调节方式，并宜采用自动化控制。蒸汽热力站根据用热设备所需蒸汽负荷大小对减压、减温装臵并进行自动调节。管道保温管道保温结构设计原则按《设备和管道保温设计导则》(GB8175)及《工业设备及管道绝热工程设计规范》(GB50264)的规定执行。保温计算：(1)架空管道：蒸汽管道初步确定选用欧文斯科宁玻璃棉管壳作为管道保温层材料，厚度按保温层经济厚度计算法进行保温层厚度的初步选取，介质温度按280C考虑，经计算得保温层厚度应为120mm，热损失<160W/m2，远低于规范要求(规范要求[q]<227W/m2,ts<50D,校核合格。蒸汽管道保温完毕，应采用6=0.5mm镀锌铁皮做保护层。(2)直埋管道采用钢套钢方式。六、管线运行分析集中供热系统的合理输送距离应该是相对的，关键看用热负荷特性，对于较大规模的持续而稳定的热负荷，进行较远距离输送仍然是合理的。本管线基本无工业用热，主要为供热采暖用，夏季时负荷体现为集中空调制冷、浴室洗浴，蒸汽流量相比冬季工况减少较多，总流量仅为冬季的20%左右，因而在管道利用效率低的情况下，蒸汽压力、温度比冬季工况下降的要明显，同一节点压力要低0.03-0.08MPa,温度要低10-15©管网蒸汽输送从始点至终点温度和压力有较大的降低，根据各管线采暖期热负荷和非采暖期热负荷，分析其季节安全运行的可行性，供参考。第一、第二方案管网采暖期热负荷为57t/h，非采暖期热负荷为14t/h。非采暖期运行负荷率仅为24.5%，且主要是溴化锂中央空调用汽和浴室加热用汽，溴化锂空调在过渡季节非运行时间占有一定比例，为非采暖期不连续性负荷；浴室用汽每昼夜只用8h，其余16h无热负荷，也为不连续性负荷，并且热用户点比较分散，将造成压力和温度损失较大。因此，非采暖期不能安全供汽运行，建议对非采暖期用汽点保留相应吨数蒸汽锅炉。第三方案管网采暖期热负荷为47t/h，非采暖期负荷为9t/h,主要为润源纸厂工业用汽，运行负荷率仅为19%，而且管道敷设距离太长，对热源蒸汽出口参数要求也有所偏高，无法保证采暖期与非采暖期工业用汽安全运行。第四方案仅为徐矿城供汽，采暖期热负荷为41t/h，非采暖期主要是夏季溴化锂中央空调用汽，负荷为6t/h，因此，非采暖期不能安全供汽运行，建议采用其他形式的集中空调系统。从以上看出采暖期与非采暖期热负荷相差甚大，故蒸汽管道在采暖期运行较为经济、安全。

七、投资估算分析一）资概算造价见下表方案评价方面、方案一方案二方案三方案四优点工程总造价低，蒸汽凝结水冬季可作为采暖系统的补水工程总造价低，蒸汽凝结水冬季可作为采暖系统的补水有工业用汽点，蒸汽凝结水可作为系统的补水工程总造价低，蒸汽凝结水冬季可作为采暖系统的补水缺点电厂化学水处理量增大，非采暖季不能安全供汽电厂化学水处理量增大，部分用户无法供汽电厂化学水处理量增大，工业用汽点负荷小且离热源较远，无法安全供汽电厂化学水处理量增大，非采暖季不能安全供汽运行低负荷时水击几率大，运行费用增加，管道凝结水量较大低负荷时水击几率大，运行费用增加，管道凝结水量较大低负荷时水击几率大，运行费用增加，管道凝结水量较大低负荷时水击几率大，运行费用增加，管道凝结水量较大工程造价（万元）1916.782260.221673.51268.61推荐方案推荐备选推荐项目详细投资概算造价见附表（一）、（二）、（三）、（四）。八、热电联产供热规划实施后对环保方面的影响开展热电联产集中供热对环境保护是极为有益的。（1）分散供热的小锅炉单台容量小、烟囱低（一般在40米以下），热效率低（一般为50-70%，采暖小锅炉则在30%以下），除尘效果差（有的小锅炉尚无正式的除尘设备），而热电厂的锅炉容量大、热效率高、烟囱高、除尘效率高，如选用循环流化床锅炉还可炉内脱硫，由于集中实现热电联产还更有利于灰渣综合利用和节省宝贵的城市建设占地。（2）分散采用的锅炉，与进行热电联产的电站锅炉相比，容量效率等都相对要差，能量利用不合理，除尘效率不高，造成SOx和NOx的大量排放且点比较分散。如进行了集中供热，削减了热源点，工业污染物的排放更为集中了，使得污染物仅污染了一点而不至于污染一大片，污染物排放量也大大减小。（3）热电联产经大量的实践活动证实，具有节约能源、改善环境、提高供热质量、缓解电力需求、节省城建用地、减轻工人劳动强度和提高文明生产水平等节能、环保和社会综合效益，长期以来一直为国家所鼓励与支持。热电联产集中供热其锅炉运行热效率一般超过80％，节能、环保及社会综合效益显著，因此发展热电联产，是提高供热效率、降本增效的根本出路，是对“节约能源、持续发展”的有力支持。九．结论与建议（一）结论（1）利用发电厂汽轮机抽汽为以上用户提供热源，从技术上来说是可行的，从经济上具有显著的环境效益和社会效益。（2）由于较多的热负荷由电厂一个热源点承担，电厂热源点有望通过有效的营销运作壮大自身实力，进行扩大再生产，提高了供热技术水平及自动化程度，进一步提高供热可靠性。（3）本工程线路较长，热用户比较分散，非采暖期负荷率偏小，工业用汽点负荷较小，距离热源较远，已超出可安全运行范围。因此本报告以第四方案（即单供徐矿城且不采用溴化锂集中空调）为推荐方案；将第一方案（热用户保留低负荷时用的锅炉）和第三方案（如分叉点至一中管线可不需要供蒸汽）为