电气化铁路直流接地极电磁影响因子研究

电气化铁路直流接地极电磁影响因子研究

0直流接地极对电气化铁路电磁影响的限制在目前的中国液体管道设计中，管道连接极为重要的设施。当直流系统出现单极大地返回运行工况时,直流接地极可将正常运行的另一极电流导入地下。此时,入地电流会在直流接地极周围造成地表电位、跨步电压升高等问题。以往在研究直流接地极对周围环境的影响时,多针对直流接地极附近的跨步电压、转移电压等因素,或直流接地极对较远处交流变压器、埋地管道的影响。在国内文献中尚较少看到直流接地极对电气化铁路电磁影响对象、机理、限值以及计算结果方面的文献,使设计工作无可依据的标准或文献。而当电气化铁路与直流接地极邻近时,直流接地极会对电气化铁路产生怎样的影响,是需要研究的课题。本文结合电气化铁路的特点和运行方式,分析了直流接地极对邻近的电气化铁路可能产生的各电磁影响因子,以及适用于这些电磁影响因子的限值或标准。结合云南—广东(云广)±800kV直流输电线路在广东侧曾预选的鱼龙岭直流接地极址,以及1.5km以外的京广电气化铁路的实际参数,建立了一虚拟直流接地极和电气化铁路的模型,计算了该虚拟直流接地极对京广铁路产生的各项电磁影响的程度。通过对计算结果的分析,进一步确定了直流接地极对电气化铁路电磁影响应关注的重点。1直接接插入极对电气化路的电气化电路电气化电路磁强影响因素1.1市面上的跨步电压铁轨附近的跨步电压有2类:第1类为常规的跨步电压,即人两脚分别站在地面相距1m的两点时,两点之间的电位差加载到人体上产生的电压,其形成的原因是电流在土壤中扩散造成的两点间电位差。这种跨步电压在直流接地极极环附近最大,随着场点到直流接地极的距离增大迅速衰减。一般情况下铁轨距离直流接地极数km以上,跨步电压几乎衰减为零,不必进行分析;第2类跨步电压是指人一脚站在铁轨上,另一脚站在铁轨附近的地面时,由于铁轨与地面之间的电位差造成的跨步电压。假设铁轨与地面通过良好绝缘体(枕木)绝缘,铁轨的电位近似等于无穷远处的零电位,则跨步电压数值近似等于铁轨附近地面的电位。从某种意义上来说,这种跨步电压和转移电压有些类似。一般说来,由于有道渣电阻的存在,铁轨与地面之间的绝缘不可能完全良好。部分电流将通过道渣电阻,以钢轨为电流通道向较远处流动,从而抬高钢轨处的电位,降低其与附近地面的电位差。第2类跨步电压与土壤结构、钢轨参数、道渣电阻等多个因素有关,需要进行复杂的数值计算。1.2电缆转移电压的测量电气化铁路的铁轨附近埋有多条信号电缆和通信电缆。通信电缆的两端与公共机房的相应设备连接,信号电缆的两端与铁轨和公共机房的相应设备连接。在电缆正常工作时,直流接地极的入地电流在电缆两端接地点造成的电位抬升幅值不同,等同于在电缆芯线上加载了共模干扰。但由于通信和信号电缆均为绞线结构,只对差模信号敏感,因此正常状态下电缆上的信号传输不会受到直流接地极入地电流的影响。但是,当维修人员对电缆进行维修时,电缆的某一端接地可能被断开,电缆芯线的电位近似等同于其接地端的电位。如果此时直流接地极有大电流入地,维修人员手部接触到电缆,脚部站在地面,电缆上的电位和脚下土壤的地电位之间的电位差将会加载到人体上,形成转移电压。图1为电缆转移电压示意图。图1中,U1表示电缆远端接地点电位,即维修人员站立处电缆电位,U2表示维修人员站立处的土壤电位,Uf表示二者电位差。转移电压大小与人的站立点、公共机房的位置以及这2点相对直流接地极的位置有关。一般来说,电缆维修的位置和公共机房到直流接地极的距离之差越大,转移电压越大。按照最危险的情况考虑,应考核车站处的接地装置电位和电缆另一端的地表电位之差是否超过了限值。对于光缆,在正常工作状态下其金属加强芯具有悬浮电位,且分段绝缘,因此可不考虑转移电压的问题。1.3电缆芯线部分的电位当入地电流扩散至信号电缆和通信电缆附近时,会通过电缆的接地装置抬高电缆铠装的电位。而电缆芯线部分的电位则为远端接地点的电位。两者之间的电位差加载到芯线与铠装之间的绝缘部分。当该电位差达到一定程度和一定时间时有可能损坏该绝缘。1.4信号检测回路电气化铁道是以钢轨作为回流通道形成电流回路的。相对于牵引电流来说,2条钢轨是并联关系。但对于铁路信号来说,2条钢轨则呈现串联电路的关系。由机车发出的高频信号(数百Hz至数kHz)从一条钢轨送出,经由信号检测回路,从另一条钢轨返回。该信号经过绝缘节时,会通过互感线圈传递到副边,通过信号电缆传回车站。其示意图如图2所示(图中没有画出相关的滤波和阻波设备,这些设备可减少50Hz牵引电流和高频信号电流之间的干扰)。通过中点连接的方式,可进一步降低牵引电流经过绝缘节时造成的对信号电缆的干扰。但由于轨道参数的不平衡,牵引电流在2条钢轨上并不能保证完全一致。为减小受牵引电流的干扰,信号检测回路在设计时就已考虑能够承受一定的干扰电流。假如铁路附近的直流接地极有电流入地,通过阻性耦合抬高了2条钢轨的电位,会在A点和B点之间产生电位差。该电位差形成的电流如果含有交变分量,将可能对信号电缆产生干扰。此外,直流电流还可能造成绝缘节线圈的磁化,影响其工作性能。1.5金属导电的金属导电牵引变压器的低压侧通过接触网向电气化机车供电,通过钢轨和大地返回。当没有机车通过时,供电臂是一条一端悬空的金属导体,只有对地电压,没有电流通过。如果在直流接地极的大电流入地时恰好有机车通过,入地电流会在机车下方铁轨处和远端牵引变压器处耦合出不同的电位,则该电位差会以机车—接触网—变压器副边为通道流过直流电流,该电流会对变压器励磁产生影响,严重时可能引起变压器的振动和噪声。1.6铁电极的电化学特性地中直流电流对其邻近的地下金属管线和金属构件会产生腐蚀作用。直流接地极附近金属被腐蚀的原因可作如下解释:如图3所示,电流离开地下金属物的A面时,土壤中负离子移动到金属物表面和金属离子相结合,同时形成电化学作用的生成物。铁阳极与土壤的一种典型电化学反应是Fe2++2OH-→Fe(OH)2,即生成了氢氧化亚铁(Fe(OH2)),然后再进一步变为氢氧化铁(Fe(OH)3),因此金属产生腐蚀。在金属的B面或阴极产生的另一种反应是2e-+2H+→H2,只使金属物周围包上一层氢而已,并不产生腐蚀。从电解反应式可以看出,电流密度越大,参与反应的金属离子越多,金属的电解速度就越快。2直接接插入极对电气化铁路磁体的影响2.1轨道区间的道渣电阻率的确定地面跨步电压Us的限值计算式为式中:ρs为地面的电阻率,Ω·m;Us单位为V。该式子是通过人体电阻、接触电阻和安全电流的乘积推导而来。对于第2类跨步电压,可采用同样的方法推算出铁轨跨步电压Ur的限值为式中,ρr为铁轨电阻率,Ω·m。由文献可知,轨道区间的道渣主要为碎石。碎石的电阻率在5000Ω·m左右,铁轨的电阻率可基本忽略。由式(2)可计算得直流接地极处于单极大地返回的稳定运行状态时,跨步电压的限值取80V。当直流系统由双极运行转变为单极大地返回运行时,直流接地极的入地电流会有持续时间较短的暂态过程,此过程中电流峰值较大,等效频率约为30Hz。此时应以行业标准中的公式确定地面跨步电压限值,即式中:t为暂态电流持续时间;ρ为脚下介质的电阻率。对于一脚站在钢轨,另一脚站在道床的情况,出于严格考虑,取ρ为钢轨电阻率。一般直流系统由双极运行转变为单极大地返回运行时的电流暂态过程的持续时间≤0.05s,代入式(3)中,可计算得由双极运行转变为单极大地返回运行时的暂态过程中跨步电压限值为778V。2.2其他行业的转移电压对信号电缆和通信电缆转移电压的规定,主要是为保证人的正常活动不受影响而制定。国家标准针对人正常活动能承受的电压制定了如下限值:在干燥的情况下≤70V,在潮湿情况下≤35V。GB6830-1986规定“强电线路正常运行状态下,通信导线上的纵电动势容许值为60V”。此外,其他行业均有类似的行业标准对转移电压进行相应的规定。例如电力行业标准针对直流接地极造成的信号线路转移电压提出了60V的限值。德国Afk第3号《对高压交流设备和交流电铁路设备和影响范围内管道在敷设和运行方面应采取的措施》和德国铁道、德国邮政、德国电站联盟的设备间干扰问题仲裁机构提出,在没有任何防护措施的情况下,管道交流感应电压的允许值为65V。国际电报电话咨询委员会(CCITT)也提出在没有防护措施的情况下,干扰电压可达60V,并建议如果已采用了必要的特别的安全措施,例如对人体可能接触的任何带有感应电压的设备,事先作出危险的标志,或者在电缆两端均装设放电管作为防雷措施,则危险电压的标准应放宽到150V。参考这些标准,我国铁道部行业标准TB/T2832-1997中规定影响容许值为60V。转移电压应根据各行业的特殊情况制定。综合各类标准,直流接地极对信号和通信电缆造成的转移电压推荐以60V为限值。2.3直流线路优化组合电缆的线芯耐压水平与线芯之间电压的类型和作用时间有关。一般来说,直流耐压水平比交流耐压水平略高,另外,电压作用时间越长,耐压水平越低。铁道行业标准规定,铝护套铁路信号电缆线芯对地的工频耐压水平为3000V(3s)和1800V(2min);国家标准中对通信电缆规定的直流耐压水平为6000V(3s)和3000V(1min),同时规定对于无远距离供电的电缆线路,电缆芯线上的纵电动势容许值为电缆直流试验电压的60%,即3600V(3s)和1800V(1min)。这2个标准是通过恒定电压波形进行电缆耐压试验确定的。目前国内外尚没有直流线路由双极运行转变为单极大地返回运行时的电压波形下的电缆耐压试验数据,但根据这种电流波形特点可确定本工程的铁路电缆芯线对地电压限值。根据国内外直流输电线路接地故障记录资料,接地短路故障初始最大短路电流的等效频率约为30Hz,其持续时间约为0.01~0.045s。从其频率和作用时间来看,直流输电工程发生短路时,铁路信号电缆和通信电缆线芯对地电压允许值应比1800V高许多。出于严格考虑,本研究仍采用1800V作为铝护套铁路信号电缆和通信电缆线芯对地电压限值。2.4信号回路分离器的二次侧铁道信号装置的发送电压为60~100V,接收电压信号约几百mV~几V。信号装置的接收信号端口会接收到由不平衡电流产生的干扰电压,根据铁道部门要求,要使轨道电路正常工作,在电化区段,两轨间的干扰电压不得>5V。实际上,直流接地极入地电流造成的铁道两轨间不平衡电流,在稳态过程中主要是直流分量,不会耦合到信号回路接收器的二次侧。直流系统单极闭锁故障暂态过程中的入地电流虽然有交流分量存在,但是作用时间很短,小于信号接收器的延时时间,因此一般不会耦合到信号接收器的二次侧。但出于保守考虑,本文仍然对该项电磁环境因子进行计算。2.5试验数据的初步质量分析目前尚没有相关标准对变压器允许通过的直流电流进行规定。GECALSTHOM,MITSUBISHI公司和沈阳、保定、西安变压器等部分厂家提供的参数如表1所示。由表1看来,各厂家提供的数据各不相同,而且都没有确凿的试验数据和充分的科学依据,但基本都控制在数A以内。牵引变压器不同于普通电力变压器,由于经常处在小电流(供电臂内没有机车)和大电流(供电臂内有机车)的转换过程中,其工作电流自身就带有丰富的谐波,牵引变压器的设计已经考虑了谐波的干扰,因此可估测其抗直流偏磁能力应大于普通电力变压器。2.6上地壳以及金属构件CIGRE导则认为,如泄漏电流密度为10mA/m2,在1a时间内,对铁材料的腐蚀厚度约0.174mm,并认为是可以接受的。按一般直流接地极实际运行时间计算,每个直流接地极以额定电流运行的有效时间约0.5a,如泄漏电流密度为10mA/m2,腐蚀厚度约0.087mm,这对大多数金属构件来说是可以接受的。在美国,对于一般的铁类物质允许表面电流密度取1~10mA/m2;在苏联,对于钢铠装电缆允许表面电流密度取15mA/m2,对于软钢管道取75mA/m2;我国相关行业标准接受了CIGRE导则的建议,规定对非绝缘的地下金属管道、铠装电缆,在正常额定电流下允许的表面电流密度取10mA/m2,或者以不影响该设备正常工作为准。3采用直流接地极云广±800kV直流输电线路和贵州-广东(贵广)Ⅱ回±500kV直流输电线路在广东侧采用共用接地极。直流接地极预选极址之一曾包括广东省清远市鱼龙岭村一处距离京广电气化铁路1.5km的区域。本节将通过设置一虚拟直流接地极,结合该地区电气化铁路的相关参数,针对前文提到的电磁影响因子,计算分析该虚拟直流接地极对京广电气化铁路的电磁影响。3.1采用玉龙岭直埋式研究模型对北京广电气化铁路磁体的影响3.1.1馈电棒的尺寸鱼龙岭直流接地极设定为内外环半径分别为350、470m的两圆环结构,馈电棒采用外环直径70mm、内环直径60mm圆钢,外环埋深4.0m,内环埋深3.5m。外环焦碳断面尺寸为1.1m×1.1m,内环焦炭断面尺寸为0.7m×0.7m。直流接地极线路经埋地电缆与极环连接。3.1.2变压器接触网设备京广铁路分上下行路线,上行和下行铁路间相距约2.6m,每条铁路的2轨间距离为1.4m。京广电气化铁路采用P60无缝长钢轨。根据铁道部行业标准,这种钢轨的每km直流电阻约为0.22Ω,每km道渣电阻约为1.2Ω。P60无缝长钢轨的截面面积约为80cm2。接触网采用银铜合金导线,电阻率约为1.786×10-8Ω·m,截面积120mm2。回流线为铝绞线,截面积120mm2。机车通过时会造成接触网与铁轨的电路连接。根据广州铁路局供电段的资料,常用的韶山I型机车的原边侧绕阻为0.87Ω,变压器副边绕阻约为0.1136Ω。鱼龙岭直流接地极附近的牵引变电所分别为涟江口站和清远站。两站相距45km。每个牵引变压器的供电臂长约23km。京广铁路同向两列火车的相隔时间约6~7min。因此牵引变压器每一边的供电臂上近似可认为只通过1辆列车。综上所述,考虑列车后的计算模型可如图4所示。3.1.3地下铜排连接京广电气化铁路的信号电缆和通信电缆均每隔2km有一处接地,将自身的铠装与地下铜排连接,铜排的截面积为200mm2,置于土壤中,在计算模型中体现为与铁轨平行且不间断的埋地铜导体。而电缆的铠装或护套的厚度只有0.15~0.2mm,其电阻远大于铜排的电阻,起不到分流作用,在计算模型中可不考虑。3.1.4土壤分辨率鱼龙岭地区的土壤电阻率模型如表2所示。3.1.5直流接地极对电气化铁路的影响分析贵广Ⅱ回±500kV直流输电系统采用双极两端接地,额定输送功率3000MW,额定电流3000A,持续过负荷电流3300A,最大过负荷电流4200A,不平衡电流30A;±800kV云广直流输电系统采用双极两端接地,额定输送功率5000MW,额定电流3125A,持续过负荷电流3440A,最大过负荷电流4375A,不平衡电流31A。对京广电气化铁路的电磁影响分析应根据造成每一种电磁影响所需的作用时间确定采用哪一种入地电流。根据作用时间,本研究作如下定义:将鱼龙岭直流接地极的入地电流分类为“长时电流”、“持续电流”、“短时电流”和“暂态电流”。长时电流是指作用时间长达数十年的电流,是由于贵广Ⅱ回±500kV和云广±800kV直流各自的不平衡电流叠加造成的直流接地极入地电流;持续电流是指作用时间为几十min至数d的电流。一般表现为一条线路的某一极出现故障或检修,另一极工作在过负荷状态时流过直流接地极的电流。考虑到两条线路同时由于故障处在同极性单极大地返回状态的概率很低,在本研究中最大持续电流只限于考虑±800kV云广直流的最大持续电流加上±500kV贵广Ⅱ回的不平衡电流;短时电流是指作用时间约为数s至数十min的直流接地极入地电流。此时考虑2条线路均为同极性单极大地返回的直流接地极工作方式。最严重的情况为2条线路发生故障的时间相近,此时最大短时电流为±800kV云广直流的最大过负荷电流加上±500kV贵广Ⅱ回的最大过负荷电流;暂态电流是指直流线路由双极运行转变为单极大地返回运行时电流的暂态过程,作用时间约几十ms。2条线路同一时刻出现故障的概率几乎为零,因此最大暂态电流考虑一条线路处于单极运行的稳定状态时另一条线路由双极运行转变为单极大地返回运行的暂态过程。其暂态过程的电流波形如图5所示。从图5可以看出,最大暂态电流的峰值可达12.5kA。不同类型电流的作用时间和最大计算幅值列于表3。根据直流接地极对电气化铁路各种影响的性质分析可得在计算不同的问题时应采用哪一个计算电流。对于跨步电压,由于人体感受阈值与电压作用时间有关。一般说来,人体感受阈值以3s为分界线。作用时间>3s则属于长时间的电压作用效果,阈值不变。其跨步电压限值应按照式(2)计算,计算电流应取最大短时电流;作用时间<3s则为短时间的作用效果,人体感受阈值较高,其跨步电压限值应按照式(3)计算,计算电流应取最大暂态电流。对于电缆的转移电压,其影响对象是维修人员。由于最大短时电流的作用时间只有数s,而此时正好有维修人员对电缆进行维修的概率是很低的,因此可以采用最大持续电流对电缆的转移电压进行计算分析。对于铁路信号接收机的干扰问题,可根据接收机的延时确定作用时间。文献中规定:UM71型轨道电路的接收器延时为0.2~0.5s。而直流系统由双极运行转变为单极大地返回运行的暂态过程作用时间只有约0.05s,不必考虑直接对信号的干扰问题,因此直流接地极对铁路信号回路的干扰应采用最大短时电流进行计算。对于电缆的绝缘安全问题,出于安全考虑,一般按照幅值最大的最大暂态电流进行考核。对变压器的直接影响是磁致伸缩带来的变压器振动以及磁致饱和。根据表3所示的直流接地极各种运行工况的持续时间可知,最大短时电流维持的时间可达数s至数十min,因此应按照最大短时入地电流对变压器直流电流进行分析。对接地装置的腐蚀是一个长时间的过程,应采用最大长时电流进行计算。出于保守考虑,计算中包括在直流接地极建成初期可能以额定电流单极大地运行183d的情况。不同电磁影响应采用的计算电流如表4所示。3.2罗龙岭直接地震源对北京广电气化铁路磁体的影响3.2.1从流接地进入较远区域的电压根据计算,铁路沿线的钢轨电位、地表面电位及它们之间的电位差如图6所示。从图6中可以看出,钢轨和地表面的电位变化规律一致,在距离直流接地极较近的地方电位也较高,随着到直流接地极距离的增大,电位逐渐衰减,但是衰减的速度与土壤的不同。在距离直流接地极较近的位置,电流从土壤中向钢轨中流入,使得钢轨电位比附近土壤略低。该电流顺着导电性能良好的钢轨向远处流动,在流动过程中逐渐回到土壤中,因此在距离直流接地极较远的区域,钢轨电位较土壤电位略高。钢轨电位与地表面电位之差的最大值出现在坐标为零的位置,也是距离直流接地极最近的位置,其电压达到49V左右。根据第2章分析,京广电气化铁路的第2类跨步电压限值为80V,因此虽然京广电气化铁路钢轨附近的钢轨与地表间电压较大,但仍然仅为允许值的61%。在一回线路已经单极运行另一回线路由双极运行转变为单极大地返回运行的暂态过程中,铁路沿线的钢轨和地表面之间的电位差如图7所示。从图7中可以看出,最大值约71V。根据第2章的分析,此时跨步电压的限值较高,约778V。可见,在入地电流暂态过程中基本不用考虑跨步电压的影响。3.2.2信号电缆所在区域根据前文分析可知,电缆的转移电压并不是某点相对于无穷远点的电位差,而是相对其自身接地点的电位差。自身接地点的位置决定了电缆的有效长度。对于信号电缆,其作用是为了将闭塞区间传来的信号传送回车站,因此其最大长度为两车站之间距离的一半;对于通信电缆,其主要负责相邻车站的通话,长度为两车站之间距离。根据不同的参考点电位,图8给出了信号电缆沿线的转移电压幅值分布。a、b、c、d、e分别代表距离直流接地极最近的银盏坳站(K2211+380)、清远站(K2198+320)、潖江口站(K2187+100)、飞来峡站(K2177+150)、黎洞站(K2163+860)的信号电缆所在区域。从图8中可以看出,在每个车站所在位置,转移电压为零;距离车站越远,转移电压越大。这与转移电压的物理意义相符。由于参考点(车站)不同,因此在坐标连续的地方曲线并不连续,这种现象是正常的。在5个车站的信号电缆所在范围内的转移电压最大值为32V,为允许值的53%。图9为通信电缆沿线的转移电压幅值分布,横坐标为场点的位置,坐标为0的地方代表距离直流接地极最近的K2188+600处。(1)、(2)、(3)、(4)分别代表距离直流接地极最近的银盏坳站与清远站之间、清远站与潖江口站之间、潖江口站与飞来峡站之间、飞来峡站与黎洞站之间的通信电缆所在区域。与信号电缆的转移电压曲线不同,在某一个车站处的转移电压应以另一个车站的位置作为参考点,因此图9中转移电压不再过零点,这是由通信电缆连接两车站的性质决定的。在5个车站的通信电缆所在范围内的转移电压最大值约50V,为允许值的83%。从以上分析可知,通信电缆和信号电缆上可能产生的转移电压均没有超过60V的限值。3.2.3京广电气化铁路电缆沿网运行模式图10给出了贵广Ⅱ回和云广±800kV线路一回单极大地返回运行、另一回由双极运行转变为单极大地返回运行时京广电气化铁路电缆沿线的地电位分布。从图10中可以看出,在最大暂态电流的作用下,铁路电缆的最大电位达到约1000V,满足电缆绝缘安全电压限值1800V的要求。3.2.4入地电流vd经计算,在距离直流接地极最近的K2188+600处,2条钢轨之间的电位差<0.1V,不到该干扰限值(5V)的2%。可见,直流接地极入地电流造成的输入端电感线圈上的电压非常小,鱼龙岭直流接地极的入地电流对铁路的信号回路不会造成直接的干扰。这是因为2条钢轨之间的距离相比直流接地极到铁轨的距离非常小。而且,此计算中采用的电流为直流入地电流的幅值。实际上,其交流分量以及耦合到信号回路接收器二次侧的幅值也非常小。3.2.5牵引变压器用量根据第3.1节介绍的计算模型可分析电气化机车在铁路的不同位置时牵引变压器内流过的直流电流。图11中横坐标为场点的位置,坐标为0的地方代表距离直流接地极最近的K2188+600处。其中(5)、(6)、(7)分别代表距离直流接地极最近的2座牵引变电站(涟江口站和清远站)之间的区域,(5)、(6)为涟江口站的供电臂区域,(7)为清远站的供电臂区域。图11中不同曲线断开的位置代表变化供电臂的位置。计算结果表明,随着机车的前进,流过牵引变压器的直流电流不断变化,对牵引变压器的影响应考虑在一段时间内的平均效果。经过分析,在机车通过整条供电臂的过程中,平均值约17A。由于没有参考标准,无法评价此数值是否超标。若以电力变压器的标准衡量,17A的数值比普通电力变压器的允许数值大。但是,牵引变压器是一种特殊的变压器,它的功能是向金属接触网提供电能驱动电力机车前进。它的负载为大功率整流设备或变频设备。此外,随着机车在铁轨上不同位置的变化和所需功率的调整,牵引变压器经常处于负载变化的过程。因此牵引变压器设计时已考虑能够承受较高的谐波干扰。尽管如此,应尽量避免2条直流线路同极性单极大地返回的运行工况。当该工况出现时,可考虑减小线路上的系统电流。3.2.6入地电流腐蚀特征铁路附近与土壤有接触的金属物主要包括含有道渣的铁轨以及电缆的接地铜排。直流接地极入地电流对金属物的腐蚀程度取决于前者导致后者与周围介