泵站设计计算书

摘要254台型号为1600ZLQ8.5-7.5。410级公路桥，在进水侧隔墩上建造一工作桥，用于人行和起吊闸门及拦污栅。1：5011：5011：1001AbstractBostenpumpstationislocatedintheupperreachesofthePeacockRiver.Itoffersthebenefitofdrain,irrigation,powergenerationandprotectionofwaterquality.TherateofflowdesignedforthepumpstationisThemainbuildingofthepumpstationisdesignedbytheⅡlevelstandardforarchitecture,whichhas7verticalaxialPump(model:1600ZLQ8.5-7.5)correspondingthesupportingelectricmotorsTL800-24/2150TH.GiventhatperipherallocationoftheBostenpumpstation,theinletpassageforwaterentryisdesignedliketheshapeofthebell,inordertofacilitatetheconstructionaswellastoreducethecost.Thedesignofthesuctionsumpadoptsthewayofextendingtheinletpassageofwaterentry.Bydoingthat,notonlycantheoverhaulsluicegateandthetrashrackbearranged,butalsocanenlargethespacebetweenthemtomakethewaterflowbetter.Inconsiderationofthetransportation,a4-meterbroadand10-gradehighwaybridgeshasbeendesignedbesidethewaterexist.Also,aservicebridgehasbeenbuildbesidethewaterentryforpedestrianaswellashoistingthesluicegateandtrashrack.Onthepicture1,thetransversesectionpictureofthepumphousewillbedrawnintheproportionof1:50,andtwopicturesofitsplanefigureintheproportionof1:50,andkeywatercontrolintheproportionof1:100.第一章泵站兴建缘由及概况第一节建站缘由博斯腾湖位于我国新疆巴音郭楞蒙自治州境内。其上游为开都湖水出流不畅，沿岸湖宽水浅，湖面蒸发损失很大（年蒸发量约10亿立方米，因而造成孔雀河灌区农业用水不足，整个焉耆盆地地下5×8500kw装机，只能运行一台，石灰窑水电站2×3000＋2×3200kw机也不能满20年以来，博湖的水质也发生了很大的变化，湖水的矿化度1958年为0.383～0.390g/L19816～81.8g/L22年中平均每0.064g/L根据焉耆盆地治碱、排水，降低地下水位的1046m保证铁门关水电站和石灰窑电站枯水期的发电流量,满足负荷要求,冬季不要限电；4.促进湖水循环,防止湖水继续咸化,同时限制地下水位升高,减轻土壤盐渍化程度。博湖泵站建成后,可兼收排水、灌溉、发电、保护水质四方面的效益,一举而数得。第二节基本资料一、地形资料博斯腾湖水系示意图；。二、地质资料泵站站址处： 地表下0－2m,厚亚砂土(干容γ干=1.5t/m3)； 2－12m10m细砂土(γ干=1.5510cm数60次；12－112m100m,亚砂土(干容重γ干=1.8t/m3),3cm,击70次；地下水位1047.08－1047.78m,低于湖水位,由湖水补给。细砂渗透系数K＝4.08－10.00m/昼夜，地下水矿化度高达24.25－26.037g/LCO2，CO210.75－161.75mg/L，对。三、气象资料1．ft间盆地与峡谷区：海拔3000－4500m，气候严寒，年平均气温－5.140.5℃（发生在一月。雨量多，年降水量300mm678三个月。冬季长5个月，最大冻土深4.4m，最大风速2．焉耆盆地：海拔1048－1200m，气候冰爽，年平均气温8.6℃，年最高气温℃℃（发生在一月，无霜145317466mm，1983mm31天，冻土深1.05m，不宜种冬麦。 3800－950m，受塔里木沙漠气候影响，大陆性10.743.1℃(发生在八月)，年最低气温－32.7℃（发生在一月。年降水量61.2mm，2668.3mm，日照时数为3001小时，无霜期长，平均为195天，适宜种植棉花及复种玉米。最大风速4－5320.65m四、水文资料(1）泵站最高下水位1048.0m；(2）泵站设计下水位1043.0m；(3）泵站最低下水位1043.0m；(4）出水池校核水位1050.2m；(5）出水池设计水位1050.0m；(6）出水池最低水位1047.4m。2．流量资料设计流量为25m3/s。五、建筑物等级,湖水位、灌溉库尔勒地区农田的任务,参照铁门关水电站主体建筑物等级(Ⅱ级),,筑物按Ⅲ级设计。六、其他资料8按8度设计。2．能源：泵站用电由铁门关水电站供给，在铁门关水电站的110kV升压站接网，用53公里110kV架空输电线路输送至本站。3．交通、建材：本地交通方便，陆路可通汽车，水路可通船舶；建筑材,砂石料更可就地取材。第二章工程规划第一节站址选择一、选址原则泵站站址应根据流域或城建建设总体规划，泵站工程规模、运可能性，经技术经济比较确定。建筑材料的运输和减少输电线路的长度。避免发生流向改变或形成回流、漩涡等现象。理布置等要求，经综合比较选定。因素地形工程量进水流态交通、供电站址地形开阔、引渠穿堤，湖堤以南地势平坦开方量大湖堤以北地形狭窄稍有坡度引渠较短，泵房挖方少远离孔雀河离铁门关稍远，增加交入口，水流湖堤之上——挖开湖堤，开方量大流态较好通及输电距离地形开阔、岸坡较缓，东站点地势平坦引渠较长地形开阔、岸坡适宜，西站点流态稍差较为方便地势平坦节约开方量二、从湖泊取水的泵站应靠近湖泊出口的地方。考虑到供电、交通等因素，决定在博斯腾湖西南侧，孔雀河以东两公里左右处修建博斯腾湖泵站。在该区域地形开阔、岸坡适宜、有利于工程布置，并且地质良好，能满足正面进水和正面出水的要求。具体布置地点及形式见地形图所示。第二节设计扬程及设计流量的确一、设计扬程 1．(1）（▽max）1048.0m；(2）（▽进设）1043.0m；(3）泵站最低下水位（▽min(4）（▽max）1050.2m；(5）（▽出设）1050.0m；(6）出水池最低水位出低。实际扬程出 实际最大扬程：H出 max max min实际设计扬程：H设=▽出设 －▽进设=1050.0－1043.0=7.0m出低 实际最小扬程：H出低 min max初估扬程实 （因本泵站实际扬程

=7米，流量Q>1000L/s,根据管净7-1，k0.1）设计扬程计算如下：H设=（1+0.1）×7.0=7.7m二、设计流量Q设=25m3/s第三节主机组选型及台数确定一、主水泵水泵选型泵型1600ZLB1400ZLB(Q) 1600ZLQ1200ZLB参数泵型1600ZLB1400ZLB(Q) 1600ZLQ1200ZLB参数(Q)-65.5-7.58.5-7.5(Q)-100H（m）设7.77.77.77.7N(kw)单机总计单机总计565420705315轴2260210021152205N800500800280配(kw)3200250024002240电机型号TL800-20/ TL800-20/L800-24/215021502150TH单机Q（m3/s）6.255.008.333.35台数4537安装角-2-20+2（度）叶轮直径(mm)154012001450970N(r/min)300375300490η(%)8586.889.083.0备注备注TL800-20/2150TL800-24/215092A，转速250r/min方案比较：号方案泵型，查《轴流泵设计选型手册P79工作性能曲线图可得当H 安装角为°时流量（，设与实际流量Q （6.25的差距为0.48%，小于5%，故可选；实号方案，1400ZLB(Q)5.5-7.5P75工作性能曲线图可得当H =7.7m，安装角为-2°时，流量Q=5.15设，与实际流量Q （0）的差距为，小于%，故可实选； P80工作性能曲线图可得当H ，安装角为°时，流量（，设与实际流量Q （8.3的差距为0.00%，小于5%，故可选；实号方案，1200ZLB（Q）-100P80工作性能曲线图可得当H =7.7m，安装角为+2°时，流量Q=3.35设，与实际流量Q （）的差距为，大于，故实不可选；号方案皆可选的前提下，由于3号方案效率较高，为89.0%，故初步定为3号方案，即1600ZLQ8.5-7.5泵型。台数确定为了在正常检修或发生事故时泵站仍能达到设计流量的要求，多1台备用机组，因此本站采用四台机组。安装方式确定立式机易受潮；管路短，损失小；吸水高度小，无真空出现；挠度小，磨损均匀；可置于洪水位以上，无需防洪。考虑到立式泵的上述优点比较适合本站的需要，故最终采用安装角为0度,型号为1600ZLQ8.5-7.5的四台立式全调节轴流泵。二、配套电机 根据水泵的样本，选用配套电机为TL800-24/2150，其中电机的配套功2400kw6kV三、水泵及电动机重量水泵部件重量见表水泵部件重量单位：t部件主轴叶轮外导叶体壳转轮体转件动部30 度弯管总重重量1.90.9 1.41.95418.0电动机部件重量见表电动机部件重量图 单位：t部件部件定子转子连轴上机架下机架总重重量重量4.85.42.51.115.2第四节泵站枢纽布置枢纽布置要创造良好的水流条件，引水、进水流态要平稳，不能产生回流、死水区，以免淤积。由地形估计本站应用正面引水，所以引水直段至少要有3～5倍的机房长度。而且出水渠道应避免与容泄河道迎流顶冲。泵房的建造处见地形图。引渠、前池、进水池、出水池等枢纽布置的具体尺寸详见第三章，设计后的图见地形图及泵站枢纽图所示。第三章枢纽建筑物设计第一节泵房型式泵房是泵站中的主体建筑物，其是装设水泵主机组、辅助设备、电气设备及其他设备的主要建筑物，同时为机电设备及其运行管理人员提供良好的工作条件。固定式泵房主要有分基型、干室型、湿室型和块基型四种。、机组类型（本泵站选用的立式泵，水泵的吸水性能；、水泵口径5出水口径为；3、水源水位变幅（最高水位1048.0米，最低水位1043.0米，水位变幅5米，较大；4、进出水流道型式；形式优点缺点泵房作为大堤的一部泵房承受上下游水位差所堤身式分，可直接挡水；出水流造成的水平推力作用，对泵房道较短；设计合理时相对的稳定性及防洪要求高；由于形式优点缺点泵房作为大堤的一部泵房承受上下游水位差所堤身式分，可直接挡水；出水流造成的水平推力作用，对泵房道较短；设计合理时相对的稳定性及防洪要求高；由于经济。适合于上下游水位破堤建站，当跨越汛期时施工差较小的场合。要有安全度汛措施，对施工组织设计要求相对较高。挡水建筑物与站身分站身不直接挡水，出水管堤后式设，建筑物等级没有堤身路较长。式高，适合与上下游水位较大的场合。综上考虑，选择堤身式泵房形式。第二节引渠设计一、设置引渠的作用 使泵房尽可能接近供水区，以较小输水管路的长度，进而节省工程投从而简化泵房结构和方便施工。二、引渠路线的确定引渠路线的选择应根据选定的取水口及泵房位置，结合地形地质条三、引渠的类型渠，其渠顶是水平的，不会因渠道中流量的变化而发生漫溢。四、引渠断面设计（一）引渠断面有关参数1.渠底比降i 可取i=1/2000~1/5000，含沙量少时，可取i<1/5000，这里取i=1/5000。2.渠床糙率nn时，可取n=0.025。3.边坡系数m25m=2.25。（二）引渠断面形式这里采用梯形断面形式。（三）引渠断面尺寸断面尺寸计算时，可按明渠均匀流计算。其计算公式如下：A=(b+mh)hC=Q=ACV=Q/A其中过水断面面积；流量； 流渠道底宽；渠道水深湿周C-谢才系数；R-水力半径其计算结果如EXCEL计算断面尺寸表：表中从计算表知，当渠道断面尺寸为b=10m,h=2.2m 时断面满足：=0.001748<0.05Vcd<Vd<Vcs说明断面设计合理。（四）引渠渠底高程▽渠底=▽设计水位-h=1043.0m-2.2m=1040.8mEXCEL计算断面尺寸表bhARQQ设102291.46104121.1226325102.539.06251.75081232.09924252.2533.890631.60771726.31041251032.891.57868925.2253125102.1531.900631.54951324.1641225VV不冲V不淤PCk0.7283670.6105020.91918719.8488642.609240.1550950.8217410.6365931.13312422.3110743.91369-0.283970.7763330.6240581.02587421.0799743.29406-0.052420.766960.6214361.00449620.8337443.16278-0.009010.7574810.6187710.9831420.5875243.028790.033435第三节前池设计一、设置前池的作用水提供良好条件。二、前池的形式 池是指来水方向和进水方向正交或斜交。由于正向进水前池形状简单、施工方便，且水流流态易满足要求，所以这里选择正向进水前池。三、前池的尺寸（一）α。正向进水前池在平面呈梯形，其短边等于引渠末端宽度、长边等于进水池总宽。前池的扩散角是影响前池流态及其尺寸大小的主要因素，过大，则前池尺长短、工程量小，但水流扩散太快，极易导致回流或漩涡；过小，则水流扩散平缓、可得到理想的流态，但这又导致前池过长，工程量增大，因此必须在合理范围内选取。水流在渐变段扩散流动时，在一定流速、水深下α/2角，水流因惯性而脱离边壁。根据公式计算天然扩散角。计算得α/2=15.0012α=30.0024°则前池的天然扩散角为30.0024°。一般的，前池的扩散角可取20°~40°，这里取30°，且满足α<30.0024°。（二）前池池长L前池池长可用以下公式求解：式中，B：进水池宽度；b：引渠末端的底宽；：前池扩散角则 m（三）前池池底纵向坡度i由 ( 为引渠末端底部和进水池底部高差，L为前池长度)则0.05i0.2-0.3i=0.2，则前池斜坡段长度9.2所以引渠的水平段长度为L=L-L=25.7-9.2=16.5m。2 1（四m=2.25。与进水池中心线成45°夹角的直立式翼墙可获得较好的流态，并且第四节进水池设计一、进水池的作用件，即设计时要保证进水池中水流平顺，无回流亦无漩涡。二、进水池的后壁形式及主要参数进水池有多种边壁形状，应用较多的是矩形、多边形、半圆形及蜗壳形等，本泵站选用矩形后壁，其主要参数有进水池宽度B、喇叭口悬空高度C、后壁距T、池长L及淹没深度Hs。三、进水池的主要尺寸（一）进水池宽度B进水池宽度对池中漩涡、回流及水头损失都有影响，其宽度过大，导B主要由进水流道宽及隔墩、边墩的设置决定。B=nb+nd+nd1 1 2 2式中，n：进水流道数, b*：进水流道宽度，n：隔墩数目1d：隔墩宽度， n：边墩数目， d：边墩尺寸1 2 2具体取值及计算结果见下式。B=4*b*+3*1.0+2*1.2=4*4.6+3+2.4=23.8m即进水池宽度为24m。（二）喇叭管垂直布置C取（0.6~0.8）D=0.7*1.6=1.12m；喇叭口淹没深（0.8~1.0）D=1.6m；喇叭管中心线与侧墙距离取1.5D=2.4m；喇叭管中心线至进4D6.5m。（三）进水池长度L L=K*Q/B/h式中：L；B；h为进水池水深，m；Q30-50倍设计流量确定。这里取为且设计条件下进水池池中水深为. 式中35）所以可求得进水池长度为L=K*Q/B/h=40*25/23.8/4.5=9.34m，取10m。（三）进水池池底高程至进水流道底板高度H求得。水泵安装高程为1040.3m,H=h0+h+h1=0.5+0.5+0.8=1.8m。则，进水池池底高程为1040.3-1.8=1038.5m。▽H安=▽H下低-h淹没-▽/900=1043-1.5-1043/900=1040.3m第五节进水流道设计 大型低扬程泵站需专门设计进出水流道一、进水流道的型式 大中型立式泵站常采用的进水流道型式有：肘形进水流道、钟形进水流道、簸箕形进水流道、双向进水流道等。簸箕形进水流道虽然形状较简单，施工方便，但由于技术和经验的缺乏，在我国还没有得到广泛的应用，本站不予采用；双向流道是钟形进水流道虽然会增加泵站的占地面积，但由于该地区不处于城采用钟形进水流道是适用且可行的。二、钟形流道的设计 OhABDOhABDcODDqZqZ根据水泵结构，取水泵座环法兰面作为喇叭管的出口断面，其直径为D=1.6m。0Dh=0.5m。0求导水锥的常数KD1=（1.3~1.4）D0，取D1=2.1m。计算出K=3.05。Z0=K/(D0^2)=1.19 Z1=Z0-h=1.19-0.5=0.69ZD2=3.05ZDDi值，求出i i i i2、导水锥尺寸的确定对应的Zi2、导水锥尺寸的确定Di1.601.651.701.751.801.851.901.952.002.052.10Zi1.191.121.061.000.940.890.840.800.760.730.69导水锥线型图dididhhiiZD取导水锥上部的直径等于或小于水泵叶轮毂直径d01.4mD12.1m。根据水流条件选择喇叭管进口至底板的高度 h1，一般可取h1=(0.4~0.6)D0，取h=0.8m。1根据水泵叶轮位置和，决定导水锥的高度，一般为。h为喇叭管高度，导水锥与轮毂相接（都应有一定间隙。此处1.3m。求导水锥的常数KK=4.5864ZD2=4.5864ZD的关系曲线，即为导水锥的i i i i轮廓线。3、蜗壳尺寸的确定计算各断面流量，将蜗壳分为若干过水断面求出各断面的流量Qi为第i断面的流量，为第i断面至隔舌的夹角；平均流速 ；Qi和vFi：Fi=Qi/v=列表计算如下：10°20°30°40°50°60°70°80°90°0.14650.29300.43950.58600.73250.87901.0261.1721.319Fi/m2Fi/m2蜗壳计算断面a’。其αα=45º~60º，45º。h2h2h1h之和，1.2m。0.1D0,0.16m。分为三段计算各断面的蜗壳宽度a。ai>a’+（h2-h1）ctgα时，ai=1/h2[Qi/v+(h2-h1)a’+1/2(h2-h1)^2ctgα]。当a’<ai<a’+(h2-h1)ctgα时，ai=1/h1[Qi/v-1/2(ai-a’)^2ctgα]。Fi/m2ai<a’时，ai=Qi/(h1v)Fi/m210°20°30°40°50°60°70°80°90°0.14650.29300.43950.58600.73250.87901.0261.1721.319aiai0.1817 0.3449 0.4838 0.6083 0.7304 0.8525 0.9750 1.097 1.2193．进口段尺寸的确定(1)流道宽度B=2a+D1=2*1.219+2.1=4.538m，取4.6m。h2B-BhB=1.2m。vA0.5<vA<1.0m/shA=2.8m进口流速（满足VA在1.0m/s范围内的要求。（4）α=30°β=0°流道长度L=4.53m一般L=（3.5~4.0）D0=5.6~6.4m,超出范围不是很大。第六节出水流道设计 一、出水室形式 水。弯管出水优缺点：积累了较多的设计和施工经验； 水泵厂可以供给配套的部件；房高度，但平面尺寸较小；当出口水位低于弯管出口高程时，出水流道要多转两个弯，增加施工麻烦和水流阻力损失；蜗壳出水优缺点：缩短了泵体轴向尺寸，可以降低泵房高度，但平面尺寸较大；降低了出口高程，有可能避免低驼峰的布置形式；蜗壳出水主要缺点是出水损失较大，降低了水泵的效率；蜗壳断面形状复杂，施工麻烦；综上考虑，本站采用弯管出水。二、出水流道形式出水流道后段可分为虹吸式、直管式、屈膝式、猫背式以及双向出水等几种形式，通常根据流道断流方式、水泵形式、泵站扬程范围、出水水位变化幅度和枢纽整体布置等因素综合考虑决定。其中虹吸式和直管式较为常用。直管式出水流道设计施工简单，但由于其断流采用拍门或快速闸门，水流速度大，导致水力损失也较大，而且拍门受工艺限制常有事故发生，运行不如虹吸式可靠。虹吸式出水流道水头损失小，断流方式简单可靠，维修操作工作量小。适用于出水池水位变幅不大的立式或斜式低扬程泵站。本站设计为虹吸式出水流道，其原因主要为：断流采用真空破坏阀，安全可靠，而且由于不用拍门、闸门及其启闭设备，金属材料耗量较少且可减少维修操作的工作量。2．本站出水池水位变幅为2.8m，不是很大，虹吸式出水流道正好适用于出水池水位变幅不大的立式低扬程泵站。3．利用虹吸管作为出水流道，可以适应外河水位的变化，可以避免三、虹吸式出水流道的设计投资较省，且断面形状简单，便于施工等效果。1、扩散管和出水弯管段扩散段和出水弯管参照1600ZLQ安装图，选用60°弯管。2、虹吸式出水流道上升段这部分断面形状由圆变方，在平面上逐渐扩大，在里面上稍微收缩，轴线向上倾斜。一般取上升角α=30º~45º，此处α取为30º，φ2D1B2φ2<=8°~12°时水力阻力最小，断面由圆变方的渐变长度一般不小于管径的两倍。此处取φ2=5°， 故驼峰断面宽度B=2.39m，此处取为。3、虹吸式出水流道的驼峰段驼峰顶部断面处平均流速v的确定。我国现有虹吸式出水流道的驼峰断面处的平均流速所采为驼峰断面的水力半径，故此处R0.5m，v=2.4m/s。驼峰底部的高程▽底的确定。▽底=▽高+δδ=0.1~0.3m。故▽底=+δ=1050.2+0.3=1050.5m驼峰断面面积A的确定。驼峰处多采用高度较小的矩形断面驼峰断面高度h和宽度B的确定。根据已运行泵站的经验，驼峰高度 h 采用的范围为0.5~0.785倍的出水弯管出口直径，即此处取h=1.1m，驼峰断面的宽度B应尽量放宽，但不宜大于进水流道的宽度同时也不宜超过上升段允许扩散角所要求的最大宽度。驼峰顶部高程的确定。▽顶=▽底+h=1050.5+1.1=1051.6m▽底为驼峰底部高程为驼峰段面高度 B的确定。B=A/h=3.5/1.1=3.2mAh=0.785D时，虹吸管上升段的平面扩散=0,即无扩散。当h<0.785DB>D越大，越大，越大又会增大阻力损失，因此不宜使B太大，一般可B=（1~2）R2的确定。R21.5倍D左右，此处取R2为3m。 4、虹吸式出水流道下降段下降段一般是等宽的，但为了减少流道出口的动能损失，有的也设计成扩散型，此处取B=3.2m，下降段倾角β=60°。5、虹吸式出水流道出口段V3=1.5m/s出口顶部高程▽3=▽池低-h淹其中：h淹=（4～5）v32/2/g=4.5×1.5×1.5/2/9.8=0.52m＞0.3m▽3=▽池低-h淹=1047.4–0.52=1046.88m6、驼峰顶部真空值的校核R-RT-T计算断面面积F=3.3m2，F=3.5m2，F=3.5m2，F=3.5m2，FP K Q R T驼峰顶部实际的真空值：h损

ν2 驼 P-Q

νQ-R

2 Q-R

νR-T

2 R-T

ν 2）出 Tν2 =16Q2/（F+2F+FP-Q P K Qν2 =4Q2/（F +FQ-R Q Rν2 =4Q2/（F+FR-T R Tν2=Q2/F2=(25/3)2/5.762=2.09T T阻力损失系数ξ

=0.466；ξ =0.062；ξ 驼 Q-R R-T

=1.0出h损=1/2/9.81(1/2*0.466*5.83+0.062*5.67+1.13*3.24+1*2.09)=0.38H实=▽顶-▽池低+(v22-v32)/2/g-=1051.6-1047.4+(2.4*2.4-1.5*1.5)/2/9.8-0.38=3.99m驼峰顶部的最大允许真空值：H =P/ρg-P/ρg-a允 a k式中：H7.5m水柱；P/aρg9.14（4-1不同海拔高度的大气压力；Pg8.6°C来kρ1.0m。<H允=7.5m 。四、出水流道线型设计图出水流道剖面图、出水流道各断面尺寸图分别如下：1168,39954,27784,24GEGEGJA450KJA最低水位K3200132001132033,121R80A-A R80

G-G32032024,64132008320081由上面两个图可求得相应的各过水断面的面积、流速，值列于下表：由上述表格所列的流速与长度的关系，可得及由上述表格所列的流速与长度的关系，可得及V-L曲线如图下降曲线为下降曲线为F-L曲线，上升曲线为V-L曲线。F-LV-L曲线为寸设计是合理的。第七节出水池设计一、出水池形式 （或排水干渠(筑物。其根据池中水流方向可分为正向出水池和侧向出水池，这里选用正向出水池。二、出水池尺寸（一）进水池长度L用水面旋滚法采用经验公式L=Kh 最大淹hp180cm,K=5.8L=5.8*5.32=30.856m。（二）出水池宽度B

B(nnB出

2ab其中：δ—为中间隔墩厚，本站取为n—出水流道个数为4个； 出a—边墩厚取1.5m； B —出水流道出口段宽度为3.2m；出b—1.5m。，小于进水池宽0度，取与进水池同宽。（三）出水池池顶高程▽池顶和池底高程▽池底▽池顶=▽高+▽h0.4mQ>10.5m。=▽高+▽h=1050.2+0.5=1050.7m。▽池底=▽min-h淹-h3V2其中：h

出淹2g淹

=（3～4）1.4472/2/9.8=0.32～0.43取为0.35米；3h —1.8米。3所以

h=1047.4-0.35-1.8=1045.25m。池底 min 淹 3（四）出水池与渠道平面衔接段的锥角α=20～45度之间较好。第八节上下游衔接建筑物由于引渠为梯形断面，而前池是矩形断面，所以引渠和前池之间需设置衔接建筑物翼墙，前池翼墙有直立式、倾斜式及圆弧式。这里采用直立式，直立式翼墙可以获得良好的流态，并且便1变截面重力式。第四章水泵装置工作点及工况校核第一节管路损失计算 和，即由于上下游水面的高程变化不大，上下游压差很小，可以忽略。式中：装置需要扬程； 装置净扬程；总阻力损失；沿程水力损失；局部水力损失糙率对于混凝土管可用0.013，钢管可用；计算段的平均流速（l计算段的长（；R：水力半径(m)；：计算段的局部阻力损失系数，可根据《机电排灌设计手册》和《大型电力排灌站》中流道水力计算部分选取：计算断面上的流速hf在实际工程设计中，管路损失往往需要通过模型试验来确定，但受条件所限，只能采用公式进行计算。这就需要将沿程管道简化，以套用公式进行计算。流速水力半沿程损失计算表流速水力半糙率长度L沿程损失流道计算段n(m)V(m/s)径R(m)hf(10-3m)进水水平段0.0133.481.020.6441.1流道喇叭管段0.0131.23.4651.20251.904上升段0.0135.1861.9920.4978.834出水驼峰段0.0133.8482.3670.40912流道下降段0.0133.41.9450.4725.915出口段0.0132.5461.6730.5242.851沿程损失公式为公式：hfn2v2R43其中的v和R=0.033m二、局部损失由《机电排灌设计手册》和《大型电力排灌站》中的局部损失算方法可得局部损失于下表 局部损失计算表局部损局部损局部阻计算流失备注断面力系数速hj(10-3ζiV(m/s)m)0.20.664.442.8=0.66拦污0.10.662.22sin75°栅=0.1闸门0.150 0.83 5.27槽 0.83进口水平0.241.0212.74渐缩 30°管90°2.1/2/直角1.982.407585.281.052弯管喇叭20°管0.23.465122.51扩(1.473+散0.0133.96810.441.6)/2管601.6/2/度2.4弯0.114.16797.45管上6°升0.051.99210.358段驼90°峰0.152.36742.878段5下146.46/降0.0151.9452.895121.38段4°出/口0.121.67317.136247.24段59°11.447106.827v2h局部损失公式为：

i i 2gi式中：vi

为各个部分进口处的流速，局部损失h::

1.02m第二节总损失计算工况点校核一、总损失hw=hf+h =0.033+1.02=1.053m二、损失系数由S=hw/Q²得管路损失系数三、工况点确定由水泵样本曲线可得H～Qη～QSHr～Q、Hmin～Q曲线如图四、工况点校核设计扬程：H=7.5m η=88% 在高效区工作；最大扬程：H=8.2m Q=8η=87.5在高效区工此时配套功率为：gQHK1000

p dr= kw﹤800kw式中：KN>1001.05；ηdr1.0；ηp87.5%。的机率较少，可以不做考虑。如果机组有时在最小扬程工作时，可以采取措施将其效率适当提高。因为本站所选得水泵为全调节的，所以可以采用变角调节，既降低水泵叶轮的安装角，来达到提高效率的目的。70%η=η泵η机η传η管式中：η泵=（设计情况下； η机=90%～95%η传=100%； η管—为管路损失，管

H设实HS2设=7/(7+1.04)=87%η=88%×92%×100%×87%=70.4%〉70% 所以装置效率满足条件第五章泵房设计第一节水泵安装高程▽H安=▽H下低-h淹没-▽/900=1043-1.5-1043/900=1040.3m第二节泵房平面布置 一、主机组和配电设备的布置方式（一）主机组布置本泵站共选用四台机组，数目不算很多，选用单列式布置，型式简单、整齐，泵房跨度小，因是单吸泵，故用轴线彼此平行的单列式布置。（二）配电设备布置由于本站为大型立式机组，为了监视方便及便于布置其它设备，所以本站采用一侧式布置。二、主机组的中心距该值4.6+1=5.6m5.7m。三、泵房长度L=nl +l +△l=4*5.7+6+1.2=30m段 安l 1~1.56m。安四、配电柜的选择31000.82.02.0米。五、吊车的选择（1）厂房主起重机立式机组起重量按电动机转子连轴的总重量确定，型号为5.45～10t电动单钩桥式起重机，选择10t起重机相关数据如下表：电动单钩桥式起重机相关尺寸参最起小大梁底起重轨道中轨面吊钩吊钩至轨道小起重数大升车车面至机最心至起至起至轨中心距离车机总轮高轮轮轨道大宽重机外重机面距压度距距面距度B端顶端离h(t)(m)KT(m)K(m)离F(m)(m)距离B1(m)距离H(m)(m)(t)(t)数值8.9161.44.10.035.00.231.7340.320.91.15311.2L1(m)L2(m)重G1重G20a0.2mL1(m)L2(m)重G1重G（2）起吊闸门设备由《闸门与启闭机》得闸门自重估算公式：G K K支 材

K H43B088高式中： H：取高于进水流道进口处高度稍高，取为H=3.5m；K 1.0；支K ：闸门材料为普通低合金结构钢材，所以K =0.8；材 材KK H<5m时，K高

高=0.156；B4.6m将上述数值代入：G=1*0.8*0.156*3.5^1.43*4.6^0.88=2.87tSC0.5～10吨手动单轨小车，起重重量为2吨的，其:数值数值23～12150.280.2910.2325#23参起重起重高手拉力宽度长度高度工字钢总重量数（t）度(m)(公斤)（m）(m)(m)型号(公斤)起吊闸门的轨道采用型号为14的普通工字钢，此种工字钢高度为140mm，腹板宽为5.5mm，翼缘宽80mm，重量为16.9kg/m。拦污栅的起吊采用移动式小车起吊，在进水池上部的板上铺设轨道。六、吊物孔、楼梯的布置和尺寸 吊物孔602.4米×1.6米,有200mm的安全距离,所以吊物孔的尺寸取2.8米×2.0米。 楼梯在电机层的进水侧应有通往连轴层和水泵层的楼梯（出水侧由于有出水流道的存在不能设置楼梯）倾角为40°,0.1m宽度的扶梯。楼梯的布置位置应满足上部挖空高度人可以通2m30cm高,35cm宽。七、泵房宽度 545436本站的厂房宽度应取决于电机层的宽度。1BD1

b bb2 3

bb5 6式中：B：为厂房宽度；Db1:为配电柜宽度，为1.2m；b3:为风罩外径距配电柜距离，2m,2.0m；b4吊物孔的宽度b6:吊物孔边缘至吊车柱的距离,0.3m。B=3.7+1.2+0.8+2.0+0.2+2+0.3=10.2m上图为起重机确定厂房宽度图所选起重机的型号及上述所得厂房宽度，初步拟定起重机跨度为10.5m.由起重机型号可查得轨道中心线到起重机外端距离为0.23m，而起重机外端到墙的距离为当起重机跨度为10.5m时，由图可得厂房宽度为：B=10.5+2×0.28-2×0.43=10.20m(其中0.43为柱子宽度0.8m减去墙厚0.37m)B=10.2m11.8m。一、检修层高程及相应尺寸的拟定安装检修间的布置形式一般有三种：一端式、一侧式、平台式，在大中型泵站中，为了交通运输的方便，通常采用一端式布置，故本站采用一端式布置方式。（水泵轴和水泵转轮，且四大部件应满足下列要求：四大部件应可以同时放在起重机的工作范围内。1～1.5米的净距。1磨、拆卸、修理、翻身、补焊、清洗等工作。0.5米净距。由图可知:安装检修间的长度取为L

=6m;宽度与主厂房吊车跨度一安水轮机转轮发电机转子水水轮机转轮发电机转子水泵轴上机架安装检修间布置图二、厂房各层高程确定立式轴流泵块基型泵房由下至上分为四层：进水流道层、水泵层、联轴层、电机层。进水流道底高程 H进水流道底 = 安 进水流道=1040.3—1.8=1038.5m水泵层高程▽泵水泵层高程与叶轮中心线高程相同，为1040.3m。联轴层高程联轴层的高度满足油气等附属设备的设置要求即可，由1600ZLQ泵的安装图可求得这次设计中其高程为1045.53m。风道高程1600ZLQ泵的安装图可求得风道高程▽风道=1040.3+6-0.53+1.28=1047.05m1048.07.5米。则▽风道=1040.3+7.5-0.53+1.28=1048.55m。电机层高层▽电机层=▽风道+h=1048.55+1=1049.55m三、厂房高度确定本站采用在上游侧吊运设备，由于水泵轴为最长部件，故以水泵轴长确定厂房高度，各个部分的高度如图。H=H1+H2+H3+H4+H5+H6式中：H10.3～0.5m,0.4m；H2：吊件的最大长度，为7.5m；H3：吊钩与吊件之间千斤绳长度，一般为1.5m；H4：吊钩与行车轨面的最小的距离，为0.32m；H5：行车轨面至行车顶部的高度，为H6：起重机最高点与屋面大梁底部距离不应小于0.3m0.3m。由以上尺寸可确定厂房各部分高，从电机层地面到屋架下弦总高度为H=H1+H2+H3+H4+H5+H6=0.4+7.5+1.5+0.32+1.743+0.3=11.763m墙体高度超过6米（一般情况，要设置圈梁（的区别，圈梁应该是一个闭合的整体）圈梁一般同墙宽，此处设为370mm*370mm四、门窗及屋架布置门的布置 检修间处设一大门，用以运输各种设备。设置可通行重型载重汽车的大门，其尺寸为360×420cm。水泵层进水侧门只需满足过人要求就可以，采用1.5m2.25m×160cm，应设有2.5m宽、3.25m高的主通道门。3.0m宽、4.2m1.5m宽、2.25m高的门。在副厂房内的门，单扇门尺寸为1.2m×2.1m,双扇门尺寸为1.5m×2.1m。窗的布置为了满足通风要求，在泵房进水侧每台机组段内设置两扇宽3.0米、高2.4米的大窗；在场房顶部进、出水侧分别设置宽3.0米、高1.22.01.5米的窗若3.02.4见泵站布置图。屋架型式本站屋架采用预应力钢筋混凝土双坡工字形屋面梁第三节真空阀室及副厂房的布置一、真空阀室的布置 α=10°，如下图真空阀真空阀α真空阀位置图真空破坏阀进气面积Wz=0.009Qp=0.009*8.33=0.07497m2(Qp为设计工况下的流量)半径r=489mm,取为490mm。二、副厂房的布置 副厂房内布置中央控制室、厂配电盘室、保护盘室、高压开关站上其他一些设备可布置于下面的一楼上。第六章 泵房整体稳定及地基应力校核第一节荷载计算对于块基型泵房，由于泵房下部室内进水，自重较大，一般可满稳定分析工况：完建期、设计运行期、检核运行期和检修期，由于时间有限，这里只对完建期和设计运行期进行验算。各种情况下荷载组合见表 荷载组合表： 计算计算荷载情况自重静水扬压土压泥沙波浪地震其他荷压力力力压力压力作用载完建期√————√——————√设计运行期√√√√√√——√其中扬压力又包括渗透压力和浮托力。这些荷载的具体计算如下。 一、自重（矩5.7m。号（m3）（kN/m号（m3）（kN/m3）（m）1屋面板31.22.1667.3912.97874.072隔热防水层31.212.26382.5112.974961.183屋架7012.97907.94轨道1.79.2712.97120.175吊车80.4412.971043.316吊车梁20.2325505.6912.976558.777立柱7.9425198.412.972573.25

（面积 容

（kN）

（kNm）窗户11.77窗户11.770.394.5912.9759.52进水侧砖墙15.6017.66275.467.282005.379 电机10出水侧砖墙10出水侧砖墙31.6917.66559.6018.8710559.6711电机层底板11.4925287.1312.973724.0112手动小车0.234.621.0613配电设备5.8916.5797.6014风道壁2.802569.989.88691.4015电机主梁4.7425118.512.211446.8916电机次梁2.2255512.21671.5517电机149.1112.211820.6318机墩3.96259912.211208.7919隔墙65.2825163212.9721167.0420 进水侧墙 35.49 25 887.26 7.28 6459.25水泵21出水侧墙21出水侧墙43.625109018.8720568.322出水侧支墩1.6254013.72548.823水泵176.5812.122140.1524拦污栅0.174.67.462.3717.6825工作桥楼板5.3425133.534.72630.2426桥隔墩46.61251165.252.182540.2527闸门19.075.27100.5028廊道隔墙37.3025932.2825.5623829.0829浇筑混凝土4625115029.983447730底板297.45257436.2515.48115113.1531齿墙31.9425798.4315.4812359.6532隔墩19.082547725.4512139.6533进出胸墙10.9025272.566.571790.7434水流排水泵918.07162.6335道供水泵98.9180.1936楼板12.9425324.3423.217527.8736桥楼板7.1925179.8528.725165.2937隔墩20.9825524.5629.9615715.8938泵体内水重298.551298.5524.847415.9839完建期20202.6304760.284040运行期20371.47312176.26二、水压力完建期完建期的水压力为地下水引起的，如图，其计算公式为：1P L(H21 2

H2)下式中:

γ：水的容重，为9.81KN/m3；L：H 上（1047.78-1038.5）=9.28m；H （1047.78-1038.5）=9.28m。下将上述数值代入公式得：合力P0kN合力合力即完建期没有水压力。合力合力合力水压力图 正常运行期水压力图合力合力正常运行期1正常运行期的水压力为上下游为设计水位时产生，如图，同理由公式求出水压力为：1P9.815.74.52)3131.35kN2三、土压力由于泵房承受土压力处有地下水存在，所以计算土压力时，容重采用浮容重计算。为简便起见，将泵房周围的土压力看作静止土压力，计算公式为：H2EKL' 2式中：E：静止土压力的合力；H：8.4m；K：静止侧压力系数，K=1-sin,L：5.7m；r‘：土的浮容重，由资料可得土的干容重为rd

15.21kN/m3，所以Gr孔隙率为：e1 s

12.6519.810.71 r 15.21 dG 1 2.651r'

s1

r 19.819.467kN/m3w 10.71将上述数值代入公式得：E(1sin150)5.79.468.42/21409kN四、浮托力完建期完建期浮托力计算图由浮托力的定义可知，只要算浮托力作用范围内的水体积即为浮托力的值，把其分为1、2、3三部分计算。第一部分，为矩形P1

rALr：9.81kN/m3；A：为第一部分的面积，L：PrAL=26.95×10.88×5.7×9.81=16395.76kN1第二部分的浮托力为：P 0.5×5.25×3.06×5.7×9.81=449.15kN2第三部分的浮托力为：P （0.42+3.06）×4.03×5.7×9.81=784.2kN3正常运行期浮托力计算图第一部分，为矩形P1

rALr：9.81kN/m3；A：为第一部分的面积，L：PrAL=26.95×6.1×5.7×9.81=9192.5kN1第二部分的浮托力为：P 0.5×4.5×2.63×5.7×9.81=330.89kN2五、渗透压力完建期由于上下游水位一致，所以不需要计算渗透压力。正常运行期验算地下轮廓线是否满足条件本站设计的地下轮廓线长度为L=38.33m,必需地下轮廓线长度采用莱因法计算为：L1=CH式中：C：11—4：C1=4.9；H：1050—1043=7m代入公式：L=4.9×7=34.3mL=38.33m>L1=34.3m,地下轮廓线满足要求。渗透压力水头算各对应点的渗透水头，计算简图如下图：38.33 mmm7H地下轮廓线展开图 由上图的水头值可以得出下图所示各点的渗透压力示意图。底板渗透压力图各点的渗透水头列于下表渗透水头值 单位：米作用点作用点b0.37c d e f g h i0.51 0.77 5.035.295.44 5.80 j7(3) 渗透压力总和和作用点确定由表中数据可以求得渗透压力总和为：P=rLA式中：γ9.81kN/m3；L：A：为渗透水头组成的图形面积，A==0.5*(0.37+0.51)*0.8+0.5*(0.51+0.77)*1+0.5*(0.77+5.03)*23.35+0.5*(5.03+5.29)*1+0.5*(5.29+5.44)*0.8+0.5*(5.44+5.8)*0+0.5*(5.8+6.92)*3.06+0.5*(6.92+7)*0.42=100.54m2所以将上述数值代入公式得：P=9.81×5.7×100.54=5622.1kN六、泵房总体所受荷载完建期完建期泵房受力表垂直力(KN)水平力(KN)完建期泵房受力表垂直力(KN)水平力(KN)名称↓↑←力臂(m)力矩(KN·m)逆时针顺时针20202.304760.2自重68土压力14092.83945.2浮托力一16395.7613.47220850.89二449.1527.9712562.73三784.228.1221039.38Σ↓2573.49140946362正常运行期6—4正常运行期泵房总体受力表6—4正常运行期泵房总体受力表垂直力(kN)水平力(kN)力矩(KN·m)名 称 力臂(m)↓20371.47↑←逆时针顺时针自 重312176.26水压力3131.352.337306.48渗透压力5622.11584331.5浮浮托力一9192.513.47123823二330.8927.89198.7土压力14092.83945.2Σ↓5225.984540.3583568.38第二节稳定计算一、地基稳定1．完建期首先要使地基的应力不超过允许值，以免发生过大的沉陷或沉陷不均。地基应力公式为：max

P min

B

1 B式中:

:最大的地基应力（kN/m3；：max：σmin：

:最小的地基应力kN/m3；∑P：垂直荷载的总和,为2573.49kN；B：泵房底板的宽度，为30.5m；l：B Me：偏心距，e A2 Pe30.5

46362

2.6m2 2573.49 M ：所有外力（水平力、垂直力）对底板前部端点的力矩和，为A46362kNm。将上述数值代入公式得： 622max

) kN/m27.3min

30.5

30.5校核地基应力必须满足下列要求：（1）σmax=22kN/m22.3t/m2<[σ]=3.5t/m2（[σ]的值由《抽水站》11—6，最大地基应力满足条件。满足条件。

min

>0,

=7.3kN/m2>0,min应力分布要均匀，在最不利荷载组合情况下，最大应力与最小应力之K'

maxmin

=227.3

3不应超过[K]，砂土[K]=3.0,基本满足条件。2．正常运行期e30.583568.382 5225.98

0.7m

634max

) kN/m225.9min

30.5

30.5同理：地基应力必须满足下列要求：σσ

=34kN/m23.46t/m2<[σ]=3.5t/m2,满足要求。maxmi=25.9kN/m2>0（3）K'

maxmin

=3425.9.

1.3<3.0，满足条件。二、水平抗滑稳定校核本站底板上、下游有相同深度的齿墙，抗滑稳定应按下式计算：fK 0f滑

PBCLQ式中： f —摩擦系数，可查《抽水站》表11—7得，砂土取0.5；0ΣP:竖向力荷载总和，为5225.98KNB：为两个齿墙间的距离，为26.95m；C:11—8Q:4540.35kN；L:为一个计算段长度，为5.7米。 将上述数值代入公式6—8得：0.55225.9826.955.715K 滑 4540.35

1.41〉[K

]=1.3滑[K]:允许的抗滑安全系数,取1.3；滑所以泵房正常运行期抗滑稳定满足要求。深层滑动的稳定校核由于本站所处地为砂性土，不必再进行深层滑动的校核。第七章 辅助设备的选择与布置第一节供水系统称为技术供水。一、技术用水量电动机推力轴承、上下导轴承内冷却用水的电动机用水量为q1

10m3/h。填料密封及水泵导轴承或轴承密封润滑用水水泵型号为1600ZLQ的水泵用水量为q2水冷式空气压缩机用水量

1.8m3/h。水冷式空气压缩机用水量为q30.9m3/h。二、供水泵的选择1．每台供水泵的流量Q(q

q)Z qQ供水泵总的供水量：总

1 2 机 385%(101.8)40.9 56.59m3/s85%（总供水量近似等于技术供水量的85%）QQ 总Q

56.59 56.59m3/ 所以： Z 1其中：Z为运行的供水泵台数，一般2台，还有一台备用。供水泵扬程HH冷

)H 进 冷

V2h 压损 2g冷其中： —高程最高的冷却器进水管的高程，为叶轮中心线以上冷9.9m，则此高程为1040.3+9.9=1050.2m；进 —1043.0m；进H冷—冷却器要求的进水压力，20m；Σh损—水头损失，Σh损=0.2(▽冷-▽进)；V压2g—本站设计已将此数据计入水头损失中，不再计算。则H=(1050.2-1043)+20+0.2×(1050.2-1043)=28.64m供水泵选型根据前面所求的供水泵的流量及扬程在水泵样本中选择离心IS80—65—16050，但当需要的流量大于50时可以启用另一台备用泵此时既可满足量的要求。 供水泵参数参流量扬程NPSH(m)效率数(m3/s)(m)（%）功率(kw)数值50322.5737.5管路的选择供水管道材料采用钢管，由管道经济流速（V=1.5～2.0m/s）得出母管直径为：4Q3600πv436003.14228.3D4Q3600πv436003.14228.350mm1.0m。三、供水系统图由上面所设计的画出供水系统图如下图供水母线生 供水母线生 消活 防用 用水 水冷却水管自流排水符号名称滤网常开闸阀真空表供水泵逆止阀压力表常闭闸阀滤水器供水系统图第二节 排水系一、流量计算本站按一台机组检修，其余机组作调相运行的计算。检修机组需排水量VQ 1V1 tQ1

—检修机组需排水量，m3/s；1V—+为（16.904+39.245）m31t—4～6h考虑则16.90439.245Q 1 5

11.23m3/s一台机组上下游闸门漏水量Q 3.6qlt2其中：q—闸门止谁条每条漏水量，一般为0.5～1.0L/sm；l—一台机组流道进口、出口闸门水封长度（m）,本站为（3.8+2.9）×2=13.4m；t—一般为1～2h,取为1h则Q 3.60.613.4128.94m3/s2调相机组需排水量Q 3

(Z1)t2其中：Z—机组总台数，为4台—V 调相时排除流道弯曲段出口段高程以上的水量，为—245.868m3t2—4～6h考虑则Q3二、排水泵选型总排水量

45.868(4 34.4m3/s4QQQ Q1 2

11.2328.9434.474.57m3/s水泵的扬程H h排 进 排 损出其中： —出水池最高水位，为1050.2m；出排 —廊道最低水位，距廊道底板0.5～1.0m,为1038.5-0.5=1038m；排h损—水头损失，Σh损=0.2(▽出-▽排)。则H 10521031)164m排选型排水泵也设有两台，其中一台备用，则根据流量和扬程查泵样本选择离心泵IS100—80—125型号的泵，其参数如下表7-2排水泵参数表参数流量(m3/s)扬程(m) NPSH(m)效率（%）电机功率(kw)数10020 4．57811值最低水位最低水位排水管检修闸门底阀集水廊道排水泵逆止阀闸阀检修闸阀过滤器排水系统图第三节 通风设备计一、所需通风量泵房内一台机组的散热量1Q 860 NZ热 其中：N—电机额定功率，为800kw；η—电动机的效率，为92%；Z—机组运行台数，为按一台机组运行算，为1台则 Q 8601928001千卡/时 热 92%除电机散热外，考虑太阳辐射热及其他设备散热，要乘以放大系1.1，故‘1.Q热

1.159826.165808.7千卡/时每小时所需的通风量热G ‘热C't 排 进其中；C‘—为空气比热，取为0.24千卡/kg℃； 1.132kg/m3γ—为室外空气比重，

273t进

27338.8 ；进（t 进排

5～76则 65808.G 40371.45m3 0.2461.132自然通风所需窗户 60h60h(tt)0其中：h—为进风口与出风口的高度差，为5.7m；t—为室内高度为h处的空气平均温度；t0—为夏季室外设计温度，取（t-t0）6℃则606.9606.9 5.76

16.67m2二、判断是否可以自然通风1．实际通风采光的窗户面积A′=3.0*7.2=21.6m2通风采用自然通风可以满足条件，但加设风道即管道式通风更进入专用的风道排出厂外。此种方法效果更好，故设风道通风。2．窗户的百分比除了上述通风窗户外，还有采光窗户，总面积为A=21.6+1.5*2=24.6m2则总窗户占墙的百分比为：1

24.6 2(4.710.3)24.6 34.1%30%占实有墙的百分比为：满足自然通风的要求。第四节抽真空装置

2(4.710.324.6 ，可以泵站抽真空主要用在虹吸式出水流道上，改善主泵机组起动性能，以及用在取消底阀的供排水泵吸水管路上抽真空充水。由于本站虹吸式出水流道的驼峰底面与进水水面有较大的高抽气设备常采用水环式真空泵两台，互为备用。将两台真空泵第八章电气设备第一节变电设备的选择一、主变压器主变压器容量计算公式为：N nN H K主 cos电主其中：N —主变压器容量，单位为主NH—每台电机额定容量，800kW；n—泵站主机组台数，为4；电 —电K—k=1.04；cos—。则N 8004 1.044019.3kVA主 92%9由电源条件SFL1—6300/110列于下表主变压器技术参数参 容量 电压电压 空载短路阻抗空载连接组数 高压低压 损耗损耗电压电流单位KVA KV数值6300 121,110KV kw6.3～11 9.76kw52.5%10.5%1.1Y0/△—11二、厂用变压器21采用380/220V三相四线制系统。厂用变压器容量计算N

NKK t f厂 cos厂N厂—N—厂用总电量，一般占泵站总装机容量的3%～5%，取4%；

Kt—各设备同时运行时系数，取为1.0；Kf—0.9；厂—厂用电设备平均效率，一般为85%～90%cos —0.75～0.90.8则8004%41.0N厂 0.870.8

165.5kVA厂用变压器选择查变压器产品型号选用型号SJL1—250/10的变压器，其技术参数厂变压器技术参数参容量电压电压空载 短路阻抗空载连接组数高压低压损耗 损耗电压电流单位KVAKVKVw kw%%数值25060.4680 4.142.6Y/Y0—12厂用电低压配电装置，采用集中布置，故要采用成套低压配电盘。第二节主接线图的绘制本站的主接线图如下图：外界电压110110110110110110主变110110110SFL-6300/11011010110隔离插头闸门开关辅机照明断流器厂用电自动开关主电机厂变电缆第九章结构计算（电机梁）第一节电机梁的结构形式上，这种机墩形式结构简单、施工方便。第二节内力计算一、荷载简图其中：l=4900mm,a=400mm,h=1000mmn0l=ln+a=4900+400=5300mm00l=1.05ln=1.05*4900=5145mm0

的较小值。l=5145mm0次梁自重次梁自重次梁自重次梁自重梁自重电机电机荷载简图二、内力分析对于简支梁，需按作用在梁上的全部荷载（永久荷载和可变荷载出跨中最大弯矩设计值。 S 1 R0S ni1

d C GGi Gi m C QQj Qj kjj1R R(fc,其中：

f ,a )y k：结构重要性系数，对结构安全级别为Ⅰ级、Ⅱ级、Ⅲ级的结构构件，分别取01.1，1.00.9。这里按Ⅱ级结构构件设计，即0

1.0；：设计状况系数，对应于持久状况、短暂状况、偶然状况，分别取为1.0，0.95及0.85；S：荷载效应组合值，与0R：结构构件抗力设计值；

、的乘积称为荷载效应设计值； d

取1.2； ，G Q

:永久荷载，可变荷载分项系数；取用；

G,Qk

:永久荷载，可变荷载的标准值，按《水工结构物荷载设计规范》C，Qg q

：永久荷载，可变荷载的荷载效应系数（荷载效应系数，即荷载与内力之间的转换系数；R：结构构件的抗力函数；f