PKPM结构设计方案软件在应用中的问题解析

ＰKＰM结构设计软件在应用中的问题解析

第一章砖混底框的设计（一）“按阅历考虑墙梁上部作用的荷载折减”

⑴由于墙梁的反拱作用，使得一部分荷载直接传给了竖向构件，从而使墙梁的荷载降低。

⑵若选择此项,则程序对全部的托墙梁均折减,而不推断该梁是否为墙梁。

ﻫ(二）“按规范墙梁方法确定托梁上部荷载”ﻫ⑴若选择此项，则则程序自动推断托墙梁是否为墙梁，若是墙梁则自动依据规范要求计算梁上的荷载，若不是墙梁则按均布荷载方式加到梁上.ﻫ⑵若同时选择“按阅历考虑墙梁上部作用的荷载折减”和“按规范墙梁方法确定托梁上部荷载”两项，则程序对于墙梁则执行“按规范墙梁方法确定托梁上部荷载"，对于非墙梁则执行“按阅历考虑墙梁上部作用的荷载折减”.ﻫﻫ（三）“底框结构剪力墙侧移刚度是否应该考虑边框柱的作用”

若选择此项，则程序在计算侧移刚度比时，与边框柱相连的剪力墙将作为组合截面考虑。否则程序分别计算墙、柱侧移刚度。ﻫ一般而言，对混凝土抗震墙可选择考虑边框柱的作用,对砖抗震墙可选择不考虑边框柱的作用。（四)混凝土墙与砖墙弹性模量比的输入ﻫ⑴适用范围：混凝土墙与砖墙弹性模量比只有在该结构在某一层既输入了混凝土墙，又输入了砖墙时才起作用。ﻫ⑵物理意义：混凝土墙与砖墙的弹性模量比。

⑶参数大小：该值缺省时为3,大小在3~6之间。

⑷如何填写：一般而言,混凝土墙的弹性模量是砖墙的10倍以上。如果是同等墙厚，则混凝土墙的刚度就是砖墙的１0倍以上.但实际上,在结构设计时,一方面混凝土墙的厚度小于砖墙，从而使混凝土墙的刚度有所降低；另一方面，在实际地震力作用下混凝土墙所受的地震力是否就是砖墙的10倍以上还是未知数,因此我们不能将该值填得过高。

ﻫ(五）砖混底框结构风荷载的计算ﻫ⑴TAT软件可以直接计算风荷载。ﻫ⑵SATWE软件不行以直接计算风荷载，需要设计人员在特殊风荷载定义中人为输入。ﻫ

（六）砖混底框不计算地震力时该如何设计？ﻫ⑴目前的ＰMＣAＤ软件不能计算非抗震的砖混底框结构.ﻫ⑵处理方法:ﻫ①设计人员可以按6度设防计算，砖混抗震验算结果可以不看。ﻫ②砖混抗震验算完成后执行ＳＡTWE软件进行底框部分内力的计算。

⑶处理方法的基本原理:

①一般来说，砖混底框结构，按6度设防计算时地震力并非掌握工况。

②对于构件的弯矩值,基本上都是恒+活载掌握;剪力值,有可能某些断面由地震力掌握,但该剪力值的大小与恒+活载作用下的剪力值相差也不会很大.直接用该值设计首先肯定平安，其次误差很小。ﻫ③如果个别构件消灭其弯矩值和剪力值由地震力掌握，这种情况一般消灭在结构的外围构件中。设计人员或者直接使用该值进行设计，误差不大,或者作为个案单独处理。（七)砖混底框结构刚度比的计算与调整方法探讨ﻫ(A)规范要求ﻫ《建筑抗震设计规范》第７.１.8条第3款明确规定:底层框架—抗震墙房屋的纵横两个方向,其次层与底层侧向刚度的比值,６、7度时不应大于２.５，８度时不应大于2.０，且均不应小于1。０。ﻫ《建筑抗震设计规范》第７．1.8条第4款明确规定：底部两层框架-抗震墙房屋的纵横两个方向，底部与底部其次层侧向刚度应接近，第三层与底部其次层侧向刚度的比值,6、７度时不应大于2．0，8度时不应大于1．5，且均不应小于1.0。ﻫ(Ｂ）规范精神

⑴由于过渡层为砖房结构,受力简洁，若作为薄弱层，则结构位移反应不均匀，弹塑性变形集中,从而对抗震不利。

⑵充分发挥底部结构的延性,提高其在地震力作用下的抗变形和耗能能力。ﻫ(C）ＰMCＡＤ对混凝土墙体刚度的计算ﻫ⑴对无洞口墙体的计算ﻫ①如果墙体高宽比M<１。0,则只计算剪切刚度，计算公式为(略）ﻫ②如果墙体高宽比M〉1.０，则需计算剪弯刚度，计算公式为（略）ﻫ⑵对小洞口墙体的计算ﻫ①小洞口墙体的判别标准α=(略)≤0。4ﻫ②目前的ＰMＣＡＤ软件，对于砖混底框结构,只允许开设小洞口的剪力墙。对于α≥0.6或洞口高度大于等于0．8倍墙高的大洞口剪力墙，则只能分片输入。ﻫ③PＭＣAD软件依据开洞率依据《抗震规范》表7．２．3乘以墙段洞口影响系数计算小洞口剪力墙的刚度。ﻫ(D）工程算例:（例子还有图形等,未录入）本例通过不转变剪力墙布置而用剪力墙开竖缝的方法来满意其刚度比的要求.(略)ﻫ(E)设竖缝的剪力墙墙体的构造要求

⑴竖缝两侧应设置暗柱。ﻫ⑵剪力墙的竖缝应开到梁底,将剪力墙分乘高宽比大于1．5，但也不宜大于2.5的若干个墙板单元.ﻫ⑶对带边框的低矮钢筋混凝土墙的边框柱的配筋不应小于无钢筋混凝土抗震墙的框架柱的配筋和箍筋要求。ﻫ⑷带边框的低矮钢筋混凝土墙的边框梁,应在竖缝的两侧1.5倍梁高范围内箍筋加密，其箍筋间距不应大于100ｍm。ﻫ⑸竖缝的宽度可与墙厚相等，竖缝处可用预制钢筋混凝土块填入，并做好防水。ﻫ(F）底部框架－剪力墙部分为两层的砖混底框结构,可以通过开设洞口的方式形成高宽比大于2的若干墙段。ﻫ注：本条由于文字编辑的缘由略去了一些公式,这些公式可以从其他一些书上看到。（一)地震力与地震层间位移比的理解与应用ﻫ⑴规范要求：《抗震规范》第３．４．2和３。４．3条及《高规》第４．４。2条均规定:其楼层侧向刚度不宜小于上部相邻楼层侧向刚度的70％或其上相邻三层侧向刚度平均值的80％。ﻫ⑵计算公式：Ｋi=Vi/Δｕiﻫ⑶应用范围：ﻫ①可用于执行《抗震规范》第3。4。2和3。4.3条及《高规》第４.4。2条规定的工程刚度比计算.ﻫ②可用于推断地下室顶板能否作为上部结构的嵌固端。ﻫ

（二）剪切刚度的理解与应用ﻫ⑴规范要求：ﻫ①《高规》第E。０。1条规定:底部大空间为一层时,可近似采纳转换层上、下层结构等效剪切刚度比γ表示转换层上、下层结构刚度的变化，γ宜接近１，非抗震设计时γ不应大于3，抗震设计时γ不应大于2。计算公式见《高规》1５1页。ﻫ②《抗震规范》第6.１.1４条规定:当地下室顶板作为上部结构的嵌固部位时，地下室结构的侧向刚度与上部结构的侧向刚度之比不宜小于２。其侧向刚度的计算方法依据条文说明可以采纳剪切刚度.计算公式见《抗震规范》253页。ﻫ⑵SAＴＷE软件所供应的计算方法为《抗震规范》供应的方法。

⑶应用范围：可用于执行《高规》第Ｅ．0.1条和《抗震规范》第6．1.14条规定的工程的刚度比的计算.ﻫ

（三）剪弯刚度的理解与应用ﻫ⑴规范要求:ﻫ①《高规》第E．0．２条规定:底部大空间大于一层时，其转换层上部与下部结构等效侧向刚度比γe可采纳图E所示的计算模型按公式(Ｅ．０。２）计算。γe宜接近1，非抗震设计时γｅ不应大于2,抗震设计时γe不应大于１。３.计算公式见《高规》1５1页。ﻫ②《高规》第E。０。2条还规定：当转换层设置在３层及３层以上时,其楼层侧向刚度比不应小于相邻上部楼层的60%。ﻫ⑵SAＴWＥ软件所采纳的计算方法：高位侧移刚度的简化计算ﻫ⑶应用范围:可用于执行《高规》第E．0。２条规定的工程的刚度比的计算。

(四）《上海规程》对刚度比的规定ﻫ《上海规程》中关于刚度比的适用范围与国家规范的主要不同之处在于：

⑴《上海规程》第6。１。1９条规定：地下室作为上部结构的嵌固端时，地下室的楼层侧向刚度不宜小于上部楼层刚度的1。５倍。ﻫ⑵《上海规程》已将三种刚度比统一为采纳剪切刚度比计算。ﻫﻫ(五）工程算例：ﻫ⑴工程概况:某工程为框支剪力墙结构，共27层（包括二层地下室），第六层为框支转换层。结构三维轴测图、第六层及第七层平面图如图1所示（图略).该工程的地震设防烈度为8度，设计基本加速度为0。３g。ﻫ⑵１～13层X向刚度比的计算结果：

由于列表困难,下面每行数字的意义如下:以“／”分开三种刚度的计算方法，第一段为地震剪力与地震层间位移比的算法，其次段为剪切刚度，第三段为剪弯刚度。简略数据依次为：层号，ＲＪX，Ｒatx1,薄弱层／RJX,Ratｘ１，薄弱层/ＲJX，Ratx1,薄弱层。ﻫ其中RJX是结构总体坐标系中塔的侧移刚度(应乘以10的7次方）;Ｒａtx1为本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度7０%的比值或上三层平均刚度80%的比值中的较小者。简略数据如下：ﻫ1,7.8225，2。336７，否／１３．204，１．64０8，否/１1.6９4,1.９２5１，否ﻫ２,4。７２83，3。９602，否／1１.44４，1。５127,否／８.６７７６，1.633６，否ﻫ３,１．7251，1.6５27，否/9.0995,1。2４９６，否／６.0967，１.２５98，否ﻫ4,1。3４07，1.２５９5，否／9．6348，1。0726，否／６．９007,1.155７，否ﻫ5，1．２304，１．25５６,否/9．63４8,0．90１8，是/6.９2２1，0。９７16,是

6，1。３433,１．35３４，否／８．０3７３，０．6439，是／4.３251,０。495１，是

7，1.417９，2．21７7，否／16．0１４，１。3１４6，否/11．14５，1。３06６,否ﻫ8,0．9１３8，１．9２75,否／16．014，1．３54２，否/１1．２４7。１.３５5９，否ﻫ9，０．６7７０,1。７992，否/14.７82，1。2５00，否／10．3６9，1．２５00，否ﻫ１0，0.５3７5,１。7１93，否／１４．78２，1.2500，否/10．36９,1．２５0０,否

11，０.446６，1。６676,否/１4.7８２，１．2５0０，否/1０．３６９，1.２500，否ﻫ1２，０.3８1２,1。６１0７，否／1４。78２,1.２500，否/1０。３６９,１．２500，否ﻫ１3，０.3３1０，１.５464,否/１4．７82,1．２50０,否/１0。369，1。2500，否ﻫ注１：SＡＴWE软件在进行“地震剪力与地震层间位移比"的计算时“地下室信息”中的“回填土对地下室约束相对刚度比”里的值填“0”；ﻫ注２:在SＡTWE软件中没有单独定义薄弱层层数及相应的层号；ﻫ注３：本算例主要用于说明三种刚度比在ＳＡＴWＥ软件中的实现过程,对结构方案的合理性不做商量。

⑶计算结果分析ﻫ①按不同方法计算刚度比，其薄弱层的推断结果不同。ﻫ②设计人员在SＡＴWE软件的“调整信息”中应指定转换层第六层薄弱层层号。指定薄弱层层号并不影响程序对其它薄弱层的自动推断。

③当转换层设置在3层及３层以上时，《高规》还规定其楼层侧向刚度比不应小于相邻上部楼层的60％。这一项SATWE软件并没有直接输出结果，需要设计人员依据程序输出的每层刚度单独计算。例如本工程计算结果如下：ﻫ１.３4３３×1０７/（１。4１79×1０7)=94．７4%>６０%ﻫ满意规范要求。ﻫ④地下室顶板能否作为上部结构的嵌固端的推断：

a)采纳地震剪力与地震层间位移比

=4.7２8３×107/(1。７２5１×107)=2.７４＞２ﻫ地下室顶板能够作为上部结构的嵌固端ﻫb）采纳剪切刚度比ﻫ=1１．444×１07／（9。0995×107)＝1。25＜2ﻫ地下室顶板不能够作为上部结构的嵌固端

⑤SATWE软件计算剪弯刚度时，H1的取值范围包括地下室的高度，H２则取等于小于H１的高度。这对于盼望H1的值取自０．0０以上的设计人员来说，或者将地下室去掉，重新计算剪弯刚度，或者依据程序输出的剪弯刚度,人工计算刚度比。以本工程为例，H１从0。00算起，采纳刚度串模型，计算结果如下：ﻫ转换层所在层号为６层（含地下室），转换层下部起止层号为３～6，H１＝2１．9ｍ,转换层上部起止层号为7~1３，H2=２1．０ｍ。ﻫＫ1=[1／(1／6．０96７+１/6．９0０7+1／6.９２21＋1/４。３２５１）]×107=1。46０7×107ﻫＫ2＝[1/(1／11．145+1／11.247+1／１0．3６9）×１0７＝1。５１３2×1０7

Δ1=1/Ｋ1；Δ2=1/K2ﻫ则剪弯刚度比γｅ=（Δ１×H2）/（Δ2×H1）＝0.9933ﻫﻫ（六)关于三种刚度比性质的探讨ﻫ⑴地震剪力与地震层间位移比：是一种与外力有关的计算方法。规范中规定的Δui不仅包括了地震力产生的位移，还包括了用于该楼层的倾覆力矩Mi产生的位移和由于下一层的楼层转动而引起的本层刚体转动位移。ﻫ⑵剪切刚度:其计算方法主要是剪切面积与相应层高的比,其大小跟结构竖向构件的剪切面积和层高亲密相关.但剪切刚度没有考虑带支撑的结构体系和剪力墙洞口高度变化时所产生的影响。ﻫ⑶剪弯刚度：实际上就是单位力作用下的层间位移角，其刚度比也就是层间位移角之比.它能同时考虑剪切变形和弯曲变形的影响，但没有考虑上下层对本层的约束。ﻫ三种刚度的性质完全不同，它们之间并没有什么必定的联系,也正由于如此,规范给予了它们不同的适用范围第三章多塔结构的计算(一）带变形缝结构的计算

⑴带变形缝结构的特点:ﻫ①通过变形缝将结构分成几块独立的结构.

②若忽视基础变形的影响，各单元之间完全独立。ﻫ③缝隙面不是迎风面。ﻫ⑵计算方法：

①整体计算的注意事项：

a）在SATWE软件中将结构定义为多塔结构;ﻫb）所给振型数要足够多，以保证有效质量系数〉９0%;

ｃ）定义为多塔后,对于老版本软件，程序将对每一个缝隙面都计算迎风面,因此风荷载计算偏大;新版本软件增加了一项新的功能。即可以人为定义遮挡面。从而有效地解决了这一问题.ﻫd)周期比计算有待商讨。ﻫ②分开计算的注意事项：ﻫａ）旧版软件除风荷载计算有些偏大外，其余结果都没问题，新版软件定义遮挡面后，风荷载计算也没有问题了.ﻫb)一般而言，对于基础连在一起的带变形缝结构,由于基础对上部结构整体的协调能力有限，所以建议采纳分开计算。ﻫﻫ（二)大底盘多塔结构的计算

⑴大底盘多塔结构的特点：ﻫ①各塔楼拥有独立的迎风面。

②各塔楼之间的变形没有直接影响,但都通过大底盘间接影响其他塔楼.

③塔楼与刚性板之间没有-一对应关系，一个塔楼可能只有一块刚性板,也可能有几块刚性板。ﻫ④大底盘顶板应有足够的刚度以协调各塔楼之间的内力、变形和位移。

⑵计算方法：

①在SATWE软件中将结构定义为多塔结构;ﻫ②位移比、大底盘以上的各塔楼的刚度比均正确;

③周期比、转换部位的刚度比计算有待商讨。ﻫ⑶大底盘多塔结构刚度比的计算方法：ﻫ大底盘多塔结构在大底盘与各主体之间的刚度比如何计算规范并没有说明，但也没有说不要求。SＡＴWE软件仅仅输出1号塔的主体与大底盘相比较的结果，其它塔与大底盘相比的结果则用“＊”号表示.ﻫ①大底盘多塔结构刚度比的整体计算:依据龚思礼先生主编的《建筑抗震设计手册》供应的方法:要求在计算大底盘多塔结构的地下室楼层剪切刚度比时,大底盘地下室的整体刚度与全部塔楼的总体刚度比不应小于2,每栋塔楼范围内的地下室剪切刚度与相邻上部塔楼的剪切刚度比不宜小于１.５。ﻫ②大底盘多塔结构刚度比的分开计算：ﻫa）依据《上海规程》第6.1.1９条中条文说明中建议的方法:如遇到较大面积地下室而上部塔楼面积较小的情况,在计算地下室相对刚度时，只能考虑塔楼及其周围的抗侧力构件的贡献，塔楼周围的范围可以在两个水平方向分别取地下室层高的2倍左右。

b）在各塔楼周边引45度线，45度线范围内的竖向构件作为与上部结构共同作用的构件。只有标题第四章板带截面法计算板柱剪力墙结构体系ﻫﻫ（一）板往剪力墙结构体系的计算方法ﻫ⑴等代框架法

⑵有限元法ﻫﻫ（二）有限元法计算的问题ﻫ⑴局部应力的大小与有限元划分的大小亲密相关，不便于设计人员掌握；ﻫ⑵用ＳATＷE软件的“简洁楼板有限元分杯”子菜单分析板柱剪力墙结构,其内力和配筋是以点值或极值的方式输出的。“点值"方式不利于确定配筋范围,“极值”方式又未免配筋太大,造成浪费。ﻫ

（三）板带截面法的特点ﻫ⑴首先采纳有限元法进行内力和配筋设计。ﻫ⑵依据设计人员已定义的骨架线（即相邻支座的连线,骨架线上有梁(包括虚梁）或剪力墙）划分板带。ﻫ⑶既能保证计算精度，又具备便利的后处理功能.

⑷目前的板带截面法,楼板荷载计算比较大。

参考文献：赵勇、李云贵、黄鼎业《基于有限元分析结果的混凝土板板带截面设计法》载《建筑结构》杂志2004年第8期。第十一章弹性楼板的计算和选择（一)什么是弹性楼板

在外力作用下能够产生弹性变形的楼板.

ﻫ（二）弹性楼板的造择与推断

⑴楼饭局部大开洞（图略）ﻫ⑵板柱体系或板柱—抗震墙体系:

《高规》第５。3。３条规定：对于平板无梁楼盖,在计算中应考虑板的平面外刚度的影响，其平面外刚度可按有限元方法计算或近似将柱上板带等效为扁梁计算.ﻫ依据《高规》的此项规定,板—柱体系要考虑楼板的平面外刚度，因此板柱体系要定义弹ﻫ性楼板（如图2所示）。（图略)ﻫ⑶框支转换结构：讨论表明,对于框支转换结构，转换梁不仅会产生弯矩和剪力，而且还会产生较大的轴力,这个轴力不能忽视。在SAＴWE软件中，只有定义弹性楼板才能产生转换梁的轴力。因此,对于框支转换结构,必须整层定义弹性楼板。

⑷厚板转换结构：对于厚板转换结构,由于其厚板的面内刚度很大，可以认为是平面内无限刚，其平面外的刚度是这类结构传力的关键。因此，此类结构的厚板转换层应定义为弹性楼板.

⑸多塔联体结构：多塔联体结构的连廊定义为弹性楼板.ﻫﻫ(三)四种计算模式的意义和适用范围ﻫ⑴刚性板假定ﻫ假定楼板平面内无限刚,平面外刚度为零.ﻫ①梁刚度放大系数的应用ﻫ《高规》第5．２.2条规定：在结构内力与位移计算中,现浇楼面和装配整体式楼面中梁的刚度可考虑翼缘的作用予以放大。楼面梁刚度增大系数可依据翼缘情况取１。３～２．０.对于无现浇面层的装配式结构,可不考虑楼面翼缘的作用。ﻫ②适用范围：楼板外形比较规章的结构。ﻫ⑵弹性板6假定ﻫ①楼板的平面内刚度和平面外刚度均为有限刚。

②适用范围：板柱体系或板柱—剪力墙结构.

⑶弹性膜假定ﻫ①采纳平面应力膜单元真实地反映楼板的平面内刚度，同时又忽视了平面外刚度，即假定楼板平面外刚度为零。ﻫ②适用范围：广泛应用于楼板厚度不大的弹性板结构中，比如体育场馆等空旷结构、楼板局部大开洞结构、楼板平面布置时产生的狭长板带（如图1(Ｃ）所示,图略)、框支转换结构中的转换层楼板、多塔联体结构中的弱连接板（如图３所示，图略)等结构。ﻫ⑷弹性板3假定

①楼板平面内刚度无限大，平面外刚度为有限刚.程序采纳中厚板弯曲学元来计算楼板平面外刚度。

②适用范围：厚板转换层结构和板厚比较大的板柱体系或板柱－抗震墙体系。ﻫ③注意事项：ﻫa）要在ＰMCＡD软件的人机交互式建模中输入1０0mｍ×100ｍm的虚粱。虚梁在结构设计中是一种无刚度、无自重的梁，不参加结构计算.它的主要作用有以下三点：ﻫ☆为ＳATWＥ或PMＳAP软件供应板的边界条件;ﻫ☆传递上部结构的竖向荷载。ﻫ☆为弹性楼板单元的划分供应必要条件。

b)采纳弹性板３模式进行设计时,与厚板相邻的上下层的层高应包含厚板厚度的一半。ﻫ第五章斜屋面结构的计算(一)斜屋面的建模ﻫ⑴通过设置“梁两端标高"或者“改上节点高”等方式形成屋面斜板。ﻫ⑵在ＰMCＡD建模时,屋面斜梁不能直接落在下层柱的柱项，斜梁下应输入１0０mm高的短柱（如图１所示，图略）。短柱通常只传递荷载和内力，而没有设计意义。

⑶当采纳TAＴ和SＡＴWE软件计算时，顶部倾斜的剪力墙程序不能计算,PMＳAP可以计算，但要在“简洁结构空间建模"冲将其定义为弹性板6.ﻫﻫ(二）软件对屋面斜板的处理ﻫ⑴TAT和ＳATWE软件只能计算斜粱,对斜屋面的刚度不予考虑。ﻫ⑵PMSＡP软件可以计算屋面斜板的刚度对整体结构的影响。ﻫ

（三)斜屋面结构的计算ﻫ⑴简化模型１:忽视斜屋面刚度对整体结构的影响，将屋面斜板的荷载导到斜梁上，用TAT或SＡＴWＥ软件计算。ﻫ⑵简化模型2：将斜屋面刚度用斜撑代替,屋面斜板的荷载导到斜梁上,用TＡＴ或SATＷＥ软件计算。斜撑的主要目的是为了模拟斜屋面的传力,其本身的内力计算没有意义，但在计算屋面荷载时，应适当考虑斜撑自重。ﻫ⑶真实模型:考虑斜屋面刚度对整体结构的影响,用ＰMSAP软件计算。ﻫﻫ(四）工程实例

⑴工程概况:某工程为框架结构的仿古建筑，共4层,其次层的两端和第四层的中间部分布置了较多的斜屋面，该结构斜屋面组成比较简洁（如图1所示，图略），板厚为1８0mm，地震设防烈度为8度，地震基本加速度为0．2g，周期折减系数0.7，考虑偶然偏心的影响,并用总刚模型计算。该结构的三维轴测图、首层平面图和第四层斜梁线框图如图1所示（图略）。ﻫ⑵斜屋面结构的计算ﻫ为了能够有效地体现屋面斜板对结构设计的影响,现分别采纳三种计算模型对结构进行计算，第一种模型为考虑斜屋面，按真实模型进行计算；其次种模型为忽视斜屋面，将斜屋面引起的荷载传递给斜梁，按简化模型１计算；第三种模型为将斜屋面用斜撑代替，斜屋面引起的荷载传递给斜梁,按简化模型2计算。这三种计算模型中结构周期和位移的计算如表1所示，某根构件的内力计算如表２、表3和表４所示。ﻫ表１三种计算模型中结构周期和位移的计算ﻫ周期／真实模型/简化模型１/简化模型2／

Ｔ1/0.997（Y）／1。119（Y)／１.0２７（Y)／ﻫＴ2／０.９64(Ｘ)/1．018(X）/０。9８１(X)／ﻫT３／０．801（T)/0。８91（Ｔ）/０.８2６(T)/

最大层间位移角（X向）/1／３6３/１/338/1/３５4/ﻫ最大层间位移角（Y向）/１/3６6／1／２98／１/32６／ﻫ-－－——----－—－－-——－—-－--—－－—－-—－ﻫ表2三种模型中梁１的弯矩计算

①恒载下真实模型的弯矩标准值：110(左端）／－77．3(跨中）/86。2(右端)ﻫ②恒载下简化模型1的弯矩标准值：１06.5（左端）/-７７。8（跨中）／89。８（右端)ﻫ③恒载下简化模型2的弯矩标准值：107.１（左端）/-７7．9（跨中）／８9．2(右端）ﻫ④X向地震下真实模型的弯矩标准值：-2０４（左端）／—42。7（跨中)／199.5(右端）

⑤Ｘ向地震下简化模型１的弯矩标准值:-１78。9(左端)/－３6．6（跨中）/174.５（右端)ﻫ⑥Ｘ向地震下简化模型2的弯矩标准值：-２０2（左端）／-42。2（跨中）／１97．８(右端）

⑦真实模型的弯矩设计值:—３99.5（左端）／193。9（跨中)/-3６6(右端）ﻫ⑧简化模型１的弯矩设计值：-４03。6(左端)／１９３.2(跨中）／—37６（右端）ﻫ⑨简化模型2的弯矩设计值：-３94(左端)/１85（跨中）／-３６7（右端）ﻫ-—－-－-—－—－-－————－—-——－—-－—-－———-ﻫ表3三种模型中梁２的弯矩计算ﻫ①恒载下真实模型的弯矩标准值：5７。５(左端)/—43.4(跨中)/7．2（右端）ﻫ②恒载下简化模型1的弯矩标准值:１２6。9(左端）/-62(跨中）/１０9。７（右端)ﻫ③恒载下简化模型２的弯矩标准值：127.1（左端)／—62.0（跨中)/109．5（右端）ﻫ④X向地震下真实模型的弯矩标准值:—５.2（左端)／-0．5（跨中)／８。０（右端）ﻫ⑤Ｘ向地震下简化模型1的弯矩标准值:-7．６（左端）/-３。０（跨中）/-1．7(右端)ﻫ⑥Ｘ向地震下简化模型2的弯矩标准值：—6．０（左端)/—2.1(跨中)/1．7(右端）ﻫ⑦真实模型的弯矩设计值：-98（左端）／69．6（跨中）／－９5（右端）

⑧简化模型1的弯矩设计值：—155。9（左端)/1１1。５(跨中）/－１3５。5(右端）ﻫ⑨简化模型2的弯矩设计值：—156(左端）／115（跨中)／－135(右端)

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表4三种模型中柱1的弯矩(Ｍy)计算ﻫ①恒载下真实模型的弯矩标准值:—9。７（上端）/3。5（下端）

②恒载下简化模型1的弯矩标准值:-１0。9(上端）／４．７(下端)ﻫ③恒载下简化模型2的弯矩标准值：-１１.０（上端)/4。７(下端)ﻫ④X向地震下真实模型的弯矩标准值:－２９6。８（上端）／3３4.4(下端）ﻫ⑤X向地震下简化模型1的弯矩标准值：—2５8。7(上端)/２91.５（下端)ﻫ⑥X向地震下简化模型2的弯矩标准值：－292．8（上端)／3３0。１（下端)

⑦真实模型的弯矩设计值：4５6。7（上端）/528。7(下端)ﻫ⑧简化模型1的弯矩设计值:46７．7(上端)/5４1。6(下端)ﻫ⑨简化模型2的弯矩设计值:４２３。2(上端)／５２８。4（下端)ﻫ---－—-—-－－-－－－——-－—---——-—－－－－—－

梁1是一根首层的边框架梁;梁2是四层与柱1相连的斜梁;柱1是一根框架边柱,梁1一端与之相连。ﻫ⑶结果分析ﻫ①从表1可以看出，屋面斜板对结构的周期和位移均有肯定影响。采纳简化模型1计算,由于忽视了斜屋面的面内刚度和面外刚度，计算结果偏柔;采纳简化