中学五层宿舍楼土木毕业设计方案

1．建筑设计部分1．１工程概况本工程为石家庄第一中学学生宿舍,其功能是为学校学生提供住所。本工程为多层现浇钢筋混凝土框架结构，共五层，底层层高3．0米，其他层层高均为3.０米,总建筑面积为４０２２．１5平方米.４人间设计,有独立的卫生间和阳台,能满足４40人入住。ﻩ本设计书包括如下部分：工程概况；楼盖设计;荷载计算;框架结构的受力分析、计算和设计；桩基础设计。1。2设计依据1．依据建筑工程专业201２届毕业设计任务书。2.《建筑结构荷载规范》3.《混凝土结构设计规范》４．《建筑抗震设计规范》5.《建筑地基基础设计规范》及有关授课教材、建筑设计资料集、建筑结构构造上资料集等相关资料。1。3标高及建筑细部作法设计标高:室内设计标高为±0．000，室内外高差１5０mm.本工程为石家庄第一中学学生宿舍，其功能是为学校学生提供住所。本工程为多层现浇钢筋混凝土框架结构,共五层，底层层高3.0米，其他层层高均为3。０米，总建筑面积为4０２２。15平方米.４人间设计，有独立的卫生间和阳台,能满足440人入住. 1.4建筑设计图纸2.结构设计部分２。1工程概况本工程为光州新区第一中学学生宿舍.工程为五层现浇钢筋混凝土框架结构。工程所在地抗震设防烈度为７度,设计基本地震加速度为0.10g,设计地震分组为第一组，场地类别为Ⅱ类.屋面做法：钢筋混凝土现浇板，2０mm石灰砂浆抹底，20mm水泥砂浆找平，８0～160厚（3％找坡)膨胀珍珠岩保温层,四层作法防水层（一毡二油上铺小石子）。楼面做法：钢筋混凝土现浇板，20mm石灰砂浆抹底,２0ｍm水泥砂浆找平，水磨石面层.墙身做法：由普通砖砌筑而成，普通砖自重１8ｋＮ/ｍ3,厚度２４0ｍm。门窗做法:门为木门,自重0．２ｋN/m２,窗为钢窗玻璃窗，自重0。４ｋN/m2。活荷载：上人屋面均布活荷载标准值２.０kＮ/m２，楼面活荷载标准值2．0ｋN/m２。常年主导风向为东南风，基本风压６50Ｎ/m2,年最高温度３9℃,最低温度４℃。地质条件:用地地形平缓,地下水位标高约４m,无侵蚀性；场地地层主要物理力学性质指标，物理状态和容许承载力值见下述。土层分布从上到下为:

a层:耕植土,厚约0。7Ｍ,k=100Ｋpa

；

b层:淤泥质土，厚约0.5－1ｍ,k＝80Kpａ

;ﻫｃ层:粘土，厚3-4ｍ,硬塑状态，塑性指数Ｉp

＝14,液性指数Ｉ=０.17ﻫ空隙比e=0。54,k=２00Kpa

；

d层：粉质粘土，厚约４m，硬塑，Iｐ

=1４，Ｉ=0。17，e=0.7５,k＝１80Ｋｐa

本设计计算书包括楼盖、框架主体结构、基础部分的计算和设计。1）楼面做法：钢筋混凝土现浇板，20ｍm石灰砂浆抹底，２0ｍm水泥砂浆找平，水磨石面层.2)楼面荷载：均布活荷载标准值２kＮ/ｍ2３）材料：混凝土强度等级为Ｃ30;梁内受力纵筋为HＲB33５，其余为ＨPB２35钢筋２。２设计依据工程所在地抗震设防烈度为７度，设计基本地震加速度为0．10g，设计地震分组为第一组，场地类别为Ⅱ类.屋面做法：钢筋混凝土现浇板，２０mm石灰砂浆抹底,20ｍｍ水泥砂浆找平，８0～１60厚(３%找坡）膨胀珍珠岩保温层，四层作法防水层（一毡二油上铺小石子)。楼面做法：钢筋混凝土现浇板,２０mｍ石灰砂浆抹底,２0mｍ水泥砂浆找平，水磨石面层.墙身做法：由普通砖砌筑而成，普通砖自重1８kＮ／m3，厚度２４0mm。门窗做法：门为木门，自重０．2ｋN/m2，窗为钢窗玻璃窗,自重0。４kN／m2。活荷载：上人屋面均布活荷载标准值2。0kＮ／m2，楼面活荷载标准值２．0kN／m２。常年主导风向为东南风，基本风压65０N/m2,年最高温度39℃，最低温度４℃。地质条件：用地地形平缓，地下水位标高约4m，无侵蚀性；场地地层主要物理力学性质指标，物理状态和容许承载力值见下述.土层分布从上到下为：ﻫa层:耕植土，厚约0．7M，k=10０Kｐa

;ﻫb层:淤泥质土，厚约0．5－1m，ｋ=8０Ｋpａ

；

ｃ层:粘土,厚３－4m，硬塑状态,塑性指数Ｉｐ

＝1４，液性指数I＝0.17ﻫ空隙比e＝0。54，k=2００Kｐa

；ﻫd层：粉质粘土，厚约4m，硬塑，Iｐ

=１4，I=0.１７,e=0。75,k=180Kpａ

本设计计算书包括楼盖、框架主体结构、基础部分的计算和设计。2.3结构布置及结构计算简图的确定2。３．1结构柱网布置由于建筑总长度不超过5５m，且为保温隔热屋面,所以不设变形缝。图（１）平面柱网布置图2.3．2确定材料等级柱子采用C４0(Ｅｃ1=3．２５×1０7ｋＮ/m2)梁板采用Ｃ３0（Ｅc２=3.00×１07kN/ｍ２）2.3．３估计板、柱、梁的截面尺寸1。截面有效高度:假定选用Φ8钢筋，则l０1方向跨中截面的h01=8０mm；l０２方向跨中截面的h0２=70mｍ；支座截面h0=80mm。最小配筋率ρsmin＝0。２７％，则Aｓmｉn=０。27％×1000×１0０＝27０mm2截面设计时取用的弯矩设计值：中间跨的跨中截面及中间支座截面减小20％;边跨跨中截面及楼板边缘算起的第二个支座截面处，当lb/ｌ0<１.5时减小20%，当lｂ/l0＝1.5～2.０时减小１0%;楼板的角区格不折减.为了便于计算,近似取γ=０．9５,计算过程见下表楼面板配筋计算表表２-２跨中截面ｈ0(mｍ)m(ｋN∙m）Aｓ(ｍｍ２)配筋实配As(mm2）Al01方向８00。８×2．２48＝１.７98112．6６Φ8＠１80２７9l０2方向70０．8×0．71３=０．５7040。8２Φ8＠1802７９Bｌ0１方向803.9232４５．８0Φ8＠１８02７9ｌ02方向７02。6０７1８６.68Φ８@1８0２７9Cl０1方向80１．7４9１0９。５９Φ８＠180279ｌ０2方向701．16０83。０６Φ８＠18０27９Dｌ0１方向8０4。１２1３２9。6８Φ8＠１5033５l0２方向701.２3６86．５2Φ8＠１802７9支座截面h0（mｍ）ｍ(ｋN∙m）As(mm２）配筋实配Aｓ（mm2)A-A8０－０.８×2．４7６＝－1．981１2４.12Φ8@1８02７9A—Ｂ80-５。5７03４９。0０Φ8＠14035９A—Ｃ80—2.４76１55。１４Φ8＠１8027９C—D80－5。５7０3４9.00Φ8＠14０359Ｂ-B80-5．57０3４９．０0Φ8＠1４０35９B－D80-8．１0１５0５.76Φ8＠1００50３边缘支座截面h0(mm)m（kＮ∙m）As(mm２)配筋实配Ａs（mm2)B8０-5。5７034９.00Φ8＠140359Dl０1方向80-8。10150５.７6Φ８@1０050３ｌ0２方向80-5.５７０3４9.０0Φ8@１40３59Ｃ80—2．47６1５5。1４Φ8＠18０2792。次梁的设计次梁L跨度7。2ｍ,次梁截面高度h=l／18～ｌ/１２=7200/18～７2０0／1２＝４00mｍ～60０mm，取ｈ=６00mｍ,截面宽度取b=200ｍｍ.（1）荷载设计值板传来的荷载p=2pe=23.76kN/ｍ次梁自重0。2×(０．6-0。１)×２５×１.2=3kN/m次梁粉刷０．02×［（0。6－0.1)×２＋0．2]×１７×１。2=0。５kN/ｍ填充墙自重和粉刷0．24×(３．０-0。6)×１８+0．02×2×（3.0—０.6×１７)×２=15。３4kN/ｍ则荷载总设计值ｇ+q=4２．6ｋＮ/ｍ（2)内力计算弯矩设计值:跨中支座剪力设计值:跨中支座（3）正截面受弯承载力计算跨中按T形截面计算翼缘宽度=１４00ｍｍ混凝土强度等级为C3０,fc=14．３N/mｍ2，ｆt=１.４3N／mm2。纵向受力钢筋采用ＨRB335,fｙ＝300Ｎ／mm2；箍筋采用ＨPB23５,fyv=21０Ｎ/mm2故跨中为第一类T形截面,可按矩形截面进行计算Asmｉn=2４2ｍｍ２跨中：配置414(As＝6１5ｍｍ2）支座：配置4２0（Aｓ=１２5６mｍ2）(4)斜截面受剪承载力计算①验算截面尺寸，，由下式可知截面尺寸满足要求②计算所需箍筋采用Φ6双肢箍筋，计算截面尺寸由，得取s=200ｍm梁柱的尺寸（１）．梁高hb=（1/12~１／８）ｌ横向hｂ＝60０~９00mｍ，取８０0ｍｍ纵向ｈb＝6０0～900mｍ,取7００mｍ过道hb=20０～30０mm，考虑到次梁高度为6０0mm，也取为６00mm梁宽b=(1／2～1/3)h４0０～2６６,30０～2００，统一取b＝300mm（2）。柱截面尺寸本工程为现浇钢筋混凝土结构，7度设防，高度<３０ｍ，抗震等级为三级，取底层中柱估算柱尺寸,根据经验荷载为１5kN/m２：N=5×１5×7。２×(3.６+1.2）=259２kＮ由轴压比限值得Ac≥＝=2013９9mｍ2为安全起见,取底层柱截面尺寸为5５0mm×55０ｍm，其他层为5０0mｍ×50０mm～～~～～~~～~～～～～~~~~～~~～~~～~~~～～~～～～~～~~~~～~～~～～～～～～～～~~～~～～~～～~～～～～～～~~～~～计算简图取轴线⑦处框架,两端悬挑单独计算。初步设计基础顶面离室外地面500mm,则底层层高为3．0+0．5+0.5=４．３m图３－１框架结构计算简图~～~~～～～～~～~～~~～～~～～~～～～～~～~～～～～～~～～～~～～～～~～～～～～~～～～~~~~～～～～~～～～~～~～２.４荷载计算2．４。1恒载计算1.屋面框架梁线荷载标准值2０厚水泥沙浆找平0．02×２0=0。40kN/m280～160厚(３％找坡）膨胀珍珠岩（0．08+０．１6）÷2×７=0。８４ｋN/m2四层作法防水层０。36kN/m2１00mm厚钢筋混凝土楼板0．1×25=2．5kN/m２２0mm厚石灰砂浆抹底０。０2×17＝０．34kN／m2屋面恒荷载4．４４ｋＮ/m2边框架梁自重0．3×0．8×25=6ｋN/m边框架梁粉刷2×（０.8-0.１）×０。02×17=0.48kN/ｍ中框架梁自重0．3×０．6×2５=４．５kN/ｍ2中框架梁粉刷２×(０．6－0．1)×０.02×１７＝０.34kＮ/ｍ则作用于屋面框架梁上线荷载标准值为：ｇ5ＡB１=６.４8kＮ/ｍg５BC1=４。84kN/ｍg5AB2＝4．44×3。6=15。９8kN/mg5BC２=４．４４×２。4＝1０。６6kＮ/m2.楼面框架梁线荷载标准值2０mｍ厚水泥砂浆找平0.0２×20=0．4０ｋＮ／m2100mm厚钢筋混凝土楼板0。1×2５=２.５kＮ/m220mm厚石灰砂浆抹底０．0２×1７=0。３4kN／ｍ2水磨石面层0。６5kＮ/m2楼面恒荷载３。8９kN/m2边框架梁自重及粉刷6。４8kＮ/m中框架梁自重及粉刷4.84kN/m边跨填充墙自重0。２4×（3.0—0。８）×18=10。8kN/m填充墙粉刷（3。0-0.8）×0.02×２×17=1．７kＮ/m则作用于楼面框架梁上线荷载标准值为:gAＢ１=6.４8+１０。８＋１．7=1８．98kＮ/mgＢC１＝4.8４kＮ/ｍｇAB2=3．89×3.６=1４.0０kN/mｇBC2＝3．8９×2。4=９。３４kＮ/m３．屋面框架节点集中荷载标准值纵向框架梁自重０。3×0.８×7．2×2５＝４3.2kN纵向框架梁粉刷２×（0．8-0.１)×0．02×7.2×１7=3．４3kN纵向框架梁传来的屋面恒荷载２×（3.6/2)2×4。44=2８.77kN次梁自重及粉刷０．6×０。２×25×7。２／2＋2×０。02×(０.６-0．1）×7.2／２＝１0.８７kN次梁传来的屋面恒荷载（1-2×０。25２+0．２５3)×4。44×3。６×7．２/２＝51.25ｋN１m高女儿墙自重及粉刷１×7．２×０．24×18+２×1×７。2×０．02×1７=36kN则顶层边节点集中荷载为：G5A＝176．5２kN纵向框架梁自重及粉刷4３。1+3。4３=46。6３ｋN纵向框架梁传来的屋面恒荷载28．７7＋（1-２×0。172+０.173）×４.44×7.２×２．4/２=65。１0ｋN次梁自重、粉刷及传来的屋面恒荷载１0。8７+5１.2５=６2.12ｋN则顶层中节点集中荷载为:G5Ｂ=１7３．8５ｋN４．楼面框架节点集中荷载标准值纵向框架梁自重及粉刷4６.6３kN纵向框架梁传来的楼面恒荷载２×(3.6/2)2×３．89=25。２1kN次梁自重及粉刷１０。8７ｋN次梁传来的楼面恒荷载(１—2×0．252+０。２5３)×3．８9×３.6×7。2／２=4４．９kN钢窗自重(2×1．0×1.7+1。2×２。６）×0．4×2＝５。21６ｋＮ墙体自重（３。0×７.2－6.５２）×0。2４×18=74．48ｋN墙面粉刷２×(３．0×7。2—6。52）×0。0２×17=１3。0７kN框架柱自重0。502×3．0×2５＝２0。63kN柱面粉刷4×0.５×0.０2×１7＝0。６8kN中间层边柱节点集中荷载为：GＡ=２４１．６９kＮ纵向框架梁自重及粉刷４６.63kN纵向框架梁传来的楼面恒荷载25。21+(１—２×0．1７２+0．173）×3。８9×7．2×2.4／２=57．04kＮ次梁粉刷、自重及传来的楼面恒荷载10。87+44．9＝55．7７kＮ木门自重２×１.0×２。6×０.２=1。0４ｋN墙体自重（3。０×７．２－5。2)×0．２４×18=８0.18kＮ墙面粉刷2×0．０2×（3.0×7。2－5。2）×17=12。６２kN框架柱自重及粉刷２0.63+０。68=2１。３1kN中间层中柱节点集中荷载为：GＢ=27４．5９kNﻩ２.4．2恒荷载作用下内力计算1．计算简图图4－1计算简图2。荷载等效顶层边跨顶层中跨中间层边跨中间层中跨荷载等效后的计算简图如下图４—２等效后的计算简图3．固端弯矩计算顶层边跨顶层中跨中间层边跨中间层中跨4。分层计算弯矩（取半结构计算)1）顶层分配系数计算如下内力计算过程如下（单位：ｋN∙ｍ）表4-１1－41-2２—１２－52－30.2８８0.7１２0．4９10。1990．310—８9.４７８９．47—５．52２５.77６3．70→3１。85—２8．43←－５６.86-23。０4—35.9０8．１920.24→10。２4－２.５2←－5.０３－２。04-3.１70.731。79→０.9０-0。4４－０．１８-0．２834.69—３4。6９70．１３—2５．２６-４4。87M图见下页(单位:kN∙m）图４—３顶层弯矩图2）中间层分配系数计算如下内力计算过程如下（单位:kＮ∙m）表4－２3—6３—1３-4４-3４-24－74－５0。2２4０．2２４０.5５20．4100.16６０．1６60.258－1３5．86135．86－５．１3３0．４33０．４３７５.０0→３7．５-３4.４9←—６8．97－２７.9３－27．93—43。4０7。７37。７31９。０4→9.52－１．95←—３.9０－1．58-1.58—2.4６0。440.４４1．08→0。５4—０．22－0．09－0.09—０。１43８.6３８。6－7７．21１０．33-２9．6-２9.6—５1。13M图见下页（单位：kN∙ｍ）图4-4中间层弯矩图3）底层分配系数计算如下内力计算过程如下（单位:kＮ∙m)表４-３3-６3-1３—4４－34－２4-74－50。212０.2650.5230。3９３0．１５９０。1990．24９—135。８６135。８６－5．１３28.８３6.007１．05→35．53－３2.68←-6５.３5－26.4４-33.09—41。４１6．９３8。66１7.０９→8。55-１。６8←－3。36—1．３6-1．７1-2。130.360．4５0．８８→0.44－０.１７—0.0７－０.09-０。1１36．0９４5。1１—８1.2111.54—２7。87-３4.８9—4８．78Ｍ图如下(单位:kＮ∙m）图4-5底层弯矩图5。不平衡弯矩分配计算过程见如下(单位：kＮ∙m），方框内为原不平衡弯矩表4-4左梁上柱下柱右梁4.859。１61２。８7－9．１6—7．91-9.873.0611.５6６.09７.50－8。４2－5.３87。４０1２．87-1３。49-6．8４-9.8７4。7２1２．8７７．18.０９－9.87－６．597.781９．５6—1５。5７－6．59-9。８75.09１２．876.6２7.8６-９.87－6.69８。7915．0４-15.4１—6．１1-9。294.94１2.8７9.４６３.8８-9.87－８。30—２.77—6．7３1。９62.４６6．跨中弯矩计算７.剪力计算图4-6恒荷载作用下的M图(单位:kNm）8。轴力计算框架结构的剪力图和轴力图如下(单位：ＫN)ＶN图４—7恒荷载作用下的Ｖ，Ｎ图(单位:ＫN）2.5活荷载计算1。框架梁线荷载标准值qＡＢ=2．0×3.6=7．2ｋＮ/mqＢC=2.0×2。4=4.8kN/ｍ2.框架节点集中荷载标准值边节点：纵向框架梁传来的活荷载３．６2×2．0/2=1２.96kＮ次梁传来的活荷载（1-２×０.２52＋0.25３）×2.０×3。6×７．2／2＝23.0９kN则ＱA=36．05ｋＮ中节点：纵向框架梁传来的雪荷载1２。96＋(１－2×０．17２＋0.１7３）×２.0×７.2×2。4／２=３1．58kN则QB＝3１。５8+23．0９=５4。6７kN2。6活荷载作用下的内力计算1。计算简图图5－１计算简图２。荷载等效顶层边跨中跨荷载等效后的计算简图如下：图5—２等效后的计算简图3。固端弯矩计算边跨中跨4。分层计算弯矩１)顶层内力计算过程如下(单位：ｋN∙m)表5-11—4１-２2-１2-5２—3０.２8８0.７120。４9１0。１990.3１0—２7．6927．69－1．4４７．9719．72→9．86－8。８7←—１7.73—7。19—1１．19２。5５６。3２→３。１6－1．55—０．6３—0．98１0．5２—１0．522１.43－7.８2-1３。61M图如下（单位:kN∙m）图５-３顶层弯矩图２)中间层内力计算过程见表（单位：ｋＮ∙ｍ）表5－２3-63-1３-44－3４-２4—74－50.2240。2２40。55２０。4100．1660.1660．２58—27.692７.69—1．44６.20６．20１５.２9→7。65-6.95←－13。90-5。6３-５.63－8.741.56１。563.83→１．9２—0.7９-0。３2－0。3２—0.４9７。767.76－１５。52２２．５７－5.95-5.95－1０．67M图如下（单位：kN∙m）图５－4中间层弯矩图3)底层内力计算过程如下（单位：kＮ∙m)表5—33-63-１3-44-34—24－7４－50．２120。2650.5２30.３93０.1590.19９0。2４9－２7．６９27．69-1．445．８77。34１4。48→7.２4—6．５８←－1３．16-5。33—６.66－8。3４1.４０１。743．44→１．72-０．６8—0.２7-０．３４-0.4３7。27９。08-16。３522。８1-５.60—7。００—10。21M图见图5－5(单位：ｋＮ∙m)图5-５底层弯矩图５。不平衡弯矩分配计算过程如下（单位:ｋN∙m），方框内为原不平衡弯矩表5-４左梁上柱下柱右梁0．９７1．84２．59—1．0４-1．58—1.980.６13.５12．１41。8８—2.61—1.851．２３2．５9-３。37-1。21-１.981.182。5９１。4３1．６２—１。98－1。321．４32.5９-２。86-１。3２—１.9８1.022。5９1。３３1．58—1.98—１.341．77３．0３-3。1０—１.23—1。８70。９９2．5９1。９00.7８-1．９８-1.6６-0。55-１.３50.39０。49不平衡弯矩调整之后即可得出活荷载作用下框架弯矩图（单位：kN∙ｍ)图5—6活荷载作用下的M图（单位：ｋＮ∙m)6．跨中弯矩计算7.剪力计算中跨端部剪力各边跨段部剪力:8。轴力计算框架结构的剪力图和轴力图如下(单位:ｋN）VN图5—7活荷载作用下的V，N图（kＮ∙ｍ)2．７风荷载计算基本风压w0=0。65kN/m2,地面粗糙度为Ｂ类。ｗk＝βzμsμzw０，建筑物高度〈30m，故βz=１.０迎风时μs1＝+０。8，背风时μs2=—０。5，则μｓ=０。8+０.5＝１。3计算过程见下表表６—１楼层高度Ｈ（ｍ)μｚwkA(ｍ2)P(kN)五171。18０.99719。０８19.02四13.71．１0。9302３.７622。1三1０．４１．０10．８5３23。７6２0。2７二7。11。0０。845２3。7620。0８一3．81。０0.8452５。5６2１．6计算简图（单位：ｋN)图6-1计算简图2。8考虑风压的内力计算１。抗侧刚度和反弯点高度确定计算过程见下表表６－2楼层KαＤ(104kN／m)ｙ0y1α2y2α３ｙ3yhh—yｈ边柱五2.2２５0．53２.8０.41０—-１01。3５1．９5四2.２250。53２.８0。45０10１01．49１.８1三２。２25０．532.８0。500１01０１。651.６5二2。22５0．5３2．8０。5０010101．6５1.6５一1。980.6２2．１７0．5500．770——2．3７１．9３中柱五5．０40.723.810。450——１0１。491。８1四5。040.7２3。81０。５001０1０1。651.６5三5．040．723。８1０。5０0１0101.６５1。6５二5．040．723．8１0。50０10101.6５1．6５一4．480.７72.70.55００．770—-2。３７1。９3２。剪力在各层分配（单位：kN）,见下图VP5=１9．02V5＝4．0３V5＝5。4８VP4=４1。1２V4=8。71V4=1１．８5ＶＰ３=61。３９Ｖ3=１3.0０Ｖ3＝１７.6９VP2=８1.４７V2=17．２6Ｖ2＝23.48VP1=1０3．０７Ｖ１=２２。９6V1=２8。5７图６—２剪力分配图３．柱端弯矩计算(单位:ｋN∙ｍ）７．869。9２5。４4８。1715。７719.551２．９819．55２１。4５2９.1９2１．4529.１92８。4８3８.７428．４838.７444.315５。1454。4267。７1图６—3柱端弯矩图4。风荷载作用下的内力图图6—4风荷载作用下的M图（单位:kＮ∙m)VN图6-5风荷载作用下的V,N图（单位：ｋN）2。９地震作用内力计算2．9.1重力荷载代表值计算1.屋面活荷载标准值2．0×16。８×４3。2=１45１。5２kＮ2。楼面活荷载标准值2.０×16.8×43。２＝1４５１.52kN3．屋盖、楼盖自重屋盖４。4４×1６．８×43.２=３22２。３7kN楼盖3．8９×16。8×４3。2=２8２3.２1kＮ４．女儿墙自重１．0×０．２4×（16。8＋43.2）×2×１８+1.０×０．02×（１6。８+43。2）×2×２×17＝60０ｋN5。二~五层墙柱等自重柱自重（0。５×０．5×3.０×25+４×0．5×３.0×０．０2×1７)×32＝731．8１kN门面积2.6×1。0×2２=57.2m２窗面积6.52×22×+１.５×1．7×2＋1．8×1.7×2=1５４．６6ｍ2门窗自重57．２×0。2＋１5４.66×０。4=７3．３kN墙体自重[(3.0×12０—57．２－1５4．66）+3。０×７．2×22]×0。２4×18＝３0５3.6kＮ梁自重（28×０．3×0。8×7.2+1０×0.3×0。6×7.2+7×0．3×０．6×2。4)×25=１609.2ｋN粉刷706．86×0.０2×２×17=480。６6ｋＮ小计ﻩ6１6０.43kN６。底层墙柱等自重柱自重(0.55×０。５５×3。０×２５＋４×０.55×３.0×０．02×１７)×３2=８77．５9kN门面积５7．2＋１.８×2．６×2=６6.５6m2窗面积6.52×22+1．８×1.7×2＝14９。5６m2门窗自重６6。５6×0.2+1４９.56×０．4=7３．14kＮ墙自重［(3。0×1２０－66。56—１4９.５６）+3．0×７。2×２２]×0。24×18＝3０３5.23kN梁自重1６09．2kＮ粉刷７0２．6×0．02×2×17=４7７.77ｋN小计 6289.0５kN各层重力荷载代表值汇总如下:２.９。2水平地震作用计算１．各层Ｄ值汇总（D单位：1０4kＮ／m）计算过程见下表表7—1层次边柱（根)边柱Ｄ中柱（根)中柱D∑D五1６2.８163.811０5。76四162.8163。81105.７6三162.8１６3．8１１0５.７６二162.8163。8１１05.７6一16２。1７１62．7７7.922．顶点位移计算（将重力荷载代表值Ｇi作为水平荷载）uT=+＋+＋＝3.基本自振周期4．基本自振周期水平地震影响系数设计地震分组第一组,场地类别Ⅱ类，Ｔｇ=0。35ｓ，地震加速度0.10ｇ,多遇地震下αmax=0．０85．结构底部剪力标准值６．各层水平地震作用标准值,故不需考虑顶部附加地震作用7.各层水平地震层间剪力楼层水平地震剪力最小值验算如下:楼层最小地震剪力系数λ=０.016,，，故满足要求8。多遇地震下弹性层间位移计算过程见下表表7—2楼层hｉ(m）Vi（kN）∑Di(104ｋＮ／m)Δｕｅ（m)θe[θｅ］五3．0６42.5105．760。0006１０。0001８1/550=０．０01８２四3．0１3０６．110５。７60.00123０．0０03７三3．0１８15．51０5．７60．001720．0０0５2二3。02170.7１０5．７60.00２050。0０0６2一4．32３７3７7.9２0．0０３050。00071故满足要求２．9.3一品框架内力计算１。层间剪力在各柱分配计算过程见下表表7－3楼层边跨中跨五四三二一2．反弯点高度确定计算过程见下表表７—４楼层Ky0y1α2ｙ2α３y3ｙｈh－yh边柱五2。2２5０．4１0—101。3５１．９５四2.2２50。４５010101．491.8１三2．2２５0.5０0１０１0１。65１。６5二2．2250。５0０10１０1．6５１．65一１。980。５５00。7７0——2.371．93中柱五5。０４0。４５0—1０１．４91。8１四５。0４０．50０１010１.65１.65三5。040．5００１０101.651。６５二5。０４０。5０0１０101．651。６5一4．４80.５５00.7７0—-2。3７1。９33．柱端弯矩计算（单位：ｋＮ∙m）33.１741.９02２。9634。４9６２．5977。635１．5２７7。6３79．32１0７．９1７9.3２107.9194.83１２9。０３94。83１29。031２7。551５8.70１5６。6３19４。８９图7－１柱端弯矩图4。地震作用下的内力力图图7-2地震荷载作用下的Ｍ图（单位：kＮ∙m)ＶＮ图7-3地震荷载作用下的Ｖ，N图(单位:kＮ)2.1０内力组合本章中单位统一为：弯矩kＮ∙ｍ,剪力ｋN,轴力kN.根据前面的内力计算结果，即可进行框架各梁柱各控制截面上的内力组合,其中梁的控制截面为梁端柱边及跨中，由于对称性,每层梁取5个控制截面.柱分为边柱和中柱,每根柱有2个控制截面。内力组合使用的控制截面标于下图。图8—１控制截面图2．10.1梁内力组合１.计算过程见下页表中，弯矩以下部受拉为正,剪力以沿截面顺时针为正注：（１）地震作用效应与重力荷载代表值的组合表达式为：其中,SGE为相应于水平地震作用下重力荷载代表值效应的标准值.而重力荷载代表值表达式为：Ｇｋ——恒荷载标准值；Qik——第i个可变荷载标准值;ΨQi——第i个可变荷载的组合之系数，屋面活荷载不计入，活荷载均0．5。考虑到地震有左震和右震两种情况,而在前面第八章计算地震作用内力时计算的是左震作用时的内力，则在下表中有1.2（①＋0。5②）+１.３⑤和1．2（①＋0.５②)—1.３⑤两列,分别代表左震和右震参与组合。（２）因为风荷载效应同地震作用效应相比较小,不起控制作用,则在下列组合中风荷载内力未参与,仅考虑分别由恒荷载和活荷载控制的两种组合，即１．35①＋1．4×0。７③和1．2①+1.4③两列.梁内力组合计算表表8—1楼层截面①恒荷载②活荷载③地震作用1。2（①+0。５②)＋1.3③MＶMVMVMV五1-26.3１62。１9－7。4２1８。０533。１7—７.１811。556５。29２８９.７5—28.９９—７。３３—1１7．2３—3－4４。99-70。79—1３．44－2０.83—18.５1－7。1８-４4.46—９4.２8４－2９.271２．2-9．12。８823.39—19.5-４.7３-10.７5－29。88—－9。63—０——35。8６—四１—5４.41102．３６-11。3３１8。6785．5５－１8。7６45。９２98．44２１19。45—２3。84—１８．０2—１６6．77—３－７0.７0－1０9．9０-14．６7—20。21—4９．52-18.76－149。２2－１56。2７4-32.４９1１.４1-6。6４2。88６２。６-５２。1742。３９-５４.13５-34．6０——6。47—０-—4１。５２-三1—5４.84１0２.38-1１．0318．６31３０.84-２９．55104．2884。4４2１１8.67-２4．31—２4．４5—174．1９—３－7１。０５-10９．８8—１4．51-20．２5-８1．95—29．55—1９1.80-１7０。2７4—３2．2３１１．４1-6.7６2.88103．5９－8６．３395.9９-８9.905—3４。26-－6．６2—0——４4．5４—二1-55．57102.5８—１1．171８。67174.15-３8．7２159．７172。７62１６１。２8—24．19—34。78—２3８．7５-3—7０。９1—10９。68-1４。４9-２０．21－１04。65—3８.72-221。１4-1８１.９５４－３２．３３11．4１-6。7８2。８８1３２。29-１1０.2413３．18-１2９.625-3４.４0—-6。６４-０——41.２８—一１-５2。７６１０２.31-１０．6218。６22２2.３8—4８。５4225.７８5９.６７２122．5６—25.08—４7。６5—２09．0２-3-69．25-109。95－1４。15-20．２6-127.０９—48。５４—24８.32－１9５．044－3２。４211．41—６.802．88１60.6４—１33.8７１６9.９3-１60。３4５-34.52——6.６8—0—－41.42—梁内力组合计算表续表楼层截面１。2(①+０.5②)－１．3③1．3５①＋１.4×０。7②1.２①＋1.4②MVＭVMＶ五1-7４。6９8３.96-４2。79101．６５—41。96９9。9029８.1７-１４9。５7-148．２９—３-６3．５2-７5。61－73.９１—115。98－72．80—１14．１１4—6５．53３9.99-4８.４３１9．2９—47．8618。6７5－3５。86——4９．78--4９．３4—四1—17６．51147．22—８４。5６１56。４８—81。１514８.９7２１１９。９1—184．62—176．７2—3-2０.46-１07．49－10９。82—1６８．１７－１０5．3８-１6０．174—120。３781．５1—50。３7１8．２3—48。２8１7.７25－41．52—-５3。05—-５0。58—三1-235。9１61。２7－８8.2５1５6．47－8１.251４8。9４2110。62—18４。0３—176．4４—３21．28—93.44—110。１4－168．18-1０5.５7—160．214—１７3．34１２5.92—５0.0５18.２3－4８。141７．72５－４４。54—－5７.74-－50.３8—二1—2９3．081７3．4３—85.9７156。78－８2.32149。２３2148。３２-241．4３—２２7。40—350.9５—8１.２8—１0９．9３－１６7．87-１０5．3８-15９.914－21０．7７157．０0－5０。2９18.２３－48．291７.725-４1．28—－5２.95——50.５８-一１－352．４１18５．87—81。６31５6。37-78。1８１4８。８９２85．13-19０．０3—182.１8—382。1２－６8．84-107．35—1６8．２9－1０2。９1－１６0．304-2４7.74１87。72-５０．4３18。23—４8．4217.725－41.4２——５３。２7--5０．7８-梁内力组合计算表续表楼层截面MmaxMmｉn|Ｖｍax|五１１1.５5-7４．69１０1。６５２1４9。57９8。１7-３—44。4６-73.９1115。９84－4．７２-６2.5３39.９9５—35.86－4９．34—四１45．92－１76。51１56．4８２1８4。６2１19.91—３-20．46-1４９．2216８.17４４２。３9—１2０．3781。５１５—4１。５2-53．05—三11０4．28-２3５．９１６1.272184。03110。６2—3２１.２８—191．80１70.２7495。9９—1７3。34１2５。925－４4．54—5７．74-二1１59。７1-２９３.08173。432２４１。43１48。32-３5０。95－2２1．14181．95４13３.１8－2１0．77１5７．005-４1.２8—52。95—一12２５。７8－352。４1185.８72209．0285。13—382.12—24８。3２１９5.0４416９。9３—2４７．74１87.７25-41。４2－53．２７—2。１0。2柱内力组合1．计算过程见下表，弯矩以顺时针为正,轴力以受压为正柱内力组合计算表表8－２楼层柱截面①恒荷载②活荷载③地震作用１。2（①+0．5②）＋１．3③MNＭNＭNＭＮ五Ａ2４3。85２38。6812.３6５4。1—３3．1７-７.１８9.502７7．091４４。６9２59。99９。954。1—22。96-７．18２3．7830２.65B２—33．１7２５６．84—９.478．38－４1．９－12．32-94.２729２.１91－3４。98278．15-7.8７8。38-3４。4９—１２.32—8６.81３１7。76四Ａ2４6.005８２．738。99１08．82－６２.５９-２5。94-26。1７665。5５１４5．7604。0４9。１9108．8２-5１．52-25.94-12．14691.23Ｂ２—36.44652。74-7。1615６.1４－77.63-４5．７3-１4４。65723。84１—36。１９674。05-７.27１5６。14－７7。63－45。7３—144。35749．４１三A２45．７９26.8９。1９１6３．5—79。3２-５5。４9－48。2810４0.021４5．２2948.119．09１63.5—７9．３２－55.49－48．8510６5．6０Ｂ2—３６。1９1０48。6２-7．272３3。94—10７．９１-102.51-18３.711１25。081—３６．29106９.93-7.２923３。94－107。９１-1０2。51-183．8３１１5０。65二Ａ２４7。39１２７1。０79.5321８．2２-9４。83—９4。21—６6．４11４02．81154。5７１２９２。３81０.９８218．２2—9４．83－９４.２1—57.8０1４28．３8Ｂ２—３5．7114４4。3—７.18311．７－129．0３-174．03—2１0．5９1506。921-3６．1７14６５。61－７。26311.７-129.03-17４。03-２１１。１4153２.４9一A2３3．361６3６。386．72２72.89-１27．5５－14２．75－12５．78１７7８．０811８。０５1６72.1２３.6４2７２．89－1５6.６３-１４2。75－181．9６1820。９7Ｂ２—３2．９３1840．25－6．6１３8９.５1-15８.7-25９.36-2４5.８3187１．131-1７。4５1８75.99－3.５3８9．51-1９4。89－259.3６—２７4。3019１４．02柱内力组合计算表续表楼层柱截面1。２(①+0.5②）-１．3③１．３5①+1．４×0。７②1.2①＋1。4②ＭＮＭNＭN五A29５.7４295．７671．3１３75。24６9．９2362．１6183。48321.３270．0340４.0067。4９３８７。73B2１4.6７32４。２２-5３。99４２3.55－52。94417。９4１２．8634９．８0—5４．87452．31-５2.90443．51四A2136。５77３3．0070。９１８９3.3367.79851。６21121。82758．5７70。７９２２.10６７.718７７．２0Ｂ2５7。19８42。7４—５6．２11０34.２2—53．７5１001.88157.49868．31－53.６1１062．９8－５３．６１１027。４６三A2１５7.９6１１84.3０70。７0１４１１．４167。71134１.０61157．３812０9．8７69．9614４0.１866．991３6６.6３B29６．861３91。61-55.981６44.90－５３．61１585．8６１９6。７4１4１7。18—56。1４1673.6７—53.751６1１．4３二A21８0。151６47．7673.3２1929．8070.２1１８30．791１８8.７6167３．３３8４.４31９58．5７８０。8618５6.３６B2—129.０3-17４。0355.２４22５５.２752。902１69．54１—１29.０3—１７4。0３－5５。94２283．22-53.572195.１1一A２－1２７。５5－１42.7551.６2２47６.5449．４4２3４5．70１-1５6．６3—14２.７５２7.９325２4.７92６.762388．59B２—15８。7-2５9.2650.93286６.0648。7727５3。611-194．89－25９。26－２６.9９２914.31－25．842７９6．50柱内力组合计算表续表楼层柱｜Ｍ｜max,NＮmａx,MNmｉn,MMNMNMＮ五A95.7４２９５．76７１.31375.２49.5０2７7。098３.483２1。3270．０3４04.00２3．7８３02．６５B-94.272９2．19－5３．9９4２3．５5－94。2７29２．１9－8６．8１３1７。７6－５4.874５２．3１－８６。8１3１７．76四A13６.５773３。0070.9１８9３．33—26。17665。５５121.82７58．5７70．7９２2．10—1２。14691.２3B-１44.65７23。８4—５6.２1１0３4．２２－1４4。65７2３．8４-１4４.357４９.４1－53.６１１０62。9８—144。3５749.41三A１５７.96118４．30７０．7０1411.41-48．２８1040.０21５7.381２0９。8769。９６144０.18－４8．851065．60Ｂ-１８3.71１125。08-5５．98１644。9０－18３。７1１1２5.08—183。８31150.６5－56.141673.6７—183。83115０.65二A１８0.1５164７.７673.321９2９．80—66.４114０２。811８8．7６16７3。338４。43195８。５7－5７．８0142８.３８B-2１０。５915０6．925５．2４2２５5．２7－210.59150６.9２-２11．141５3２．49-55．9422８3。2２—２1１.１4１５32。49一A205.85２14９．23５1。622476。54－12５.781７78.082２５。２8219２.1２27．９３2524。79—１81。96１8２０。97Ｂ—24５。831871.13－5０．９32８６６.06—245。8３１871.１3－27４。301914。02—2６.9９2９１4．31-274.３01914。０22.11截面设计2。１1。１梁截面设计１．正截面受弯承载力计算1）已知条件混凝土强度等级选用C3０,ｆc=1４．３N/mm２,fｔ＝1.4３N/mm2。纵向受力钢筋选用HRB3３５(fy＝ｆ’y=3０0N／ｍｍ2），箍筋选用HRＢ235（fy=ｆ’y=21０N/ｍm2）。梁的截面尺寸为3０0×800,３00×600两种，则h０1=800-35=７65ｍm,ｈ0２=6０0－３5＝５6５mｍ。２）构造要求（1）承载力抗震调整系数γＲE=0。75(２）三级抗震设防要求，框架梁的混凝土受压区高度x≤０.３5ｈ0则x1≤０．35ｈ01=0．35×7６5=２６7.75ｍｍx２≤0。３５h02=0．35×565＝1９7.75mｍ（3)梁的纵筋最小配筋率：支座:0.25%×３0０×７65=573.75mm２>（５5×１。43／30０）%×300×765=417.8３mm20．25％×300×５65=4２3.７5mm2〉(55×1．43/3０0)％×３０0×56５=256.0９ｍm２所以:Ａs１mｉｎ=573。75mｍ2As2min=423.7５mm２跨中：０.２%×３０0×7６5=459mm2〉(45×1。4３／30０）％×3０0×７６5＝3４1.８6mｍ20。2％×3００×５65=3３9mm2＞(４５×１。4３／30０）％×300×56５=2５2.48ｍｍ2所以：Aｓ1miｎ=４５9mｍ2As2ｍｉn=３３９mｍ２（4)箍筋的配箍率箍筋的配筋率ρsvmiｎ＝0。２4×ｆt/fyv＝0．2４×1.4３/210=0.１６％4)配筋计算因结构、荷载均对称,故整个框架采用左右对称配筋。当梁下部受拉时,按T形截面控制。当梁上部受拉时，按矩形截面设计.以第五层AＢ跨梁为例，给出计算方法和过程,其他各梁的配筋计算见表格。(１）跨中下部受拉，按Ｔ形截面设计.翼缘计算宽度按跨度考虑时,ｂ’f=l／3＝７。２/3=2。4ｍ=２４０0ｍｍ；当按梁间间距考虑时，ｂ’f=ｂ＋Ｓn=３00+（39０0-１５０-100)=３0５0mｍ；当按按翼缘厚度考虑时,ｈ０=7６5mm,h’ｆ/h0=10０/765＝０。１31>0.1，此种情况不起控制作用。综上，取b'f＝2400mm。考虑抗震承载力调整系数γＲE=0。75,弯矩设计值为0．７5×1４９。5７=112．18ｋN•m.因为，故属第一类截面。，而Asmin=４59mm２,故配筋2１８,Ａｓ=5０9mm2（２)支座(以左支座为例）将下部截面的218钢筋深入支座，作为支座负弯矩作用下的受压钢筋（A's=509mｍ2）,再计算相应的受拉钢筋Aｓ。考虑抗震承载力调整系数,弯矩设计值为0。75×74．６9=５６.0２ｋN•m。,说明Ａ's富余,且达不到屈服,可以近似取而Ａsmin＝5７3。７5ｍｍ２，故配筋3１８,Ａs=7６3mｍ2全部梁的正截面配筋计算过程与结果见下表。梁正截面配筋计算表表9－1楼层截面Ｍ（kN•m）ξA’s（mm2)Ａｓ（mｍ2）实配As（ｍｍ2）五1—56。02＜08０42５5。8416,80４2１12。180。0０5４３５416，8043－５５。43〈0８0４２５3416，80４4—49．1５<080430941６,804５-37。010。０10215416，８04四1-１３２．3８<09１１6０422０+２18，１137２13８．４７0．0０７6１321８+2１６，9113-1１1。9２〈0９1１511220＋２18，113７4-9０．２8＜09１1568220＋2１8,１1375-３9。7９0.０1１237２18+２16,91１三1－1７6。9３<09118０８２２０+218，1１3７213８.0２0．０07６1３２１8+216,9113—１43.８5<09１１６５722０+２１8,1１37４-1３0.01<0９1１8１8220+21８，11375-4３．31０．012258218＋216，９１1二１－２19．81０．0０8９１1１１３2422，15２021８１．０70.00９7892１8+216,91１３-１６5.８6＜０91175８４22，1５２04—158。０８0.００5911９9442２,15205－3９。71０．0112３72１8+２16，９１1一1-２6４。３１0.0２691１1２074２2，１５202156。770．0０８７0０2１8+２16，９113－186。24<０911８50422,1５204—1８5.810。009９111168422,152０5－39。95０。0112３72１8+２1６，91１2.斜截面受弯承载力计算承载力抗震调整系数γRE＝0。85。以第五层AＢ，ＢC跨梁为例，给出计算方法和过程，其他各梁的配筋计算见表格。ＡＢ跨梁故截面尺寸满足要求。梁端箍筋加密区取2肢Φ８@100,箍筋用HPＢ2３5级钢筋(fyv=210N／mm２），则：箍筋加密区长度取1。２ｍ，非加密区取２肢Φ8＠1５０设置满足要求。BC跨梁故截面尺寸满足要求。梁端箍筋加密区取2肢Φ8@1０0,箍筋用HPB２35级钢筋,则:由于非加密区长度较小,故全跨可按加密区配置.全部梁的斜截面配筋计算结果与结果见下表。梁斜截面配筋计算表表９－2楼层梁γＲＥＶ（kN）0.2βｃfcbh0（kＮ)Ａｓｖ/ｓ加密区实配（Asv/s）非加密区实配ρ（%)五ＡB98。5865６．３７－0．23双肢Φ8@10０(１。01）双肢Φ8＠15０(0。2２４）ＢＣ3３.９248４．7７—０.３6双肢Φ8＠１００(1．0１)双肢Φ8＠１0０（０．３3７）四AＢ142．９6５６.3７0。15双肢Φ８@1０0(1．01）双肢Φ8＠1５0(０．２24）BC６９．２8484.７７—0.14双肢Φ8＠100（1.01)双肢Φ8＠１０0(0．3３7)三AB１44。７3656.370．23双肢Φ8@10０（１.01）双肢Φ8@１50（0.２２4)BC１07.０３484．７70。０8双肢Φ８@10０（1．01）双肢Φ8＠1００(0。33７）二AB１54.６6656.3７０.2８双肢Φ8＠10０（１.01）双肢Φ8＠150（０。224）BC133.454８４。77０.26双肢Φ8@100（１。01）双肢Φ8@１０0(0.337）一AB165．７8６5６。3７０．3２双肢Φ８＠1０0（1。０1）双肢Φ8＠1５0（０．２２4）BC159.56484。77０.３9双肢Φ8@1００（1。０1）双肢Φ8@1０0（０.337)2.１１.2柱截面设计1。已知条件混凝土采用Ｃ30，fc＝14。3Ｎ/mm2，fｔ=1．43N／mｍ2，纵向受力钢筋选用ＨRB4００（ｆy=f'y＝3６0N／mm2）,箍筋选用HＲＢ235（ｆy=ｆ'y＝2１0Ｎ/ｍm2）。柱的截面尺寸:底层为５５0×550;其他层为500×５00。则h01=５50-４0＝510mｍ，h0=500-40=４6０mm.２。构造要求1）抗震调整系数γRE＝0.80２）三级抗震设防要求，框架柱纵筋最小配筋百分率应满足：０．７%则As1min=０．0０７×65０×610=1９64ｍm2，Asmiｎ＝0.００7×60０×56０＝1６10mm23。剪跨比和轴压比验算剪跨比宜大于２,三级框架轴压比应小于0．８,从下表中可见均满足要求。柱剪跨比和轴压比计算表表9—３楼层柱b（ｍm）ｈ0（mm)Ｍｃ(kN•m）Vｃ(ｋN）N(kN）Mc/Vｃh0N/fcbh0五边5004６095。742９。4６4０47．06０.12２８3３中5００４６09４.２740．08４５2。３15.1１0．13７５22四边５０0４60136。５760．61922.10４．9０。２8０359中5004601４4。6５8２．4６1０６2.9８3．8１0。３2３１９2三边５0046015７.9６８5．50144０.184.0１0．437８７8中500460１83.８３116．331６73．6７3.４40.５０8869二边500460１８８．761０４.621958．573．9２０。59５491中５0０4６０21１。14142.3５2283．2２3．2２0．6９4199一边5505102２5.28１２4.６725１４。79３.５4０.6２9４43中5505１0274.30155。１２2９１4．３13．46０。726５5２4。柱正截面承载力计算计算要点：①，，当ξ〈ξb时为大偏心受压柱；当ξ＞ξb时为小偏心受压柱。②eａ取２0ｍm和h/3０两者中的较大值。③当ei／ｈ０≥0.３时，ζ1＝1．0；当ｅi/ｈ0<０．３时,ζ1＝0．2+２。７ei／ｈ0且≤1.0.④柱计算长度l0＝０.7l。⑤ｌ0/h≤１5时，ζ2=1.０；ｌ0/h〉1５时,ζ2＝1．1５-0.01l0／h且≤1.0。⑥,取Cm＝１。０⑦ξ≤2αS/ｈ0，；ξ〉2αＳ/h0,具体计算与配筋过程见下列两表。边柱正截面配筋计算表表9-４中柱正截面配筋计算表表9—５中柱五层四层三层二层一层组合方式|M｜ｍａxNmａxNｍｉn|M|maxNｍaｘＮmｉn|Ｍ|maxNｍaｘNmｉn｜Ｍ|ｍaxNmaxＮmiｎ|M|mａxＮmaxNminM（ＫＮm）75．4２43。９075。４２１15．72４4.971１５.721４７．0６４4.91147.0６16８.９14４．７5168.９11９6。6６４0．742１9.44Ｎ(ＫＮ）２54．２1361。8５2５４.21５9９。538５0。3８599．53920.52133８.9４9２0.5２12２５．9９182６．58１2２５。9９1531.211２331.451531。22ξ0.０7７０．1１0０。０７７0.1830.25９0.１8３０。2800。4070.２８0０.3７30.555０．３730。3820.5１80．38２大小偏心大大大大大大大大大大大大大大大ｅ0＝M／N(mm）307.5７1２１．32２96。681９3。025２。8８１93。02１５９。7６33.5４1５９。７6１37.７７24。50１３７．７7１28.4３17．4７1４３．３1ea（ｍm)20２0202020202020２0202０２0202020ei=e０＋ea（ｍｍ）3２7。5７1４１.32３16．6821３。027２.882１3.02１79．76５3。54179。7６15７．７７４4．50157.７71４8。4337。４7163．３1eｉ/h０0．７10．31０.6９0．460。160.460．390.12０。3９0。340.１00．340。29０．070。32ζ1１。０1。01.０1.００．6321．01.00.5２41。01．00．４71．00．983０.3890。983l0（ｍ）2。3１２.３１２.312.312．3１2.3１２.３12.31２。３12.３1２.312．313。013.0１３。０1l0／h4.6２4.６２4。62４。624．6２4.6２４.624。624.６24．624．6２４．625。４7５．４７5.4７ζ２1。01．01.01.01.01．01。0１.０1。０１。０1.０1．０1．0１。０１．0η1。021１.0４91。0２２１。0331.060１.0３3１．039１.06７1.０3９1．0451。０７21。０４５1。05２1．085１．05２2aS’／h0０.1740.17４０。１７４0.1740.17４０。1７４０。1７40.1７４０。17４0。１７４０.17４0.1740.1570．１5７0。15７e（mｍ）54４。4４358.2453３。6５430。０5287.2５４30。０５3９6。７72６7.13396。77３7４．８7２57。70374.87391．15275．653９１.15AＳ＝ＡS'（mｍ2）915。3６857.33８9７．2141．6〈0４1。66。08<06.083．３5＜03.3５＜0〈０〈0实配钢筋４18４１841８418420面积（mm2）１0１7１01７10１71017１２56ρＳ(％)0．８8０.8８０．８80.８８0。905．柱斜截面承载力计算计算要点：①框架柱斜截面计算时的抗震调整系数为γRE＝0。85。②当λ＜1时，取λ=1；当λ〉3时,取λ=3。③时截面满足要求。④当N≤0。3ｆｃA时取实际值计算；当N>0．3fcｂh时取0.3ｆｃbｈ计算。⑤时按构造配箍,否则按计算配箍。具体计算与配筋过程见下列两表边柱斜截面配筋计算表表9—6边柱五层四层三层二层一层Ｈn(m）3。２3.2３。２3．24．2λ=Hn／（2h０)3．4８3.483.４83．４84.1２γＲEVC（ＫN)２5．045１。527２．６７88。９3１05.970.2ｆcbh0（KN）657．８６５７．8657.8657.8８02.2３截面是否满足要求满足满足满足满足满足7７.0977．０９７７.09７7.098２．2６0.3fcbｈ（ＫN)1072。5１０７2.５1０７2。51０72．５1297.73N（KN)３43．47８3。７91224.１5１６６４．7８21４６。０7０.０５6N19.2343．8９60。066０。0672．67+９６.321２0.9８137.1５１3７.１５１５4.９3(ＡＳV)/s＜０<０＜0〈０＜0λvｆc/fｙv（%）0。4090。409０．６130.７４90。８８５实配箍筋加密区四肢Ф１0@100（１。2６）四肢Ф10@10０(1．２6）四肢Ф10＠100（1.26)四肢Ф１0＠100（１.2６）四肢Ф１2＠100（1．64）非加密区四肢Ф１0@15０（0.84)四肢Ф１0＠1５0(０。８4）四肢Ф10@１50(0．８４）四肢Ф１0＠1５０（０。84)四肢Ф１2＠15０（１.１）中柱斜截面配筋计算表表９—7中柱五层四层三层二层一层Hn（ｍ)3.23.2３．２3。242λ=Hn／（2h0）３。4８３.4８3。483．４84．1２γＲEＶC（KＮ）３４．07７0。０998．８８１2１。00131。８50．2fcbh0（KN）65７。8６5７。8６５7．8６57．８80２.23截面是否满足要求满足满足满足满足满足77．0977.09７７。09７7．09８2．26０.３ｆcbh(ＫN）10２７．５１0２7。5１027。5１０２7.５1２９7．7３N(KＮ)3８4．4６90３.531４22.6２19４0.7４2477。165１.5350.６０7９。67１0８.68138．72+１28。62１２７．69156。７６1８5．77220。９8（ASＶ）／Ｓ〈０〈0＜０〈０<０λＶfC/fｙＶ（%）0．40９0.4７7０.61３0．７49０。88５实配箍筋加密区四肢Ф１0＠100(1.２6）四肢Ф10@1００（1.2６）四肢Ф1０＠１00（1。26）四肢Ф１０＠10０(１.26）四肢Ф12＠1０0(1．64)非加密区四肢Ф10@１50(０。84）四肢Ф1０@15０（0。８4）四肢Ф10@150（０。84)四肢Ф10＠1５０（０。８4)四肢Ф12@150(１.1)2．１2基础设计基础类型采用混凝土预制桩基础。2．１２。１边柱基础荷载标准组合值计算计算过程见下表(单位:M为kN∙m，N和Ｖ为kN）表10－１底层截面①恒荷载②活荷载③地震作用ＭＮＭNＭN边柱233.3６１636．38６.7２272．８９－１27.55－１４2.7５118。0５167２.１23.64272．89-1５6．63-142。75中柱2－32。9318４0.25-6.61389.5１-1５8．7-25９．36１—17.45１87５。99-３．５389。5１-194。89—2５９.36续表底层截面①+③①-③①+②MNMNMN边柱2－94。1９1４93。63160。９1１779.13４0．０８19０９.271-１38．5８1５29.371７4.６８18１4．87２1．6919４5.01中柱2—１９１．631５８0。８9１25。77２099。61-3９.５４２22９.７６1－212．３4１6１6。6317７。４４２135．３５－20．95２2６5。5续表底层截面MmaｘNｍａｘVmax边柱2160。91１９０9。2789．0５1174。6８1９4５．０1中柱２191．6３2２２9.76110.81212。34226５.５从上表可知,Fk=１945．01ｋN，Mｋ=1７４。68kN∙m，Ｈk=89．０５kN2。基本尺寸与桩数确定暂取承台高度为0。8ｍ，埋深1.3ｍ,桩径采用３50×3５0mm，均采用C３0混凝土。配置HRＢ3３5级钢筋。桩有效长度为8m，进入持力层１。3+8-5.5＝3.8ｍ。单桩承载力标准值：特征值：所需桩数：，选用４根桩边桩中心至承台边缘取ｄ=3５０ｍm桩距取3d=1０50ｍｍ。桩布置如下图（单位:mｍ)图10-1承台尺寸为1７5０ｍｍ×１75０mm3.桩顶作用效应计算单桩承载力设计值:在弯矩作用下满足要求。4．承台设计桩顶最大反力设计值Nmax=6５0。56ｋＮ平均反力设计值N=51２。25kＮ桩顶净反力设计值Nｍax＝6５0。56-Ｇ/n=630。56kN平均净反力设计值N＝512。25-G／n=４92．2５kＮ因为基础底面落在冲切破坏锥体以内，故可不进行受冲切验算.(1）斜截面承载力计算计算截面处的剪力设计值剪跨比，取λ＝0.3剪切系数满足要求(2）受弯承载力计算计算截面处的弯矩设计值配置1８＠２００,实配２２27mm同理，在另外一个方向也配置18@2００。2．12．2中柱基础１.荷载标准组合值计算计算过程见下表从上表可知,Fk＝22６5。５kN,Mk=212．34kＮ∙m,Ｈk=11０．８kN2.基本尺寸与桩数确定暂取承台高度为０.８m,埋深1.３m，桩径采用40０×４0０ｍm，均采用C３0混凝土。配置HRＢ3３5级钢筋。桩有效长度为８m,进入持力层１。３＋8－5．5=3。8ｍ。单桩承载力标准值:特征值:所需桩数：，选用４根桩边桩中心至承台边缘取d=4０0mm桩距取3d=１2０0ｍm。桩布置如下图图１0-2承台尺寸为２000ｍｍ×2000mm３．桩顶作用效应计算单桩承载力设计值：在弯矩作用下满足要求。4。承台设计桩顶最大反力设计值Nｍａx＝859。3５kN平均反力设计值N=710.８5kN桩顶净反力设计值Ｎｍax=８59．３5-Ｇ/ｎ＝８33.3５ｋＮ平均净反力设计值N=897。１9－G/n=684.85kN因为基础底面落在冲切破坏锥体以内，故可不进行受冲切验算。（１）斜截面承载力计算计算截面处的剪力设计值剪跨比,取λ=0。３剪切系数满足要求（2）受弯承载力计算计算截面处的弯矩设计值配置20＠2０0,实配3１4２mm同理,在另外一个方向也配置20＠20０.3.施工组织部分3．1工程概况本工程为光州新区第一中学学生宿舍.工程为五层现浇钢筋混凝土框架结构。本工程为光州新区第一中学学生宿舍，其功能是为学校学生提供住所.本工程为多层现浇钢筋混凝土框架结构，共五层，底层层高3。0米，其他层层高均为3.0米，建筑物总高度为18.5米，总建筑面积为4022。１5平方米.4人间设计，有独立的卫生间和阳台，能满足44０人入住.3.６资源供应计划由项目预核算员与财务人员根据施工合同和进度计划编制各阶段的需求计划,并按现场情况预备一定的周转活动资金.根据工程进度计划编制物资需用量计划，了解市场，落实供应商,签订供需合同。3.6.1机械配备1.施工测量为本测量遵循先整体，后局部，先控制、后细部的原则。采用矩形控制网,以控制建筑物的各主轴线，作为楼层细部放样的依据。细部放样采用计算与测量分开的方法,先计算各细部的放样数据，经复核无误后,进行现场测量放样工作。使单位测量工作时间缩小到最短，以提高测量精度和速度。２。土方工程开挖基坑时，应分层控制挖土标高,在挖至基底设计标高前,应在基坑底面的设计标高上留30ｃm，改用人工开挖清底，以防拢动基层土.挖不到的地方，应配合人工随时进行挖掘，并用手推车运到机械挖到的地方，以便及时用机械挖走.预留3０cm土方不开挖，在基低护壁时,可以在基槽根部人工开挖宽50cm×30cｍ深的沟，以便护坡可以做到底部。回填土每填完一层，按要求及时取土样试验.土样组数、试验数据等应符合设计及规范规定。3．钢筋工程本工程钢筋工程量较大，规格较大,施工难度大，为保证工程进度，质量及各工序穿插，施工做如下考虑:⑴原材料要求进场钢筋必须具备出厂质量证明书和试验报告单,每捆钢筋有标牌。对进场钢筋按规范的标准抽样做机械性能试验或化学分析,合格后方可使用。进场的钢筋和加工好的钢筋,根据钢筋的牌号分类堆放在枕木或砖砌成的高30ｃm间距2m的地垄墙上，以避免污垢或泥土的污染.严禁随意堆放.⑵钢筋的配料根据设计图中构件配筋图，先绘出各种形状和规格的单根钢筋简图并加以编号，然后分别计算钢筋下料长度和根数,填写配料单，经审查无误后，方可以对此钢筋进行下料加工。⑶钢筋的下料与加工①钢筋除污钢筋的表面应洁净，在钢筋下料前必须对受污染锈蚀的钢筋进行清理，对盘园钢筋除锈工作是在其冷拉调直过程中完成；对螺纹钢筋采用自制电动除锈机来完成,并装吸尘罩,以免损坏工人的身体和污染环境.②钢筋调直采用调直机或牵动力为3吨的卷扬机,两端设地锚的办法对盘园钢筋进行冷拉调直，根据施工规范要求，Ⅰ级钢筋的冷拉率不宜大于4％，钢筋经过调直后应平直，无局部曲折.③钢筋切断钢筋切断设备主要有钢筋切断机和无齿锯等,将根据钢筋直径的大小和具体情况进行选用。切断工艺:将同规格钢筋根据长度进行长短搭配,