结构成本优化技术措施

结构成本优化技术措施新力地产制度文件版本2018第二版名称结构成本优化技术措施编号XLDC-BZ-SJ-JG02编制周仁审核周仁批准付学亮生效日期2018-04-01结构成本优化技术措施全文共1页，当前为第1页。

结构成本优化技术措施全文共1页，当前为第1页。结构成本优化技术措施产品研发中心二〇一八年三月审批记录日期版本状态拟制人审核人审批人2017年5月1日第一版周仁杨志洪周仁周琳2018年3月31日第二版周仁邹庆华杨志洪周仁付学亮结构成本优化技术措施全文共2页，当前为第2页。结构成本优化技术措施结构成本优化技术措施全文共2页，当前为第2页。1目的为加强公司结构设计质量，在确保结构设计安全、施工可行性、满足建筑使用功能及效果的前提下，有效控制结构成本，特制定此优化专题，用于指导项目进行结构优化。2适用范围2.1本指引适用于新力地产有限公司所属各分公司所有拟建工程。3升版说明相对于2017年5月1日OA发布结构成本优化技术措施（V1.0），本次升版（V2.0）主要修改内容如下：3.1本次升版修改了附件1《地下室结构方案比选》内容；3.2本次升版增加了附件2：《多层住宅结构体系选型》、附件3：《梁板墙柱混凝土最低标号采用C25与C30对比分析》、附件4：《高层住宅架空层层高对结构影响分析》、附件5：《高层住宅短肢剪力墙与普通剪力墙经济性对比》、附件6：《高层住宅避免结构超限的措施》、附件7：《超高层住宅结构成本影响因素分析》；3.3本次升版增加了地勘报告审核的相关要求；3.4本次升版增加了地下室抗浮方案的相关建议；

结构成本优化技术措施全文共3页，当前为第3页。目录结构成本优化技术措施全文共3页，当前为第3页。1复核地勘报告 11.1勘察点布置 11.2勘探孔点深度 11.3地下水位 11.4地震效应参数 21.5基础设计参数 21.6其他 22基础优化 22.1桩基优化总则 22.2预制桩优化 42.3灌注桩优化 42.4抗浮锚杆优化 53地下室结构优化 53.1地下室优化总则 53.2地下室顶板优化 63.3地下室底板优化 63.4地下室外墙优化 64人防地下室优化 74.1人防地下室优化综述 74.2人防地下室平面布置 74.3人防结构优化 85构件设计优化 95.1梁优化 95.2板优化 105.3柱优化 105.4剪力墙优化 106.5楼梯优化 116其他优化措施 11结构成本优化技术措施全文共4页，当前为第4页。6.1避免超限 11结构成本优化技术措施全文共4页，当前为第4页。6.2荷载取值 126.3混凝土标号 126.4计算参数 136.5图纸归并 136.6结构设计总说明 137附件 14第14页，共14页结构成本优化技术措施全文共5页，当前为第5页。1复核地勘报告结构成本优化技术措施全文共5页，当前为第5页。1.1勘察点布置1.1.1应在建筑物周边和角点布设勘探点，多层建筑根据当地审图要求布点，若无要求可考虑均匀布点；1.1.2高层建筑布点数量单栋不少于4个，密集高层楼群单栋建筑至少一个控制性勘探点；1.1.3控制性勘探点数量在满足规范及当地审图要求的前提下，不宜额外增加；1.1.4高层建筑平面为矩形时按双排布点，不规则时在凸出角点和凹入阴角布点，层数荷载体型变异较大处布点，甲级勘察高层中心或电梯井核心筒布点；1.1.5布孔间距按规范取较大值，一般情况下，详细勘察点距按地基复杂程度复杂、中等、简单分别为10～15m，15～30m，30～50m三个等级要求；1.1.6土质地基勘察点间距：采用端承桩宜为12～24m，采用摩擦桩宜为20～30m；1.1.7基坑工程的勘察布点：基坑范围布点及基坑边界外超出基坑深度2～3倍范围要求布点；1.2勘探孔点深度1.2.1条形基础孔深不小于基础以下3d，独立柱基不小于基础以下1.5d，一般不小于5米；1.2.2对高层楼群和变形计算的地基,孔深应超过计算深度并满足软弱下卧层验算的要求；1.2.3有抗浮设计时，孔点深度应满足抗拔承载力评价的要求；1.2.4桩基工程勘探孔深：桩长以下3～5d，且不小于3米,对大直径桩不得小于5米；1.2.5对嵌岩桩应钻入嵌岩面以下3～5d，花岗岩地区高层建筑嵌岩桩的一般孔应进入微凤化岩3～5米,控制性孔应进入微风化岩5～8米；1.2.6基坑工程勘察深度宜为开挖深度的2～3倍；1.3地下水位1.3.1地勘报告中应提供项目抗浮最高水位，最高水位应结合周边道路情况以及场地回填土情况，若项目场地高差较大，可分段提供抗浮水位；结构成本优化技术措施全文共6页，当前为第6页。1.3.2地勘报告中应提供项目最低水位，最低水位用于主体基础抗压工况计算时，考虑水浮力的有利作用（部分地区可考虑）；结构成本优化技术措施全文共6页，当前为第6页。1.3.3地勘报告中应提供项目正常水位标高；1.4地震效应参数1.4.1应提供场地类别、场地特征周期值、地震加速度等参数；1.4.2划分抗震有利、不利地段或危险地段的判断合理；1.5基础设计参数1.5.1复核地基承载力特征值是否合理；对各土层侧摩阻力、端摩阻力取值复核，可参照桩基规范中不同土层桩侧桩端阻力标准值；1.5.2查明岩土工程特性,评价成桩可行性以及对环境影响；1.5.3当场地有饱和软土和松散砂土时须提供负摩阻系数及减少负摩阻力措施建议；1.5.4液化土判定应避免根据个别孔点异常判定，液化土可适当考虑桩基施工的挤密作用，可在桩基施工后补勘。1.6其他1.6.1应收集项目周边2公里范围内不少于3个项目的地勘资料，与拟建项目地勘报告进行对比，判断本项目地勘参数是否合理；2基础优化应提供多种基础方案对比，主要进行成本测算和工期影响分析，综合确定最终方案。地下溶洞上方尽量避免设置建筑物，当受容积率等条件限制，必须布置时，应尽量避免布置高层、超高层，可以布置低层建筑。基础设计时，可结合当地地方规定考虑最低水位对抗压工况的有利作用。在满足规范要求的前提下，基础埋置深度尽可能浅埋。2.1桩基优化总则2.1.1施工进度许可的前提下，应依据试桩结果确定单桩承载力。2.1.2在地质情况满足沉桩的条件下，抗压桩应优先考虑采用预应力方桩/管桩，抗拔桩可采用预应力管桩或实心方桩、灌注桩等(部分地区不允许采用预应力空心桩作为抗拔桩)，部分地质情况较好的地区可考虑采用锚杆。2.1.3不同桩型、桩径、桩长应通过桩基选型经济性分析(单位承载力所需费结构成本优化技术措施全文共7页，当前为第7页。用最低)，确定桩基型式，桩基成本应包含机械费用、措施费、截桩费用、桩灌芯费用等，同时应考虑对环境、工期的影响。由于常规地勘参数会有一定的富余量，所以结合工程进度情况优先选择实施桩基破坏性试验来确定单桩承载力，试桩数量需事前确认。结构成本优化技术措施全文共7页，当前为第7页。2.1.4桩身承载力宜与由土提供的承载力接近，当单桩承载力由桩身强度控制时，宜适当提高桩身混凝土强度，也可适当提高纵筋配筋率。2.1.5对于主裙楼连体建筑，当高层主体采用桩基时，裙房（含纯地下室）的地基或桩基刚度宜相对弱化，可采用天然地基、疏桩或短桩基础。2.1.6当高层建筑和裙房均采用桩基础时，裙房与高层建筑可以采用不同的桩型、桩径、桩长以及桩配筋，桩端可以落在不同的持力层上。设计时，应以桩的沉降均衡为原则，尽量减少高层和裙房之间的差异沉降。2.1.7当地块内基础持力层起伏较大时，在相邻桩基的沉降差异满足规范要求的前提下，可根据地质情况采用不同桩长。2.1.8软土地基上的多层建筑物，当天然地基承载力基本满足要求时，可采用减沉复合疏桩基础。2.1.9满足设计要求的立柱桩可兼做工程桩。2.1.10桩基静载试验的抽检数量不应少于总桩数的l%，且不少于3根；当总桩数在50根以内时，不应少于2根；若当地验收允许，可全地块统筹考虑试桩数。2.1.11应根据环境条件对钢筋的腐蚀、钢筋种类对腐蚀的敏感性和荷载作用时间等因素确定抗拔桩的裂缝控制等级，若抗拔桩处于二a类环境中，位于稳定地下水位以下，根据桩基规范3.5.3条，其最大裂缝宽度限值可采用0.3mm。2.1.12基础类型尽量不归并，以控制基础工程造价。桩基的归并还应结合桩基检测费用综合考虑。2.1.13当连通口或坡道处的水浮力较大时，可考虑将底板两侧外挑宽度增加，利用外挑范围内的覆土自重进行抗浮，以减少抗拔桩数量。2.1.14关注柱底轴力的取值、桩基承载力的利用率、基础类型的归并、水浮力的影响、复核最高水位、桩间土承载力的利用等。应核算桩基总反力与建筑结构总重的比值，桩承载力/传于基础的荷载总值不宜大于1.10。结构成本优化技术措施全文共8页，当前为第8页。2.2预制桩优化结构成本优化技术措施全文共8页，当前为第8页。2.2.1预制方桩桩边长宜选250mm~350mm，预制预应力管桩直径宜选用300mm~600mm。2.2.2对于抗压预制管桩，如无特殊要求时，一般宜采用A型或AB型。2.2.3预制管桩桩顶与承台的连接须区分抗拔桩与非抗拔桩的不同要求。2.2.4对非抗拔预制管桩，可利用桩头焊接钢筋锚入承台或管中灌芯加插筋锚入承台，两者不应同时采用。2.3灌注桩优化2.3.1抗压灌注桩的配筋率可取0.2～0.65%，地质条件差、桩径小时取大值，地质条件好、桩径大时取小值。2.3.2抗拔桩可根据计算变截面通长配筋，桩径大于600mm的摩擦型抗压桩配筋长度可取2/3桩长。端承型桩和位于坡地岸边的基桩应沿桩身等截面或变截面通长配筋，受负摩阻力的桩、因先成桩后开挖基坑而随地基土回弹的桩，其配筋长度应穿过软弱土层并进入稳定土层，进入的深度不应小于2～3倍桩身直径。2.3.3受水平荷载较大的桩基、承受水平地震作用的桩基以及桩身受压承载力时，桩顶以下5d范围内的箍筋加密即可，一般不应加大。2.3.4当采用钻孔(冲孔)灌注桩作为抗压桩时，可采用桩端或(和)桩侧后注浆方式提高单桩承载力。2.3.5当采用钻孔灌注柱作为地下室抗拔桩时，应优先考虑小直径长灌注桩。2.3.6根据《混凝土结构耐久性设计规范-GB/T50476-2008》3.5.4，抗拔桩裂缝计算保护层厚度可取30mm。2.3.7对于持力层承载力较高、上覆土层较差的抗压桩和桩端以上有一定厚度较好土层的抗拔桩，可采用扩底灌注桩。2.4抗浮锚杆优化2.4.1在岩石地基或其他地质情况较好区域，若采用锚杆抗浮，锚杆的直径宜采用150~200mm。2.4.2抗浮锚杆承载力应通过现场试验确定，锚杆应采用两次注浆工艺。2.4.3抗浮锚杆数量应充分考虑上部结构的竖向荷载，通过锚杆与上部结构共同作用分析，节约锚杆数量。结构成本优化技术措施全文共9页，当前为第9页。3地下室结构优化结构成本优化技术措施全文共9页，当前为第9页。3.1地下室优化总则3.1.1地下室顶板结构选型应提供多种方案对比，主要进行成本测算和工期影响分析，综合确定最终方案，车库地下室顶板应优选无梁楼盖结构。3.1.2当地下室重量小于底板水浮力时须进行抗浮设计，一般有以下方案：①增加地下室重量抗浮；②采用抗拔桩抗浮；③采用抗浮锚杆。应根据地下室埋深、抗浮水位、地质情况、基础型式综合考虑，进行多方案技术经济比较确定最优方案。上部重量与水浮力相差不多时可以采用增加地下室重量的方式进行抗浮设计，相差较大时应选择抗拔桩或者抗浮锚杆等方案。3.1.3充分利用项目地形，结合当地规定，建议整体抬高±0.00标高，减少土方开挖和基坑支护费用。3.1.4在确保净空高度的前提下，尽量减小地下室底板结构面至顶板结构面的垂直高度，控制地下室层高。3.1.5当地下室埋置深度小于10m，混凝土设计抗渗等级可按P6。3.1.6地下室底板、顶板和外墙部位的后浇带采用膨胀混凝土，微膨胀剂掺量8％~12%（按水泥重量，替代等量水泥），其余位置原则不应采用膨胀混凝土，若确需采用，设计单位应提供专项说明。3.1.7地下室施工后浇带的布置应考虑施工工艺水平和施工进度要求，其水平间距应控制在40m~50m，并绕开基础、集水井和其他有特殊功能的房间。3.1.8为减少开挖工程量、节约工程成本，对于柱下有柱墩或墙下有承台梁的筏板，筏板顶应与柱墩顶承台梁顶平齐。3.2地下室顶板优化3.2.1地下室顶板应尽可能降低覆土厚度，消防通道应尽量设置在地下室范围以外。3.2.2控制独立地下室的覆土厚度，种植高大乔木的部位需较深埋深时，可采用局部降板或抬高树池的方式。3.2.3地下室顶板配筋宜采用双层双向X@100~200并应满足最小配筋率要求，不够时附加钢筋。3.2.4地下室顶板主楼影响范围以外，可与审图沟通是否可以不执行0.25%的配筋率结构成本优化技术措施全文共10页，当前为第10页。3.2.5嵌固端地下室顶板厚度可取180mm，非嵌固端地下室顶板厚度可取160mm，部分地区地下室顶板厚度需满足最小防水板厚度250mm。结构成本优化技术措施全文共10页，当前为第10页。3.3地下室底板优化3.3.1若采用桩基础，尽量墙下布桩，减小基础厚度。3.3.2车库地下室底板应优先采用独立基础/独立承台+防水板的型式，当独立基础尺寸较大时，可改用筏板基础。3.3.3地下室基础应尽量减少外挑，以减少开挖量。3.4地下室外墙优化3.4.1外墙建议按下端固接、上端铰接的压弯构件计算，负筋配筋应采取通长筋加附加筋的方式；无梁楼盖范围的外墙竖向钢筋顶部应按地下室顶板作为外墙弹性嵌固设计。3.4.2地下室外墙水平筋仅为抗裂缝需要，其配筋需与竖向筋有所区别，可按最小配筋率控制。3.4.3外墙在楼层部位原则上应不设暗梁。3.4.4地下室外墙裂缝计算时保护层厚度可取30mm。3.4.5地下室外墙存在间距较小的翼墙时，可按四边（悬臂墙为三边）支承板设计。3.4.6集水井或其他大降板区域应尽量远离外墙。4人防地下室优化4.1人防地下室优化综述4.1.1在项目的可行性研究阶段，对人防应进行评估，在项目的方案设计阶段，人防设计应及时介入。4.1.2充分了解当地人防建设相关政策，建设规模较小的项目可申请易地修建并缴费。了解当地人防建设的优惠政策，有些项目可易地修建并可减半或减免费用。4.1.3了解当地人防面积计算原则，合理减少人防建筑面积。4.1.4尽量降低人防等级，争取不设5级人防。部分三线城市如设置5级人防地库，人防面积可以较设置6级人防减少一半，此时可适当设置5级人防地下室。4.1.5尽量争取配建物资库，人防物资库一个人防单元可做4000m2，无滤毒室，口部房间少，而一般二等人员掩蔽部一个人防单元为2000m2，口部房间结构成本优化技术措施全文共11页，当前为第11页。数量是物资库的2.5倍。结构成本优化技术措施全文共11页，当前为第11页。4.2人防地下室平面布置4.2.1人防地下室应集中布置，人防地下室应设在地下室最下层，当地下室上下层为不同防护单元时，人防等级高的防护单元应放在人防等级低的防护单元下方。图1：乙类防空地下室设置在不同楼层时人防荷载示意图4.2.2消防车道及消防登高场地尽量布置在地库外或人防顶板上。4.2.3人防尽量布置在塔楼下方，人防布置于塔楼下方可减小人防荷载，且人防口部房间不占用车位，利用塔楼楼梯作为人防疏散楼梯，楼梯利用率最大化，战时主要口楼梯可利用绿化中平时遮盖战时打开的楼梯，减少出地表楼梯。4.2.4人防主要出入口宜设在防倒塌范围外。4.2.5人防尽量靠地下室外墙布置，减少临空墙面积4.3人防结构优化4.3.1在满足功能和基础埋深的条件下，人防地下室尽量浅埋，地下室底板抗浮计算时，应考虑人防墙荷载。4.3.2人防地下室结构在常规武器爆炸动荷载和核武器爆炸动荷载作用下，应结构成本优化技术措施全文共12页，当前为第12页。验算结构承载力，对结构变形、裂缝宽度及地基承载力和地基变形可不必验算。结构成本优化技术措施全文共12页，当前为第12页。4.3.3人防地下室结构型式宜采用无梁楼盖或厚板结构。5级人防时，应首选无梁楼盖型式。4.3.4人防等级不同的部位，设计应进行细分，不应采用同一截面或同一配筋。4.3.5甲类人防覆土越少，人防荷载越小，乙类人防覆土越多，人防荷载越小，应根据人防等级，结合相关需求，合理控制顶板覆土。4.3.6严格控制人防地下室层高，人防地下室层高越小，人防墙配筋越小。人防墙应根据层高不同分别按单双向板计算。4.3.7人防地下室密闭墙尽量薄，密闭墙体宜采用250mm，非人防密闭墙体可采用砌体墙。4.3.8人防墙与塔楼墙体宜尽量合并设置，减少墙体数量。4.3.9人防墙本身配筋为计算配筋，配筋较大，人防墙内暗柱和暗梁建议取消。4.3.10人防区顶板配筋可细分为战时工况和平时工况两种工况分别计算，包络配筋。第一种工况：考虑人防荷载（恒+人防），按塑性板进行计算，不需要计算裂缝；第二种工况：不考虑人防荷载（恒+活），按弹性板进行计算。4.3.11人防口部基础在满足冲切受弯计算后，一般无需放大。4.3.12应区分防护密闭门、密闭门、普通门门框做法，密闭门或普通门门框应按构造配筋，不需加强。4.3.13人防出入口（楼梯、坡道），首先要区分是战时主要出入口还是次要出入口，主要出入口指的是战时有人员进出的口部，楼梯要适当加强，包括梯板、休息平台的厚度和梯梁的尺寸，梯板也要双层双向配筋。而次要出入口规范认为是可以被破坏的，则可以按普通楼梯设计。5构件设计优化5.1梁优化5.1.1框架梁的通长负筋应避免采用粗大钢筋，宜采用小直径的钢筋。5.1.2次梁箍筋无加密区，但当支座处计算配筋较大时，可采用局部加密的方式处理。5.1.3跨度在3m以内半砖墙下的小梁可以取消。结构成本优化技术措施全文共13页，当前为第13页。5.1.4多跨梁的各跨不全部是框架梁时，图纸中应注明，与框架柱或剪力墙相交的框架梁的一端按照框架梁采取构造措施，不与框架柱或剪力墙相交的框架梁的一端均应按照非框架梁采取构造措施。结构成本优化技术措施全文共13页，当前为第13页。5.1.5主梁面筋贯通筋尽量选用小直径钢筋，支座附加，连续梁各跨底筋尽量采用相同直径和不同根数配置，但要满足拉通钢筋的截面面积等构造要求和支座锚固宽度限制。（例：2C25替换为3C20，其中2C20拉通），底筋亦应尽量减少钢筋排数。5.1.6当梁采用四肢箍时，跨中可采用两根主筋＋架立钢筋的配筋形式，梁宽尽量避免采用350mm。5.1.7主次梁交接处优先采用附加箍筋，确有必要设置吊筋时，必须根据计算结果配置，不得随意增大。5.2板优化5.2.1楼板支座负筋长度按50mm取整，楼板负筋标注位置为梁/墙边。5.2.2楼板配筋采用分离式配筋，楼板两边跨度不同时，负筋伸出长度可按各自短边净跨的1/4附加钢筋。5.2.3板跨不宜过小，要充分发挥楼板作用和钢筋强度，有隔墙而未设梁时，应在具体部位采取加强措施或绘制大样图，不能随意设置加强钢筋，在板配筋计算中要按等效荷载法考虑这部分荷载。5.3柱优化5.3.1柱的体积配箍率是指混凝土单位长度范围内箍筋的体积除以该范围内混凝土核心区内的体积，并非柱全截面面积；5.3.2宜在柱四角配置较大直径钢筋，可同时满足两方向的计算要求，框架柱配筋率建议不大于3%。5.3.3抗震等级为四级时，框架柱箍筋最小直径可为6mm（与基础相连端为8mm），加密区间距最大可为150mm；抗震等级为三级时，截面400x400mm的框架柱箍筋最小直径可为6mm（与基础相连端为8mm）。5.4剪力墙优化5.4.1地上单体在满足规范规定的层间位移限值的条件下，尽可能少布置剪力墙；5.4.2应提前与审图公司沟通，多层结构的短肢墙不应执行高规的相关要求。5.4.3剪力墙尽量布置在外侧，其抗扭转作用更好，内部和中间减小布置。结构成本优化技术措施全文共14页，当前为第14页。5.4.4剪力墙结构中的剪力墙不需要在楼层标高处设置暗梁。结构成本优化技术措施全文共14页，当前为第14页。5.4.5剪力墙墙身最小配筋率0.25%（三级以上）、0.2%（四级），水平筋最小直径8mm，竖向筋采用直径8mm、10mm，拉筋基本采用A6，墙身拉筋间距按实际水平筋和竖向筋间距配置，矩形布置。5.4.6当剪力墙高厚比超过规范构造要求时，应按《高规》附录D的公式验算，不加厚或加厚一点即可满足要求。5.4.7剪力墙构造边缘构件与墙身分布筋一般满足构造要求即可。5.4.8三级及以上剪力墙底层墙肢轴压比大于规定值时，以及部分框支剪力墙结构的剪力墙，应在底部加强部位及相邻的上一层设置约束边缘构件，四级剪力墙全高仅需设置构造边缘构件。5.4.9对底部加强部位范围内的各层各部位核对轴压比，判定是否需要设置约束边缘构件。5.4.10剪力墙约束边缘构件体积配箍率可计入符合构造要求的水平分布钢筋，计入的水平分布钢筋的体积配箍率不应大于总体积配箍率的30%。5.4.11剪力墙边缘构件纵筋应采取多种直径钢筋进行搭配，以使实际配筋与计算或构造要求配筋更接近，且大直径钢筋放置在角部和端部。5.4.12剪力墙箍筋形式要最大限度减小重叠部分，允许用拉筋处尽量不用箍筋，且采取外大箍内小箍的方式。一个暗柱可采用两种直径的箍筋，但箍筋间距应尽量相同，暗柱箍筋间距与墙身水平分布筋间距可不同；5.5楼梯优化5.5.1楼梯板的厚度一般可取1/27板跨，跨度较大时应由计算确定。5.5.2楼梯及节点内分布钢筋直径最小可为C6。5.5.3楼梯钢筋尽量采用高强度钢筋，建议与楼板钢筋统一。5.5.4板式楼梯分布钢筋按0.5%控制，板面负筋可按底筋的1/2取值。6其他优化措施6.1避免超限6.1.1遇有结构超限时，必须进行权衡，分析其投入产出比,尽量协调其他措施，避免出现严重的结构超限情况,同时可提前与外部资源及相关专家沟通，尽量避免结构超限，降低成本。6.1.2塔楼高宽比不宜超过规范限值过多，对剪力墙结构，建议高宽比不大于结构成本优化技术措施全文共15页，当前为第15页。10，高宽比过大会增加钢筋及混凝土含量，从而增加成本。结构成本优化技术措施全文共15页，当前为第15页。6.1.3地上单体尽量不设置转换层，一个转换层的建安成本相当于三至五个标准层的成本投入。6.2荷载取值6.2.1外墙荷载需考虑窗洞的影响进行折减；6.2.2内墙荷载需采用轻质材料，设计院应提前与甲方沟通内墙材料的选取；6.2.3墙柱基础应考虑活荷载的折减。6.2.4当地下室顶板上存在覆土或其它填充物时，消防车的活荷载折减系数应按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012附录B执行。基础设计、梁板裂缝计算不应考虑消防车荷载，梁、板、柱强度设计时可考虑消防车荷载组合，但应根据规范采用合理的折减系数。6.2.5地下室顶板局部景观堆坡较高的区域可考虑采用聚苯板垫高，降低地下室顶板荷载。6.2.6采用铝模施工时，外墙填充墙为混凝土墙，外墙荷载按照混凝土考虑；采用木模施工时，外墙填充墙荷载按照实际材料计算取用，并考虑洞口折减；6.2.7大多数高层建筑内力和位移都是由风荷载起控制作用；而地面粗糙度类别对风荷载有很大影响，在计算时注意取值合理性，宜取C类。6.2.8对于超过60m及以上的高层建筑，应按50年一遇风荷载计算位移，按50年一遇风荷载的1.1倍计算内力配筋。6.3混凝土标号6.3.1梁板混凝土宜采用C30，受力较大