李家沱污水处理厂三期扩建项目岩土工程施工图设计文件

李家沱污水处理厂三期扩建项目岩土工程施工图设计文件一、概述项目位于巴南区花溪街道，其拟用地面积63220.00平方米（该面积数据实际为三期、远期及远景用地规模的总和），规划用地性质为U21-排水用地。污水设计规模：本次三期建设污水处理量4.0×104m3/d，并预留远期建设用地。二、设计依据2.1编制依据（1）本项目中标通知书；（2）与业主签订的合同；（3）业主提供的1：500地形图；（4）《李家沱污水处理厂三期扩建项目工程地质勘察报告》（详细勘察）中冶沈勘工程技术有限公司2019年7月；（5）方案设计图纸文件；（6）方案设计批复文件；（7）《渝建发〔2010〕166号关于进一步加强全市高切坡、深基坑和高填方项目勘察设计管理的意见》（8）《李家沱污水处理厂三期扩建项目边坡方案可行性评估报告》（9）李家沱污水处理厂三期扩建项目边坡方案可行性评估报告》（10）业主其他相关要求2.2所遵循的规范（1）《市政公用工程设计文件编制深度规定》（2013年）（2）工程建设标准强制性条文-城市建设部分（2013版）；（3）《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2012）；（4）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）；（5）《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)；（6）《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）2016版（7）《公路路基设计规范》（JTDG30-2015）（8）《砌体结构设计规范》（GB5003-2011）（9）《室外排水设计规范》（GBJ14-87）；（10）中华人民共和国《工程建设标准强制性条文》；（11）国家及部（委）发布的其它有关法律、法规、规程、规范。2.3专家意见执行情况2.3.1高边坡专项意见执行情况2019年9月17日，重庆碧水源建设项目管理有限公司组织专家在重庆市渝州工程勘察设计技术服务中心会议室召开《李家沱污水处理厂三期扩建项目》高边坡方案设计专项论证会。会议在肯定我院技术方案可行的情况下对我院设计文件提出若干的宝贵意见和建议，我院对该专项论证会意见执行情况如下：本次施工图设计文件，扩大了平面、剖面范围，设计工况更为明确，并进一步校核岩土参数，优化设计，经过与坡率法的比选，并结合用地范围线确定本方案，并强调“动态设计，信息法施工”的基本原则并细化边坡监测内容。2.3.2高边坡可行性评估意见执行情况2019年9月，重庆市渝州工程勘察设计技术服务中心对高边坡的可行性进行了评估，评估报告进一步肯定了我院的设计方案，并提出若干宝贵意见和建议，我院对《李家沱污水处理厂三期扩建项目边坡方案可行性评估报告》的意见执行情况如下：根据《李家沱污水处理厂三期扩建项目边坡方案可行性评估报告》要求，我院进一步落实并深化《李家沱污水处理厂三期扩建项目高边坡专项设计方案安全论证意见》中的专家意见，完善截排水措施，并进一步强调动态设计，信息法施工”的基本原则。2.3.2深基坑专项意见执行情况2019年9月29日，重庆碧水源建设项目管理有限公司组织专家在重庆市渝州工程勘察设计技术服务中心会议室召开《李家沱污水处理厂三期扩建项目粗格栅及提升泵房》基坑边坡支护方案安全专项论证会。会议在肯定我院技术方案可行的情况下对我院设计文件提出若干的宝贵意见和建议，我院对该专项论证会意见执行情况如下：我院重新复核了边坡破坏模式和顺向边坡的稳定性，经过比选，采用专家推荐的桩板锚+放坡的支护形式对基坑东侧边坡进行支护，并进一步强调动态设计，信息法施工”的基本原则。三、建设条件3.1自然地理与地质概况3.1.1自然地理3.1.1.1气象水文气象：拟建场地属亚热带湿润季风气候区，气候温和，降雨丰沛，四季分明，无霜期长。春季回温早，但常受寒潮影响出现倒春寒，初夏雨量丰沛，盛夏炎热多伏旱，秋多绵雨，冬无严寒，云雾较多。多年平均降雨1180mm，冬半年（10月～3月）降雨约占全年降雨量的23%，夏半年（4月～9月）降雨约占全年降雨量的77%，历年的雨日为130天～192天，多年平均159天。年内暴雨（日雨量大于50mm）多在5月～9月，个别年份却始于3月27日，终于10月21日，出现的次数各年不一，最多的5次，最少的0次，平均每年近3次。暴雨的持续时间一般为一天，最长不超过两天。根据气象站1978年5月28～29日实测资料，最大一日降雨量为208.2mm，最大二日连续雨量为289.5mm。多年平均气温18.7℃，极端最低气温-2.9℃。多年平均日照为1364h，8月份日照最多，最高可达323.3h，12月份日照最少，最低只有3.3h。多年平均相对湿度81%左右。多年平均风速为1.6m/s，多年平均最大风速为14m/s。实测最大风速为18.7m/s（风向缺测），发生在8月份，年内一般多北风、东风。多年平均蒸发量为864mm，最大蒸发月为1964年7月，蒸发量为259.0mm，最小蒸发月为1977年1月，蒸发量为12.2mm。水文：场地东侧花溪河由东向西流过，花溪河距拟建工程区50m，河宽22～40m，水深1～5m，水位169.80m左右。场区花溪河段距长江入口处约900m。花溪河常年平均水位172.00m，多年平均最低水位167.00m，1981年实测洪水位196.60m，1991年实测洪水位190.40m，水位变幅约20m。三峡水库蓄水后，坝前设计高水位吴淞高程175.00m时，花溪河回水水位也将随长江一起上升到黄海高程184.14m，重现期30年洪水水位为黄海高程190.00m，重现期50年洪水水位为黄海高程194.00m。3.1.1.2地理位置及地形地貌本项目为李家沱污水处理厂三期扩建项目（设计），本工程位于巴南区花溪街道，利用现状厂区南侧用地。拟建场地有多条市政道路与场地相通，交通条件便利，施工条件好。场地地貌属构造剥蚀丘陵斜坡地貌，总体地势西高东低，地形坡度约5°～45°，场地内部分区域已开挖场平，原始地貌已被破坏。场地内部已基本完成了回填整平，南侧及西侧地势较高，场地内坡度一般为5～10°,场地周边及厂内局部陡边坡大于35°。场地区域及周边高程为172.00～258m，最大高差约86m。厂区管道总体地势西高东低，为斜坡地形，地形坡度约5°～20°，原始地貌已被破坏，沿线均为填土覆盖，场地陡边坡大于30°。场地区域及周边高程为172～230m，最大高差约89m。3.1.2工程地质条件3.1.2.1地层岩性据调查和钻探揭示场地由第四系全新统素填土、第四系全新统坡冲洪积层(Q4al+pl)及侏罗系中统沙溪庙组（J2s）的砂质泥岩和泥岩组成。现由新到老、自上而下分述如下：（1）第四系全新统人工填土层(Q4ml)=1\*GB3①素填土：杂色，稍湿～湿，松散～稍密，均匀性差，主要成分为粘性土及砂泥岩碎块，表层混少量建筑垃圾。碎块石粒径约1～10cm，最大块径约20cm，含量10％～55％。由机械堆填形成，堆填时间大于5年。该层广泛分布于场地表层，厚度变化大，均匀性差，本次勘察钻探揭露层厚1.20～15.80m。（2）第四系全新统坡冲洪积层(Q4al+pl)②粉质粘土：黄褐色、灰黄色，可塑，干强度中等，韧性中等，切面稍显光泽，无摇震反应，主要成分为粉质粘土、泥岩、砂岩碎块石，碎石含量为9%～30%，粒径1～8cm。该层广泛分布于整个场地，本次勘察钻探揭露层厚0.50～4.00m。③卵石土(Q4al+pl)：褐黄、灰白色，主要成分卵、砾石及砂土、少量粘粒，卵砾石母岩矿物成分为石英及云母片等，卵砾石粒径5～120mm，含量约50～65%，磨圆度较好，结构稍密，湿，分选性及级配一般，砂土及粘粒含量约35%～40%，为冲洪积成因。该层为强透水层，富水性强。主要分布于近花溪河及冲沟河床、漫滩等地段，钻孔揭露厚度0m～16.0m。（3）侏罗系中统沙溪庙组（J2s）基岩=4\*GB3④泥岩(J2s-MS)：紫红色，褐色，主要矿物成分为粘土矿物，含少量长石、石英、岩屑等，泥质结构为主，局部泥质粉砂质结构，层状构造，砂质含量不均，局部夹薄层砂岩，强风化岩芯成碎块状，局部网状风化裂隙发育，少量短柱状，岩芯质软。中风化岩芯较完整，呈短柱状、长柱状，节长3～25cm，强度较高。该层主要分布于整个场地区域，本次勘察钻探揭露层厚1.60～17.80m(，未揭穿。⑤砂岩(J2s-Ss):灰白色、灰色，主要成分为长石、石英、岩屑等，含少量暗色矿物，钙质胶结为主，局部泥钙质胶结，中厚层状构造，细中粒结构，局部夹有薄层褐色泥岩团块。强风化呈碎块状，岩质极软，局部网状风化裂隙发育，手捏易碎。中等风化岩芯较完整，质较硬，不均，岩芯呈短柱状、长柱状，节长5～25cm，强度较高。该层在本次钻孔的尾端部分揭露，局部少量分布于场地内，本次勘察钻探揭露层厚0.30～3.70m，未揭穿。3.1.2.2地质构造场地地处解放碑向斜南东翼，未见断层通过本场地，未见断裂破碎带分布，岩层分布稳定，未见褶皱分布，地质构造简单。据场内和场外基岩露头观测：岩层产状：240°∠55°；层面平直，闭合～微张状，泥质充填，结合很差，属软弱结构面。观测到岩体中发育两组裂隙：①：275°∠75°，延伸5m左右，间距1.2～1.5m，微张，裂隙充填少量泥质物，间距2.7~5.1m不等，无胶结，结合差，为硬性结构面。②：190°∠78°，延伸6～7m，间距0.6～1.8m，张开2.5～5.4cm，充填碎屑物为主，间距3.5～4.2m不等，无胶结，结合差，为硬性结构面。3.1.2.3地震与场地地震效应（1）根据《中国地震动参数区划图》（GB18306-2015）和《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）（2016版），工程建筑场地抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度值为0.05g，设计地震分为第一组。（2）拟建李家沱污水处理厂污水处理覆盖人口大于20万，根据《建筑工程抗震设防分类标准》（GB50223-2008）第5.1.4条规定，应确定为重点设防类（（简称乙类），作为不低于重点设防类的建筑，应按高于本地区抗震设防烈度一度的要求加强其抗震措施；地基基础的抗震措施，应符合有关规定。据《建筑工程抗震设防分类标准》（GB50223-2008）划分：拟建建（构）筑物除传达室及大门以外抗震设防分类均为乙类,传达室及大门为丙类。（3）根据现场钻探揭露、相邻场地勘察资料及当地地区经验，场地素填土平均剪切波波速取130m/s，属软弱土；粉质粘土平均剪切波速取160m/s，属于中软土；强风化岩体剪切波波速大于500m/s，属软质岩石；中风化砂岩、泥岩平均剪切波波速大于800m/s，属稳定岩石。（4）工程场地内由未回填土、素填土、粉质粘土和基岩组成。填土结构松散，在地震作用下可能产生震陷变形，应对填土进行压实处理；粘性土及强风化岩体地震稳定性一般，中风化岩体较完整，地震稳定性良好。对未回填土、素填土采取措施处理后，场地岩土在地震作用下，发生滑坡、崩塌、液化、震陷等震害的可能性小。据钻探揭示拟建场地存在素填土，拟建场地抗震设防烈度为6度区，不存在砂土液化问题；而基坑边坡以土质边坡为主，土质边坡主要由素填土组成，当未支挡时在地震作用下边坡不稳定易滑塌或滑动，建议及时支挡；在填土较厚地段当未压实处理时，在地震作用下填土易产生震陷变形，建议对填土进行压实处理。3.1.2.4场地稳定性评价和适宜性评价根据现场地质调查及钻探揭露，场内及邻近未发现危岩崩塌、滑坡、泥石流等不良地质现象，也未见河道、沟浜、墓穴、防空洞等对工程不利的埋藏物。场地现状稳定，适宜本工程建设，但应对形成的边坡进行有效治理。3.1.2.5水文地质条件（1）地表水据调查，拟建场地内及周边地表水体为场地东侧花溪河，由东向西流过，花溪河距拟建工程区50m，河宽22～40m，水深1～5m，勘察期间水位169.80m左右。（2）地下水勘察区地层具有土层与下伏基岩的双层结构，地下水按其赋存特征及水理性质可分为松散土体孔隙水和基岩裂隙水两类。第四系松散介质孔隙水：孔隙水主要赋存于上部的土层中，主要受大气降水补给，地下水性质属上层滞水，受气候影响显着，受地形地貌影响，具有补给排泄途径短、排泄量小、随补随排的特点，向场地低洼处排泄，久晴时即干枯。基岩裂隙水：拟建用地下伏基岩主要为泥岩，泥质岩体属相对隔水层，基岩裂隙水赋存在岩层裂隙中，裂隙水赋存条件稍差，拟建场地基岩裂隙水不发育。受大气降雨和上覆孔隙水的补给；经过蒸发和裂隙渗透最终排向场地地势低洼地段。勘察期间，钻孔终孔24小时后对钻孔进行水位观测，大部分钻孔均为干孔。只有靠近花溪河的局部钻孔存在地下水位，表明场区浅表层潜水为季节性地下水，仅在雨季短时存在，一般无水，无稳定地下水位。综合上述，勘探深度内基岩裂隙水不丰富，水量贫乏，主要接受大气降水补给，并向地形低洼处排泄，地下水埋藏较深，为基岩裂隙水，水量较小，恢复慢，钻孔内均未见水位恢复或恢复缓慢，说明场地地下水位埋深大且贫乏。水文地质条件中等。但雨季，在地形低洼和土层较厚地段可能存在上层滞水和基岩裂隙水，形成短时性滞水，雨季施工应采取排水防渗措施。3.1.2.6场地水土腐蚀性评价根据调查，场地周边和拟建场地内无污染的工厂、矿山或污染排放点等污染源，在花溪河中采集地表水水样1组，在场地内采取土样1组，封装后及时送重庆空港岩土工程检测有限公司进行水质分析、CO2侵蚀性分析和土腐蚀性分析，测试成果统计如表3-1-1与3-1-2。表3-1-1水质分析成果表取样编号:W1检测编号:S19053001-001检测项目C(1/ZBz±)ρ(Bz±)X(1/ZBz±)检测项目C(1/ZBz±)ρ(Bz±)X(1/ZBz±)Bz±mmol/Lmg/L%Bz±mmol/Lmg/L%Ca2+4.49089.9763.9CO32-0.58117.438.6Mg2+1.83722.3226.1OH-0.0000.000.0K+0.0923.61.3HCO3-3.194194.9147.1Na+0.609148.7Cl-0.37613.335.5NH4+———SO42-2.633126.4538.8合计7.028129.89100.0合计6.784352.12100.0检测项目mg/L检测项目mg/L总硬度ρ(CaCO3)316.61总矿化度482.01暂时硬度ρ(CaCO3)188.93游离CO20.00永久硬度ρ(CaCO3)127.68侵蚀性CO20.00负硬度ρ(CaCO3)0.00pH=9.27总碱度ρ(CaCO3)188.93总酸度ρ(CaCO3)0.00表3.1-2土腐蚀性分析成果表检测编号取样编号pH腐蚀性OH-CO32-HCO3Cl-Ca2+Mg2+SO42-—(mg/kg)003ZY407.370029615311244备注依据《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001,2009年版）判定，该土样按II类环境类型对混凝土结构有微腐蚀；按地层渗透性，对混凝土结构有微腐蚀；对钢筋混凝土结构中钢筋有微腐蚀；对钢结构有微腐蚀。根据周边地质环境调查和取地表水简分析结果表明：场区附近岩、土层无工业污染，按照《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001，2009版）附录G判定，场地环境类型为II类；按《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001，2009版）第12.1条和当地建筑经验判定，地下水和地基土对混凝土结构、钢筋混凝土结构中钢筋具有微腐蚀性，地基土对钢结构有微腐蚀性。3.2不良地质现象经工程地质调查：勘察范围内目前未发现古墓、古河床等不利埋藏物，亦未发现滑坡、危岩、泥石流、采空区及活动断裂等不良地质现象。3.3边坡稳定性评价3.3.1A1A2边坡稳定定评价环境边坡A1A2长约273m，坡向78°，高度19.30m左右，坡角90度，为岩土质混合边坡，边坡物质主要为卵石土、强风化泥岩和中风化泥岩，代表性剖面为3-12，岩土质界面起伏较大，边坡破坏模式为沿基岩面产生整体滑移或者发生圆弧形滑动卵石土饱和状态下重度取22.0KN/m3、c=3KPa，φ=22º，边坡破坏后果严重，边坡安全等级为一级，边坡稳定安全系数取1.35。直立切坡后，边坡土质部分可能沿着岩土界面发生滑移，土体内部也会发生圆弧形滑动，整体边坡为不稳定-欠稳定状态。建议修建挡墙支护，挡墙型式为锚拉式挡墙，挡墙基础为中风化基岩。因该边坡切坡后稳定性不满足要求，应建议先对该环境边坡进行治理，待其达到稳定性要求后方可进行本项目的建设。3.4边坡破坏模式及计算模型3.4.1边坡破坏模式根据地勘报告，本段边坡主要为岩土质人工高切坡及深基坑，边坡开挖切坡后，主要表现为沿岩土分界线的滑动破坏模式，基坑主要表现为沿破裂面直线滑动的破坏模式。3.4.2边坡计算模型根据对边坡破坏模式的分析，本次边坡计算的模型如下：3.4.2.1折线形滑动破坏模式折线法：极限平衡理论公式Ks=Ri/(Pi-1Ψi-1+Ti-Pi)Ψi=cos(θi－θi+1)－sin(θi－θi+1)tanφi/Fs式中Ψi——第i计算条块剩余下滑推力向第i+1计算条块的传递系数。3.4.2.2边坡岩体破裂面抗剪强度破坏模式的计算模型边坡平面滑移破坏计算公式：Ks=计算边坡稳定性（按久雨饱和等最不利状态计算）。式中：Ks—边坡稳定性系数；W—垂直荷载，包括土条自重和其上部建筑荷载(KN/m3)；c—滑面（结构面）的粘聚力kpa；φ—滑面（结构面）的内摩擦角(°)；U—作用于滑面（结构面）上的孔隙水压力（KN/m3）F—滑面面积(m2)；α—滑面（结构面）的倾角(°)；3）土体圆弧形滑动破坏模式的计算模型四、设计原则及设计参数本次设计参数取值根据业主提供的由中冶沈勘工程技术有限公司于2019年7月完成的地勘报告《李家沱污水处理厂三期扩建项目工程地质勘察报告》（详细勘察）取值。4.1边坡等级、设计原则及设计年限根据边坡破坏后造成的后果的严重性，本编设计边坡等级、设计年限如下表：编号位置性质最大高度等级安全系数设计年限1#场地西侧永久边坡21.32m一1.3550年4.2设计原则边坡设计本着“动态设计，信息法施工”的原则对边坡进行设计，施工过程中应相互加强沟通，以及时解决在施工过程中出现的各种问题。4.3设计参数根据《李家沱污水处理厂三期扩建项目工程地质勘察报告》（详细勘察），本次设计参数取值如表4-3-1：表4-3-1岩土设计参数表岩土名称重度(kN/m3)抗剪强度抗拉强度(MPa)岩体水平抗力系数（土体水平抗力系数的比例系数）MN/m4岩石抗压强度标准值（MPa）地基承载力特征值(kPa)基底摩擦系数岩土与锚固体极限粘结强度标准值(kPa)压缩模量（土体）桩侧极限侧阻力标准值(kPa)天然（饱和）粘聚力(kPa)内摩擦角(°)天然饱和（MPa）素填土20.0*（21.0*）3.0*天然）0*饱和）25*天然）24*饱和）/8//600.25*3*卵石土22.0*3*26*0.35*120*8*100*粉质粘土天然19.6饱和19.8天然24.9饱和20.4天然12.7饱和10.510160*0.25*35*5.9555*强风化砂岩24.0*//////450*0.35*220*140*强风化泥岩24.10*//////300*0.35*200*160*中风化砂岩24.5（24.8）578.5532.39°0.208120MN/m311.727.714254.360.45*450*中风化泥岩（厂区）24.50（24.70）336.331.05°0.1250MN/m35.263.211909.380.40*300*中风化泥岩（管网）5.103.111851.300.40*300*LX1/50*18*///////LX2/50*18*///////层面/25*14*///////填土与岩石界面0*15*卵石与岩石界面3*22*粉质粘土与岩石界面15.8*9.7*五、工程设计5.1设计标准（1）挡墙安全等级：一级（2）设计荷载：城—A级，人群荷载—4KN/m2。（3）结构设计基准期：50年（4）抗震设防烈度：6度（ag=0.05g），按7度构造设防，设计地震分组为一组。5.2设计原则本次设计遵循“安全、经济、实用”的指导思想，应用工程地质类比法，综合经济性等因素确定设计方案。本次边坡的主要设计原则如下：（1）设计充分结合已有地质勘察资料，根据边坡的岩性、地质构造、地下水的作用和风化程度，采取相应措施，确保边坡的安全可靠。（2）加强地质勘探和现场踏勘，深入分析工程地质条件，增强工程研判，增强边坡处理技术措施的针对性。（3）边坡采用信息化施工、动态设计。边坡动态设计时应充分结合边坡变形监测数据，及时根据边坡的变形情况调整工程措施。5.3重力式挡墙（1）挡墙材料重力式墙体材料采用C20片石混凝土，片石含量不得超过总体积20%，粒径不得大于30cm，片石强度等级不低于30MPa。护肩挡墙采用C20素混凝土浇筑。墙面采用彩色砂浆护面，厚度为2cm～3cm（具体由业主确定）。（2）挡墙地基重力式挡墙以强风化岩层或土层作为持力层，若挡墙基础置于土层，在不满足设计承载力时，应采取换填措施，换填材料为砂卵石，换填层密实度不小于95%。地基承载力和襟边宽度应满足挡墙大样图的设计要求。（3）挡墙基坑挡墙基坑应跳槽开挖，分段长度宜大于10m小于20m，基坑土质、强风化岩质边坡坡比不应陡于1：1，若基坑开挖放坡条件受限时，可采用支撑加固开挖等方法以减少占地。当挡墙地基纵向坡度大于5%时，基底应做成台阶形式，当填方挡墙墙后地面的横坡坡度大于1:6时，应在进行地面粗糙处理后再填土。挡墙起终点应注意与边坡的顺接。挡墙基底倒坡应按设计要求设置，以保证墙体的稳定性。（4）变形缝沿墙长每隔10～15m设置变形缝，缝宽2～3cm。缝内沿墙的内、外、顶三边填塞沥青麻絮或沥青木板，塞入深度不小于30cm。（5）墙后排水挡墙脚部应设置泄水孔，就近接入排水系统，泄水孔水平间距2.0m，外斜5%。重力式挡墙背后0.5m内设置片石反滤层，且回填透水性好的粒料，以便于墙后排水顺畅，并就近接入排水系统。为防止泄水孔堵塞，在泄水孔进水端采用渗水土工布包扎，为防止墙背水下渗至基底，于墙后最低排泄水孔下用粘土回填封闭夯实。当墙后渗水量较大或在集中水流处，为了减少动水压力对墙身的影响，应加密、加大泄水孔尺寸或增设纵横向地下排水设备（如渗水暗沟等）。其出水口下部应采取措施，防止水流冲空基础。（6）墙后回填道路路肩挡墙墙背基坑采用碎石土，回填时应分层碾压，其压实度应满足路基设计要求。回填范围为结构边缘1:1放坡范围内。5.4扶壁式及悬臂式挡墙1、挡墙地基：挡墙持力层基本为土层，挡墙地基承载力应不小于挡土墙大样图中尺寸要求，基础应进行换填处理，换填深度应满足挡土墙尺寸表中要求深度，填料粒径≤30cm，压实度不小于95%。换填以下原状地基土压实度不小于94%。2、挡墙材料：采用C30钢筋砼现浇，混凝土中掺入胶凝含量8%的高效抗裂防水膨胀剂，垫层采用C20混凝土。钢筋：必须符合GB1499-98国家标准的相关规定，采用HRB400级、HPB300级钢筋。钢筋保护层厚度40mm，钢筋的锚固长度和搭接应满足《混凝土结构设计规范》GB50010-2010的相关要求。3、墙后回填：在距挡墙墙身1m范围内，采用块片石干砌，其余按道路要求进行回填。墙身3m范围内，只能采用人工夯实。其余采用机械分层碾压夯实，夯实后密实度同道路路基设计要求。4、变形缝：扶壁式挡墙每隔15m设置变形缝，悬臂式挡墙每隔10m左右设置变形缝，在基底的地层变化处，应设置沉降缝。变形缝和沉降缝可合并设置，缝宽2～3cm。缝内填塞麻青沥丝或其他有弹性的防水材料，缝内塞入深度不小于15cm。5、墙后排水：墙背均设置只能采用人工夯实竖向Φ50mm软式透水管，墙底设置纵向通长的Φ100mm透水软管，通过Φ100mmPVC管就近接入道路排水系统。5.5锚杆挡墙（1）钻孔要求1）锚杆孔深不应小于设计长度；2）锚孔宜一次性钻至设计长度，确保锚固段进入稳定中等风化岩层；3）钻孔后应将孔清理干净，并用压风机吹干，成孔后及时放置锚杆、灌浆，间隔时间不得大于6天；4）锚杆成孔建议采用干作法施工。（2）锚杆组装与安放 1）组装前，钢筋应除油污、去锈，严格按设计尺寸下料，每根钢筋长度误差不应大于50mm；2）钢筋应按一定规律平直排列，沿杆体轴线方向每隔2m设一定位支架；3）钢筋接长按施工规范焊接或机械连接；4）安放锚杆体时应防止杆体扭转、弯曲，杆体放入角度与钻孔角度保持一致；5）杆体插入孔内深度不应小于锚杆设计长度的95%，杆体安放后不能随意敲击、插拔，不得悬挂重物；（6）注浆:采用M30水泥砂浆，水泥宜用普通硅酸盐水泥，其强度不低于42.5MPa。不得使用高铝水泥；不得使用污水；注浆压力0.5Mpa；7）钢筋除锈后，锚杆采用M30砂浆全部封闭，施工中应使锚杆位于锚孔中部；8）本工程在锚杆施工前，在设计的锚杆位置处做基本试验，以确定锚固体与岩土层间的粘接强度特征值、锚杆设计参数和施工工艺及锚杆的极限抗拉承载力。试验要求及步骤按GB50330-2013附录C.2的要求进行；9）本工程的所有锚杆施工完并达到设计强度后，应随机抽检做锚杆验收试验，以检验施工质量是否达到设计要求。其试验要求及步骤按GB50330-2002附录C.3要求进行，验收试验锚杆的数量取锚杆总数的3%，且不得少于5根。锚杆验收试验荷载值及试验根数要求见下表：锚杆验收试验荷载值及试验根数要求项目锚杆类型试验荷载值(KN)试验根数2根Φ28HRB400级338该类型锚杆总数的3%，且不少于5根（3）肋柱及面板工程1）混凝土：肋柱、面板混凝土强度均采用C30。肋柱和面板混凝土保护层厚度为30mm。2）挡墙变形缝缝宽20mm，变形缝每10m设一道；3）施工过程面板不得完全悬空。4）板肋式锚杆挡墙墙背设置φ50软式透水管，在实体挡板之前应进行刻槽，讲透水管放入刻槽后再砂浆抹平，透水管底部沿道路走向方向通长设置PVC管，再通过横向PVC管就近接入地块排水系统。六、施工要求及监测6.1施工要求6.1.1边坡施工边坡应采用至上而下、分段跳槽、及时支护的逆作法施工，严禁无序大开挖，大爆破作业。边坡施工时应作好临时排水工作，有条件时应与边坡工程永久性排水措施相结合。边坡开挖后应及时实施支护结构，边坡应按信息施工法的要求进行施工，施工前应作好施工组织设计，并报相关职能部门审批后方可进行，边坡施工应先做示范段，经参建各方验收合格后才能进行后续施工。6.1.2爆破施工边坡爆破施工时，应采取有效的措施避免爆破时对边坡和坡顶建（构）筑物的震害，在爆破危险区内应采取合适的安全措施。边坡爆破应采用光面爆破法，爆破影响区内有建(构)筑物时，爆破产生的地面质点震动速度不应大于10mm/s。爆破施工前应先试爆，合格后方能进行正式爆破施工。6.1.3桩基施工1）边坡必须采用逆作法施工，应先按设计要求削坡后再进行桩基施工。桩应跳槽开挖，每次间隔不少于2孔，强度达到80%以上方可施工相邻桩。同时应作好边坡的施工监测，确保施工安全。2）桩施工工艺流程施工桩位→人工开挖→清孔→安放钢筋笼→浇筑混凝土。3）桩开挖前应平整孔口，并做好施工区的地表截、排水及防渗工作。在雨季施工时，孔口应加筑适当高度的围堰。4）每开挖一段应及时进行岩性编录，仔细核对岩土情况，进行综合分析，如实际位置与设计有较大出入时，将发现的异常及时向建设单位和设计人员报告，及时变更设计。实挖桩底高程应会同设计单位现场确定。5）弃渣用卷扬机吊起。吊斗的活门应有双套防开保险装置。吊出后应立即运走，不得堆放在挖孔附近，防止诱发次生灾害。6）桩孔开挖过程中应及时排走孔内积水。7）钢筋笼的制作与安装可根据场地的实际情况按下列要求进行：⑴钢筋在孔外预制成型，在孔内吊放竖筋并安装。孔内制作钢筋笼必须考虑焊接时的通风排烟。⑵同一根钢筋应少接头，相邻钢筋接头位置应错开。⑶井孔内渗水过大时，应采取强行排水降低地下水位措施。8）桩芯砼灌注。应符合下列要求：⑴待灌注的桩孔应经检查合格。⑵所准备的材料应满足单桩连续灌注。⑶当孔底积水厚度小于100mm时，可采用干法灌注，否则，应采取措施处理。⑷当采用干法灌注时，砼应通过串筒或导管注入桩孔，串筒导管的下口与砼面的距离不得大于3m，且应保持1m以上。⑸桩身砼灌注应连续进行，一般不留施工缝。当必须留置施工缝时，应按《砼结构工程施工及验收规范》(GB50204-2002)的有关规定进行处理。⑹桩身砼每连续灌注0.5～0.7m时，应插入振动器振捣密实一次。9）桩身砼灌注过程中，应取样做混凝土试块。每班应取样一组。10)为保证桩身砼质量，应排干孔内积水，采用干法灌注砼施工。11)若桩壁渗水并有可能影响桩身砼质量时，灌注前宜采取下列措施予以处理：⑴使用堵漏技术堵住渗水口。⑵使用胶管、积水箱(桶)，并配以小流量水泵排水。⑶若渗水面积大，应采取其它有效措施堵住渗水。12)桩属于隐蔽工程，施工过程中，应做好各种施工和检验记录。对于发生的故障及其处理情况，应记录备案。13)桩的施工应符合下列安全规定：⑴孔口必须设围栏防止地表水、雨水流入等安全设施。严格控制非施工人员进入现场。人员上下可用卷扬机和吊斗等升降设施。同时应准备软梯和安全绳备用。孔内有重物起吊时，应有联系信号，统一指挥。升降设备应由专人操作。⑵孔下工作人员不宜超过2人，且必须戴安全帽。⑶每日开工前必须检测井下有无有害气体。⑷孔下照明必须采用36V安全电压。进入井内的电气设备必须接零接地，并装设漏电保护装置，防止漏电触电事故。14)桩施工时应根据桩身质量检测的要求，预埋桩身质量检测用的相关预埋管件。15)桩施工时应根据监测的需要，预埋应力、应变等监测设施。16)φ20及以上的钢筋必须采用剥肋滚轧直螺纹连接，钢筋必需具备出厂合格证明，使用前，应对钢筋进行随机抽样，做力学性能试验，满足规范要求后方可使用6.1.4锚索施工1）一般规定（1）预应力锚索施工是一项施工难度、技术难度较大的作业，应由受过专业训练并具有施工经验的单位承担，各主要施工工序应由专业技术人员进行指导和监督。（2）锚索施工全过程应作详细的施工记录，并作为原始资料汇入峻工报告。（3）预应力锚索施工必须按钻孔、编索、安装、灌浆、张拉、封锚六大主要工序依次进行，各部分工序在保证主要施工顺序的情况下，可统筹安排。（4）在路堑高边坡场地受限处施工锚索时，应搭设满足相应承载能力和施工要求的钢管脚手架。2）成孔要求（1）钻机：应根据锚固地层的类型、钻孔直径、钻孔工地的场地条件等来选取钻孔设备，岩层中应采用以压缩空气为动力的潜孔冲击钻机，在岩层破碎或松软等易于塌缩孔地层中应采用跟套管的钻进技术。（2）钻进方式：采用无水钻进，禁止开水钻，以确保锚索施工不致于恶化边坡岩体的工程地质条件和保证孔壁的粘结性能。（3）钻孔顺序：宜采用间隔钻孔，防止邻孔干扰。（4）钻孔位置：应符合设计要求，通常孔点坐标不得与设计的坡面坐标偏差（±100mm，±100mm）。（5）钻孔直径：孔径不得低于设计值的101％，以确保灌浆充分。（6）钻孔方向（钻孔倾角）：符合设计要求，钻孔方向与水平面和竖直面的夹角不得与设计角度偏差±1°~2°，可采用下列测斜仪：BC-1型测斜仪．KXP-1测斜仪进行检查、测试。（7）钻孔速度：钻孔速度必须严格控制，不得高出钻机本身标准钻速的1~2％，采用匀速钻进，以防止钻孔弯曲和变径，造成下锚困难。（8）钻孔深度：钻孔深度不得浅于设计深度的101％，且不得少于20cm。（9）钻进过程要求：钻进过程中应对每个孔的地层变化、钻进状态（钻压、钻速）、地下水及一些特殊情况做现场记录（附录）。如遇地层松散、破碎时，应采用跟管钻进技术，以保证钻孔完整不塌，如遇塌孔，应立即停钻，进行固壁灌浆处理（灌浆压力0.1~0.2Mpa），待水泥砂浆初凝后，重新扫孔钻进。（10）孔底要求：钻进达到设计深度之后，不能立即停钻，必须在停止进尺的情况下，稳钻1~2分钟，防止孔底端部尖灭，达不到设计的锚固直径。（11）钻孔孔壁：钻孔孔壁不得有粘士或粉砂滞留，必须清洗干净，清洗方法宜采用高压气吹干，以免降低水泥砂浆与岩体的粘结强度，防止锚索不能下到预定深度。若遇锚孔中有承压水流出，待水压、水量变小后方可下锚索与注浆，必要时在周围设置排水孔。（12）成孔数目：每个边坡的最终成孔数目不得少于设计数目。（13）钻孔完成后，须经监理检验合格后，方可进入下一道工序。3）锚索制作（1）锚索体的材料：锚索体的材料必须严格按照设计要求的材料选用，所采用的材料必须要有国家法定单位或部门的合格证书及试验检测报告，选用高强度、低松弛预应力钢绞线，其技术标准为270级，直径φ15.24mm，极限强度为1860Mpa。（2）锚索体的制作：钢绞线必须从盘丝上按计算长度采用机械切割，严禁电弧切割，不得采用焊接，不能有锈蚀、损坏的现象并将钢绞线在编索平台上拉直，每根锚索的钢绞线数目不得少于设计要求。（3）安置注浆管：注浆管可采用PVC软管。注浆管在锚固段应安置于扩张件和紧缩件的中部，周边均匀布置钢绞线，捆扎要牢靠，以便增强锚索刚度。（4）安置扩张环：扩张环的数目按，应符合设计要求，其间距一般为1.0~1.5m，捆扎牢靠。（5）锚索编号：锚索制作完成后，应进行外观检验，按锚索长度、规格进行编号。分散型锚索应对不同锚固单元的钢绞线进行标记，防止锚索张拉时出错。锚索使用前应经监理工程师认可。4）储存与安装（1）锚索体制作完成后应尽早使用，避免长期存放。（2）锚索应存放在干燥、清洁的地方，锚索体裸露部分应用浸渍油脂的纸张或塑料布进行防潮处理，不得露天存放，不得受到机械损坏或使焊渣油溅落在锚索体上。（3）锚索的运输与吊装应因地制宜拟定方案，锚索运输应按下列规定执行：水平运输中，各支点间距不得大于2m，锚索弯转半径不宜太小，以不改变锚索结构为限；垂直运输时，除主吊点外，其他吊点应能使锚索快速、安全脱钩；运输、吊装过程中，应细心操作，不得损伤锚索及其防护涂层。（4）锚索安装前必须严格检查钻孔深度，其值不得低于锚索长度的101%，其偏差不得超过lcm；锚孔内及周围杂物必须清除干净；此外，隔离架心须捆扎牢靠，锚索钢绞线不得有锈蚀、搭接、损坏、明显弯曲、扭转等现象，锚索的最终下放深度与设计深度的误差为±10cm。5）灌浆（1）注浆设备宜采用YCW配套注浆泵。（2）注浆材料根据设计要求确定，一般为水泥砂浆或纯水泥浆，水灰比为0.4~0.45，灰砂比为1:1，浆体强度≥35Mpa。水泥砂浆中水泥采用425#以上普通硅酸盐水泥，砂用平均粒径0.3~0.5mm中砂，含泥量不大于3%。注浆浆液应搅拌均匀，随拌随用，浆液应在初凝前用完，并严防石块、杂物混入浆液。使用纯水泥浆前需进行试验，使水泥浆硬化后能满足设计强度。（3）注浆作业开始和中途停止较长时间再作业时，宜用水或稀水泥浆润滑注浆泵及注浆管路。（4）孔口溢出浆液或排气管停止排气时，可停止注浆。每次灌浆结束都应稳压15~20分钟，以使灌浆充分。（5）注浆结束之后，应将注浆管、注浆枪和注浆套管清洗干净。（6）做好注浆记录。6）张拉与锁定（1）锚索锚垫墩和框架梁制作①锚索锚垫墩或框架梁制作应符合一般的钢筋混凝土施工技术规范要求。②锚索锚垫墩或框架梁采用现浇，为C30钢筋混凝土。③灌筑混凝土前，必须将锚具中的螺旋钢筋、锚垫板固定在框架梁钢筋上，方向与锚孔方向一致，摆放平整，再一起现场浇注、振捣，尤其在锚孔周围，钢筋较密集，应仔细振捣，保证质量。④锚索框架梁应分片施工，两相邻框架梁接触处灌筑素混凝土或水泥砂浆。（2）锚斜托的制作：为保证锚索垂直受力，需设锚斜托。锚斜托水泥混凝土标号必须按照设计要求，其强度必须达到设计要求方可使用。（3）锚具：锚具应采用OVM体系定型产品，也可采用其他类似体系定型产品。锚具应包含外锚头、夹片、垫板、螺旋筋、固定钢筋。（4）张拉设备：张拉设备必须采用YCW配套张拉设备，张拉作业前必须对张拉机具设备进行标定。（5）张拉：待锚索锚固段的浆体强度达到设计要求后，方可进行预应力张拉。正式张拉前必须进行预张拉，使锚索体完全平直，再依次取设计锁定值的0.3、0.5、0.75、1.0、1.1倍进行逐级张拉，每级张拉时间间隔10分钟，并保持张拉时间25~30分钟。如拉力没有明显衰减现象，方可进行锁定。（6）张拉注意事项①锚索在张拉前必须把承压支撑物件的面整平，将锚具安装好，并和锚索轴线方向垂直，安装千斤顶时注意千斤顶轴线应与锚索轴线在一条直线上，而且不可压弯锚头部分。②安装前应对于千斤顶和电动油泵进行标定，按标定的数据进行张拉，在张拉时，事前检查油泵各阀门的工作情况、油管的畅通情况。以免在张拉时油泵工作不正常而造成张拉失败。③锚索张拉应按一定的程序进行，锚索张拉顺序应考虑邻近锚索的相互影响。④锚索张拉荷载要分段逐步施加．并作好加荷和观测变形记录，严禁一次加至锁定荷载。⑤锁定作业必须严洛执行“《岩土锚杆（索）技术规程》（CECS22：2005）”，“岩土工程预应力锚索设计与施工技术规范”，不能有违规操作。⑥锚索张拉时采用“双控法”，以控制油表读数为准，用伸长量校核。7）封锚待锚索补充注浆结束之后方可封锚，并且必须用混凝土把锚头封闭，以防止风化侵蚀，禁止出现不封锚导致锚头、钢绞线锈蚀的现象。8）钢筋混凝土框架梁、锚垫墩（试验墩）施工（1）钢筋混凝土格子梁、框架梁和锚垫墩采用现浇施工。施工前，应先进行坡面锚杆、锚索施工。（2）施工顺序为：坡面清理→挖凿槽→支护模板→绑扎钢筋笼→浇注。（3）在浇注格子梁、框架梁和锚垫墩时，应注意按设计要求预留锚索（杆）孔。（4）锚索垫板应在绑扎钢筋笼时安装好，其垫板孔的位置严格对中锚索钻孔、倾角不能超过0.5°。（5）在混凝土强度达到设计强度70%后，才能进行坡面锚索张拉施工。9）锚索框架梁试验及质量验收（1）锚索基本试验要求锚固工程施工初期必须进行锚索基本试验。试验锚索结构同工作锚索，具体要求见各边坡工点说明。（2）锚索验收试验=1\*GB3①对锚索长度和施工张拉有效应力进行抽检，抽检数量为锚索总数的5%；=2\*GB3②参照执行《岩土锚杆（索）技术规程》（CECS22：2005）。10）锚索其它要求（1）仪器设备：YCW配套设备，试验前必须进行仪器设备的各项性能检测。（2）试验条件：只有当锚索的锚固体、锚斜托、锚垫墩、框架梁的强度大于20.0MPa时才能进行锚索试验。（3）锚索试验一般应由业主委托专业单位进行，也可在业主、监理和设计代表的人员指导和监督下由施工单位进行试验。11）锚索框