万州区高速公路天城连接路-还房工程地块三C区岩土工程详细勘察报告

万州区高速公路天城连接路-还房工程（地块三C区)岩土工程详细勘察报告（直接详勘）

目录TOC\o"1-2"\h\z1前言 11.1任务由来及拟建工程概况 11.2勘察工作目的与任务 11.3执行的主要技术标准 11.4勘察阶段及岩土工程勘察等级的确定 21.5勘察方法、工作布置及任务完成情况 21.6勘察工作质量评述 22场地工程地质条件 32.1地形地貌 32.2气象、水文 42.3地质构造 42.4地层岩性 42.5基面顶面及基岩风化带特征 52.6水文地质条件 52.7不良地质现象及地质灾害 53场地岩土物理力学特征 53.1岩土测试成果的可靠性分析及统计原则 53.2测试成果及统计评述 63.3岩体基本质量等级划分 73.4岩土参数选用及建议取值 74岩土工程分析评价 84.1场地现状稳定性 84.2场地内人工边坡稳定性评价 84.3场地稳定性及建筑适宜性评价 154.4地震效应评价 155场地地基评价 165.1地基均匀性评价 165.2岩土层承载能力评价 165.3基础持力层选择及基础型式建议 165.4场地特殊性土评价 175.5地基基础及地下车库基坑开挖施工建议 176岩土工程结论及建议 17

附录附图：1总图例2勘探点平面位置图（比例尺：1:500）3工程地质剖面图（比例尺：1:200）4钻孔地质柱状图（比例尺：1:200）附件：1建设工程勘察合同2岩土工程勘察任务委托书及送审表3岩土工程详细勘察纲要4岩、土、水试验检测报告5钻孔声波、波速测试报告6测量技术小结及测量成果表7钻孔情况一览表8用地规划承诺书9地下车库底层平面图10外业见证报告 -PAGE18-1前言1.1任务由来及拟建工程概况拟建万州区高速公路天城连接路-还房工程（地块三C区)工程场地位于重庆市万州天城镇。建设单位：重庆市万州三峡平湖有限公司委托单位：重庆市万州三峡平湖有限公司设计单位：重庆大有建筑设计院为满足施工图设计，重庆市万州三峡平湖有限公司特委托我院对拟建万州区高速公路天城连接路-还房工程（地块三C区)工程场地进行岩土工程详细勘察工作。双方于2011年2月正式签定了《建设工程勘察合同》，同时甲方会同设计单位提出了本次勘察的《岩土工程勘察任务委托书》及1：500建筑物总平面布置图，要求按国家现行有关勘察规范提出相应的岩土工程资料。拟建工程项目包括B1栋～B3栋、幼儿园、D-1栋～D-2栋、超市及地下车库。各拟建物具体概况详见表1.1。1.2勘察工作目的与任务1.2本次勘察目的是为配合拟建工程施工图设计，提出可靠的岩土工程资料和设计所需的岩土参数；对建筑地基作出岩土工程评价，并对地基类型、基础型式、地基处理、基坑支护和不良地质作用的防治等提出建议。其具体任务是：1.21.21.21.21.21.21.21.21.3执行的主要技术标准根据勘察任务委托书的要求，本次勘察主要根据现行国家标准《岩土工程勘察规范》GB50021-2001（2009版）、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002、《高层建筑岩土工程勘察规程》（JGJ72-2004）及其它相关规范进行勘察。在勘察及报告编写中，主要执行了以下技术标准及文件：1.3.11.3.2《高层建筑1.31.3.41.3.5《建筑边坡支护技术规范》1.3.6《建筑桩基技术规范》JG1.31.3.8我院根据双方签订的《建设工程勘察合同》、《岩土工程勘察任务委托书》及比例尺1:500的拟建物总平面布置图，经现场踏勘后我院编制的《万州区高速公路天城连接路-还房工程（地块三C区)1.4勘察阶段及岩土工程勘察等级的确定业主会同本工程设计单位根据《岩土工程勘察规范》GB50021-2001（2009版）的规定，鉴于本工程场地拟建楼平面布置已最终确定，邻近有同类型场地岩土工程资料，按规范规定可直接进行详勘。故在勘察合同与勘察任务委托书中已明确本次勘察阶段为直接详勘，符合规范的规定。按《岩土工程勘察规范》GB50021-2001（2009版）的规定，拟建工程重要性等级为一级、二级、三级；场地的复杂程度等级为二级；场地地基岩土种类较多，不均匀，性质变化较大，故场地地基的复杂程度等级为二级。据此，综合确定本次岩土工程勘察等级为甲级。1.5勘察方法、工作布置及任务完成情况据甲级勘察在详细勘察阶段的要求，结合本工程场地实际和建筑物平面位置，确定本次勘察主要采用钻探、物探、工程地质测绘调查、原位试验及室内试验相结合的综合方法。勘探钻孔沿拟建物柱列线、筒体、角点及地下室基坑边坡及环境边段地段布置，共布设勘探钻孔96个（同时报业主及设计认可）。其中控制性钻孔42个，控制性钻孔占总孔数的1/3～1/2。钻孔间距6～31m。钻孔深度：高层建筑部份：其中一般性钻孔深度进入基础底面以下中等风化基岩8～10m；控制性钻孔进入基础底面以下中等风化基岩12～18m；地下车库及低层建筑部份：其中一般性钻孔深度进入基础底面以下中等风化基岩5～8m；控制性钻孔进入基础底面以下中等风化基岩8～15m。本次勘察，外业于2011年3月1日开始至2011年3月24日结束，历时24天，随后转入内业资料综合分析整理与报告编写。完成主要实物工作量见表1.5-1。表1.5-1完成主要实物工作量统计表项目测量工程地质测绘钻探(孔数/总进尺)取样现场试验勘探点测量地质断面测量岩样土样水样物探测试简易抽水试验单位个Km/条Km2个/米组件件孔/米台班/孔数量964.15/300.1696/2477.10246/6/142.5/备注1.6勘察工作质量评述1.6.1工程测量：起算成果在甲方收集，平面、高程控制点有二级导线点“C四七3”、“C四七4”、共二个点(详见表1.6钻孔定位、地形及地质剖面测量均采用南方测绘公司生产的拓普康GTS－602P全站仪施测，勘探钻孔施工结束后进行了孔位复测，其成果精度能满足本次勘察要求。1.6.2工程地质测绘：采用业主提供的1:500现状地形图，对拟建工程场地及周边进行了1:500比例尺精度的工程地质调查、测绘，用全站仪现场实测了地层界线，并在场地邻近基岩露头处实测了地层产状与裂表1.6已知点成果表点名纵坐标X（m）横坐标Y（m）高程（m）C四七3415983.658500066.57313.256C四七4415797.4399500126.3921323.1631.6.3钻探：采用4台XY-1型回转钻机施工，钻孔直径130～91mm。地质技术人员跟班编录。钻进过程中严格按勘察纲要与钻探技术要求及钻探操作规程进行，由于准备充分，现场对质量、安全的管理措施到位，故本次勘察中未出现质量事故与安全事故，勘探钻孔施工顺利。钻孔岩芯采取率：第四系土层62～90%；强风化基岩65～83%；中等风化基岩80～98%。各孔在钻探施工结束后均抽出了孔内循环水，间隔24小时以后再进行了钻孔静止水位的观测记录，以确保钻孔中地下水位观测的准确性。本次所施工的各勘探钻孔均1.6.4工程物探：本次勘察,在高层建筑场地地段选择了6个代表性钻孔作剪切波速及声波测试。测试工作由重庆市地质矿产测试中心承担，测试依据《岩土工程勘察规范》GB50021-2001（2009版）及《建筑抗震设计规范》GB50011-2010进行，剪切波速测试使用仪器为DZQ6A地震仪，声波测试使用仪器为RSM-SY5智能声波检测仪，测试仪器经检测正常，性能稳定，其精度满足规范要求。波速测试成果详见附件1.6.5岩、土样采取及试验：本次勘察在粉质粘土层中用薄壁取土器采用静力压入法采取原状土样6件，样品等级为Ⅰ级，样品直径108mm，长度满足试验项目要求，其测试项目为土常规物性指标，测试工作由重庆市地质矿产测试中心承担，试验执行标准为GB/T50123-1999。在中等风化基岩中采取岩样24组，其中粉砂质泥岩抗压试验样12组，砂岩抗压试验样12组，试验项目为天然及饱和单轴抗压强度，天然重度测试。在边坡地段采取4组中等风化粉砂质泥岩及砂岩样,试验项目为天然三轴抗剪强度、抗拉强度、变形。岩样直径108～89mm1.6.6本次勘察，严格执行了重庆市建设委员会渝建发「2008」209号文关于加强全市建设工程勘察外业工作的意见的通知精神。本次勘察外业是在见证单位指派的见证员全程旁站监督下进行的，勘察资料真实可靠。中冶集团武汉勘察研究院同时出具了勘察外业见证报告（详见附件10）。本勘察报告采用重庆江北地质工程勘察院院开发的制图软件“工勘绘图软件”，并通过授权，满足重庆市岩土工程详细勘察图例图示规定。综上所述，本次勘察工作满足规范、委托书要求，可提供施工图设计使用。2场地工程地质条件2.1地形地貌拟建工程场地位于重庆市重庆市万州区天城镇。场地原始地形总体北西高南东低，平面上呈近似“矩形分布”，场地中部为一宽缓的沟谷,地形坡角较平缓，一般3°～10°，局部地段地形坡角较陡，一般15°～25°；目前场地尚未整平，为原始地形地貌区，场地内地形标高310.60m(ZY87)～337.40m，相对高差26.20m。拟建场地中部有碎石公路相通，交通较方便。拟建场地区域地貌上总体属构造剥蚀丘陵斜坡地貌。2.2气象、水文拟建工程场地属亚热带季风气侯，温暖湿润，雨量充沛；具有春旱夏热，秋多绵雨，冬多云雾、日照少、湿度大的特点。据万州气象台站历年气象统计（1955～2002年）资料：年平均降雨量1181.20mm，年最大降雨量1632.20mm（1998年），最大日降雨量237.1mm（1998年8月20日），雨季多集中在5～9月份，占全年降雨量的70%，年平均降雨日148.3天；年平均气温18.10℃，极端最高气温42.10℃（1975.8.16），极端最低气温-3.7℃（1955.1.2），最冷月份为1月，月平均气温4～6℃，最热月份为7～8月，月平均气温30～32℃；年平均相对温度81%据现场测绘，场区无大的地表水体，另经现场测绘及访问，场地周围无污染源。2.3地质构造拟建工程场地位于万州向斜北西翼，岩层呈单斜产出，岩层产状122°∠6°，场地内及其邻近未发现断层，岩体中可见二组构造裂隙：①组产状270～280°∠75～85°间距0.5～1.2m，延伸长2～5m，面平直，裂隙呈微张～闭合状，部分岩屑充填或岩屑夹泥质充填，结合差，为软弱结构面；为场区内主要构造裂隙；②组产状205～215°∠70～80°，间距0.7～1.8m，延伸长1～3m，面平直，呈微张～闭合状，部分2.4地层岩性据钻探揭露，场地内地层为第四系全新统人工素填土（Q4ml）、残坡积粉质粘土（Q4el+dl），下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组（J2s）粉砂质泥岩与砂岩。现由新到老、自上而下分述如下：2.4.1第四系全新统（Q4）素填土（Q4ml）：褐色，主要由砂岩、粉砂质泥岩块、碎石、角砾及粉质粘土和少量建筑垃圾等组成，其中块、碎石约占12～35%，粒径一般22～480mm。松散～稍密，稍湿，回填时间约三年。系建筑施工及民房平基时人工回填物，回填时未经分选分层碾压夯实，系无序抛填。主要分布于拟建场地北西侧及南东侧，厚约0.50m～5.50m。厚度变化大,均匀性差。粉质粘土（Q4el+dl）：褐黄色，可塑状，干强度中等，韧性中等，摇振反应中等，稍有光泽，局部富含有机质，含砂量重，局部含砂岩块石。分布于整个拟建场地，丘包顶部厚度较薄，原始沟谷地段厚度较大。其厚度0.40m（ZY55）～6.80m（ZY10）。2.4.2侏罗系中统沙溪庙组（J2s）粉砂质泥岩：紫红色、暗紫红色，粉砂泥质结构，巨厚层状构造，主要由粘土矿物组成，局部间夹砂质条带、团块或薄层砂岩，砂质含量集中。该层为场地基岩主要岩性层，分布于整个拟建场地，与砂岩呈互层状或透镜状产出。本次勘察揭露最大铅直厚度24.90m（ZY3）。砂岩：褐灰色、褐黄色，中粒结构、局部地段粗粒结构，厚层状构造。矿物成分以石英、长石为主，云母、岩屑次之，钙、泥质胶结。局部夹泥质条带或团块。主要分布于拟建场东侧边坡中上部，与粉砂质泥岩呈互层状或以夹层、透镜体形式赋存在于粉砂质泥岩中。为拟建场地次要岩性层。本次勘察揭露最大铅直厚度23.60m（ZY11）。2.5基面顶面及基岩风化带特征拟建工程场地内仅北东侧局部陡坎基岩裸露，其余地段被人工素填土及粉质粘土所覆盖。场地地形总体北西高南东低，平面上呈近似“矩形分布”，场地中部为一宽缓的沟谷,地形坡角较平缓，一般3°～10°，局部地段地形坡角较陡，一般15°～25°；目前场地尚未整平，为原始地形地貌区，场地内地形标高310.60m(ZY87)～337.40m，相对高差26.80。；基岩顶面倾斜方向与原始地形坡向近于一致。按GB50021-2001和GB50007-2002规范规定，结合钻探获取岩芯的实际情况，将钻探深度范围内的基岩划分为强风化带和中等风化带。强风化带：岩芯破碎，多呈碎块状，少数短柱状，少量土状及饼状，结构构造大部分已破坏，岩质软，岩块手折易断，砂岩碎块手捏易成砂状，风化网状裂隙发育，岩体极破碎。强风化带较厚，其厚度为0.80m（ZY33）～3.30m（ZY56）。中等风化带：岩芯较完整，结构构造清晰，多呈10～60cm长的柱状，少数短柱状与碎块状，质较硬，岩块手折难断。属较完整岩体。钻孔揭露最大铅直厚度24.60m（ZY67）。2.6水文地质条件场地范围内水文地质条件较简单，拟建工程场地北西侧及南东侧地表人工素填土，未经分层碾压夯实，孔隙度大，为透水层；粉质粘土为弱透水层；强风化基岩风化网状裂隙发育，呈微张～张开状，为弱透水含水带；中等风化粉砂质泥岩裂隙多呈闭合状，少数微张，为隔水层；中等风化砂岩中裂隙呈微张～闭合状，为裂隙含水层。场区基岩裂隙水较贫乏。拟建工程场地地形总体北西高南东低，平面上呈近似“矩形分布”，场地中部为一宽缓的沟谷,地形坡角较平缓，一般3°～10°，局部地段地形坡角较陡，一般15°～25°；目前场地尚未整平，为原始地形地貌区，场地内地形标高310.60m(ZY87)～335.14m(ZY4)，相对高差24.54m。无地表水分布。地形上有利于地表水和地下水的汇聚后向南东排泄。经工程地质测绘调查，场地内及邻近无井、泉点分布。拟建工程场地地下水主要接受大气降水的补给，向地形较低的南东方向泾流排泄。各钻孔终孔后，均将钻孔内的钻探残留用水抽干，经24小时后观测各孔的地下水水位，所有钻孔均为干孔。说明场地在钻探施工深度范围内无地下水。根据环境地质条件及场地附近区域勘察资料判定，场地内地表水及土对钢筋与砼具微腐蚀性。2.7不良地质现象及地质灾害根据现场地质调查及钻探揭露，场内及邻近未发现滑坡、崩塌、泥石流等不良地质现象与地质灾害，场地亦未见有断层。场地现状稳定。3场地岩土物理力学特征3.1岩土测试成果的可靠性分析及统计原则3.1.1勘察中，在粉质粘土层中采取原状土样6件（试验成果详见附件4），由于用薄壁取土器采用静力连续压入法采取土样，尽量减小了对土样的扰动，所取土样现场均及时密封送检，从而保证了取样质量。从试验结果分析看，所采取的土样试验时均保持了天然状态，液性指数0.34～0.48，为可塑状态，与现场实际观测一致；本土层土样室内测试成果其它物性指标与力学指标，经检查与对比，与实际状态相符，未发现有异常，其测试成果可靠，可进行统计评价。3.1.2勘察中在中等风化粉砂质泥岩中采取12组抗压样和2组抗剪、变形样，从测试成果（详见附件4）分析看：中等风化粉砂质泥岩个别数值偏大，分析原因是因为其局部含砂质较高所致。在中等风化砂岩中采取12组抗压样和2组抗剪、变形样（测试成果详见附件4），从测试成果看，岩石试样所测试的成果中个别值有偏大或偏小，是由于物质成份不均的差异性造成的，且局部胶结物和胶结程度不同造成的，这与粉砂质泥岩中局部砂质含量较高和砂岩中局部含泥质条带的实际相吻合。但总体均匀较好，表明了岩石试样测试成果是可靠的，可进行统计评价。岩土测试成果的统计原则：根据岩土体的成因、岩性、分布以及物理力学特征差异等原则进行分层，然后分别按各层位进行统计。当工程场地各工程地质单元内各土或岩层物理力学特征有明显差异时，应分别按各工程地质单元分层进行统计。从本工程场地内所采取的岩、土试样的测试成果分析看，砂岩、粉质粘土层的物理力学特性在平面位置与空间分布上无明显的差异规律，故不能划分为工程地质单元，故本工程场地按岩性层位及不同的工程地质单元分别统计。参加统计的数据不少于6个样本。岩土参数统计根据《岩土工程勘察规范》GB50021-2001（2009版）分别按下列公式计算平均值，标准差和变异系数：（14.2.2-1）（14.2.2-2）（14.2.2-3）式中φm——岩土参数的平均值；——岩土参数的标准差；δ——岩土参数的变异系数。岩土参数标准值φk按下式确定：φk=γsφm（14.2.4-1）（14.2.4-2）式中：γs=统计修正系数。式中正负号按不利组合考虑，如抗压、抗剪强度指标的修正系数应取负值。3.2测试成果及统计评述本工程场地勘察所采取的岩、土试样的室内测试成果详见附件4。按照上述统计原则，本工程场地粉质粘土（Q4el+dl）、中等风化粉砂质泥岩（J2s）与中等风化砂岩（J2s）的室内测试的物理力学性质指标统计成果分别详见表3.2-1、附表3.2-2、附表3.2-3。据统计结果，粉质粘土力学指标变异系数0.05～0.26，变异性很低～中等，液性指数0.34～0.48，为可塑状，压缩系数

0.28，为中压缩性土；中等风化粉砂质泥岩力学指标变异系数0.01～0.28，变异性很低～中等，岩石饱和单轴抗压强度标准值为8.82MPa，为软质岩；中等风化砂岩力学指标变异系数0.01～0.16，变异性很低～低，岩石饱和单轴抗压强度标准值37.83MPa，为较硬岩。3.3岩体基本质量等级划分根据波速测试成果（详见附件5）：强风化基岩岩体的纵波速度为1.796～2.127km/s，完整性指数为0.24～0.29，表明强风化基岩岩体破碎；中等风化粉砂质泥岩岩体的纵波速度为2.775～2.856km/s，完整性指数为0.60～0.61，表明中风化粉砂质泥岩岩体较完整;中风化砂岩岩体的纵波速度为3.076～3.18km/s，完整性指数为0.61～0.63，表明中风化砂岩岩体较完整。在本次详勘钻探时钻孔发现有2组裂隙，与实测区域内二组构造裂隙倾角相近，说明场地主要结构面为2组结合差的裂隙，根据GB50021-2001表A.0.2岩体完整程度为较完整，与波速测试成果吻合。据岩石抗压试验，中等风化砂岩为较硬岩，中等风化粉砂质泥岩为软质岩，结合岩体的完整性，按GB50021-2001规范表3.2.2-3确定场地内中等风化带砂岩的岩体基本质量等级为Ⅲ级，中等风化粉砂质泥岩的岩体基本质量等级为Ⅳ级。强风化粉砂质泥岩和砂岩的岩体基本质量等级为Ⅴ级。3.4岩土参数选用及建议取值据试验成果统计分析结果，本次勘察野外鉴别及地区经验，本工程场地设计所需的各岩土参数建议取值详见表3.4-1。岩土物性指标取平均值。人工素填土物理力学性能差，未经处理不能作为拟建物基础持力层，其处理后的人工素填土的承载力应由现场载荷试验确定。粉质粘土地基承载力特征值，根据室内土工试验统计结果，结合场地实际及地区经验进行取值；强风化基岩的地基承载力特征根据野外鉴别按地区经验取值；中等风化基岩地基承载力特征值和按《建筑地基基础设计规范》GB5007-2002规定的公式计算：fa=φr·frk（5.2.6）式中： fa——岩石地基承载力特征值（KPa）； frk——岩石饱和单轴抗压强度标准值（KPa）； φr——折减系数。根据岩体完整程度以及结构面的间距、宽度、产状和组合，由地区经验确定。表3.4-1岩土设计参数建议取值表项目岩土名称天然重度(KN/m3)岩石单轴极限抗压强度(MPa)frk(KPa)地基承载力特征值fa(KPa)岩、土抗剪强度指标标准值基底摩擦系数临时边坡坡率值(不受外倾结构面控制)抗拉强度标准值(MPa)备注天然饱和凝聚力(KPa)内摩擦角(°)素填土19.50*0．301:1.25带”*”号的数值为经验值粉质粘土（天然快剪）19.6013027.0912.110.301:1.25强风化粉砂质泥岩24.50*250*0.351:1.0中等风化粉砂质泥岩25.7113.218.828820308778332.500.401:0.50291强风化砂岩23.50*350*0.501:0.75中等风化砂岩24.9947.9737.833783013239269537.300.601:0.301144备注1、中等风化粉砂质泥岩岩石的弹性模量平均值取3109Mpa，泊松比平均值取0.31。2、中等风化砂岩岩石的弹性模量平均值取10490Mpa，泊松比平均值取0.18；3、岩土性质差异性较大，建议施工中，进一步取样校核。本工程场地中等风化粉砂质泥岩与砂岩岩体均为较完整岩体，其折减系数φr均取0.35。粉砂质泥岩岩体抗剪强度指标按岩石平均值折减：凝聚力C为783kPa（折减系数取0.30，时间效应折减系数取0.96）；内摩擦角φ为32.5°（折减系数取0.90，时间效应折减系数取0.96）；岩体抗拉强度指标按岩石标准值折减为291kPa（折减系数取0.40，时间效应折减系数取0.96）。岩体弹性模量标准值取2173Mpa（折减系数取0.70）；泊松比标准值取0.31。砂岩岩体抗剪强度指标按岩石平均值折减：凝聚力C为2695kPa（折减系数取0.30，时间效应折减系数取0.96）；内摩擦角φ为37.3°（折减系数取0.90，时间效应折减系数取0.96）；岩体抗拉强度指标按岩石标准值折减为1144kPa（折减系数取0.40，时间效应折减系数取0.96）。岩体弹性模量标准值取7343Mpa（折减系数取0.70）；泊松比标准值取0.18。临时边坡允许值按有关规范和重庆地区经验取值。岩体中裂隙结构面属软弱结构面，其结合程度差，结构面抗剪强度标准值建议内摩擦角φ取18°，粘聚力C取60kPa。4岩土工程分析评价4.1场地现状稳定性拟建场地内未见断层、滑坡、泥石流等不良地质作用。工程建设不会受到滑坡、崩塌、泥石流等地质灾害的影响，场地现状稳定。4.2场地内人工边坡稳定性评价拟建场地内及邻近按拟建楼设计地坪标高，地下室底标高，道路标高及环境标高整平后，将在拟建地下车库四周；拟建地下车库内,拟建场地四周形成高度不等的人工挖、填方岩、土质边坡。边坡分布位置及编号详见平面图。其高度一般4.50～9.41m，除以上边坡外，还有一些高度低于5m的挖填方边坡，建议结合环境条件放坡并进行坡面防护处理或者设置条石挡墙进行支护处理。现分述如下：4.2.11号边坡稳定性评价拟建B1栋北西侧1号边坡（6-6′ZY30～ZY11一线）将形成高6.80～8.50m的人工挖方岩质边坡（代表性剖面：2-2′、3-3′、4-4′），边坡长度约为25m；坡体主要为中等风化粉砂质泥岩。根据裂隙结构面与边坡组合关系的赤平投影图分析（图4.2.1）：边坡坡向（155°）与岩层倾向（122°）以大角度相交，属切向坡；裂隙①270～280°∠75～85°与边坡坡向（155°）相切，不属外倾结构面；裂隙②205～215°∠70～80°与边坡坡向（155°）相切，不属外倾结构面，边坡稳定性受岩体强度控制，边坡岩体为软质岩，岩体抗剪强度较低，易沿45°+/2=61°发生破坏。边坡工程安全等级为二级，边坡岩体类别为Ⅲ类，岩体破裂角取61°，岩体等效内摩擦角取50°；建议结合地下室侧墙支挡。边坡开挖时如有放坡条件，应采用临时坡率法，应避免爆破，分段开挖，加强监测，及时支护，确保工程安全。4.2.22-1号边坡拟建B1栋、B2栋地下车库北东侧2-1号边坡（2-2′ZY11～ZY18剖面一线）将形成高5.00m的人工挖方岩质边坡（地坪标高321.00m与地下车库底标高316.00m比较；代表性剖面：10-10′～13-13′）。边坡长度约为91m，边坡高度约为5m。坡体上部0.0m(ZY15)～2.60m(ZY15)为强风化粉砂质泥岩；强风化基岩岩体破碎，稳定性差；坡体下部2.40m(ZY15)～5.00m(ZY15)为中等风化粉砂质泥岩。根据裂隙结构面与边坡组合关系的赤平投影图分析（图4.2.2）：边坡坡向（245°）与岩层倾向（122°）以大角度相交，属切向坡；裂隙①270～280°∠75～85°与边坡坡向（245°）以小角度相交，属外倾结构面；裂隙②205～215°∠70～80°与边坡坡向（245°）以小角度相交，属外倾结构面；裂隙①与裂隙②交线产状为228°∠68°，交线倾向与边坡坡向（245°）以小角度相交；边坡稳定性受外倾裂隙①、②及其交线控制，边坡稳定性差。边坡工程安全等级为二级，该边坡岩体属较完整岩体，边坡岩体类别为Ⅲ类。边坡潜在破坏形式为沿外倾裂隙①或②结构面发生平面滑动或裂隙①、②交线倾向产生契形破坏。岩体破裂角取外倾裂隙①结构面倾角75°、外倾裂隙②结构面倾角70°、裂隙①、②及交线倾角68°与45°+/2=61°之小值为61°，岩体等效内摩擦角：粉砂质泥岩建议取50°；建议结合地下室侧墙支挡。边坡开挖时如有放坡条件，应采用临时坡率法，应避免爆破，分段开挖，加强监测，及时支护，确保工程安全。4.2.32-2号边坡稳定性评价拟建B3栋地下车库北东侧2-2号边坡（2-2′ZY18～ZY21剖面一线）将形成高5.00m的人工填方土质边坡（地坪标高321.00m与地下车库底标高316.00m比较；代表性剖面：13-13′～16-16′），边坡长度约为46m；坡体主要为素填土；人工素填土松散，稳定性差。建议结合拟建地下车库侧墙设置钢筋砼挡墙予以支挡。挡墙基础应以中等风化基岩作为其持力层，基础入持力层深度不小于0.8m。岩土对挡墙基底的摩擦系数按表3.4-1取值，墙背压实填土重度取19.5KN/m3，综合内摩擦角取30°。4.2.43号边坡稳定性评价拟建D-1栋、D-2栋地下车库北东侧3号边坡（2-2′ZY67～ZY73剖面一线）将形成高5.00m的人工挖方岩质边坡（地坪标高310.70m与地下车库底标高305.70m比较；代表性剖面：20-20′～26-26′）。边坡长度约为84m，边坡高度约为5m。坡体为中等风化粉砂质泥岩。根据裂隙结构面与边坡组合关系的赤平投影图分析（图4.2.3边坡坡向（255°）与岩层倾向（122°）以大角度相交，属切向坡；裂隙①270～280°∠75～85°与边坡坡向（245°）以小角度相交，属外倾结构面；裂隙②205～215°∠70～80°与边坡坡向（255°）以大角度相交，不属外倾结构面；裂隙①与裂隙②交线产状为228°∠68°，交线倾向与边坡坡向（255°）以小角度相交；边坡稳定性受外倾裂隙①、②及其交线控制，边坡稳定性差。边坡工程安全等级为二级，该边坡岩体属较完整岩体，边坡岩体类别为Ⅲ类。边坡潜在破坏形式为沿外倾裂隙①结构面发生平面滑动或裂隙①、②交线倾向产生契形破坏。岩体破裂角取外倾裂隙①结构面倾角75°、裂隙①、②及交线倾角68°与45°+/2=61°之小值为61°，岩体等效内摩擦角：粉砂质泥岩建议取50°；建议结合地下室侧墙支挡。边坡开挖时如有放坡条件，应采用临时坡率法，应避免爆破，分段开挖，加强监测，及时支护，确保工程安全。4.2.54-1拟建B1栋、B2栋北西侧4-1号边坡（4-4′ZY44～ZY47一线）将形成高6.40～8.50m的人工挖方岩质边坡（地坪标高322.40m、324.50m与地下车库底标高316.00m比较；代表性剖面：6-6′～12-12′），边坡长度约为84m；坡体为中等风化粉砂质泥岩。根据裂隙结构面与边坡组合关系的赤平投影图分析（图4.2.4边坡坡向（65°）与岩层倾向（122°）以大角度相交，属切向坡；裂隙①270～280°∠75～85°与边坡坡向（65°）相反，不属外倾结构面；裂隙②205～215°∠70～80°与边坡坡向（65°）相反，不属外倾结构面，边坡稳定性受岩体强度控制，边坡岩体为软质岩，岩体抗剪强度较低，易沿45°+/2=61°发生破坏。边坡工程安全等级为二级，边坡岩体类别为Ⅲ类，岩体破裂角取61°，岩体等效内摩擦角取50°；建议结合地下室侧墙支挡。边坡开挖时如有放坡条件，应采用临时坡率法，应避免爆破，分段开挖，加强监测，及时支护，确保工程安全。4.2.64-2号边坡稳定性评价拟建B3栋地下车库南西侧4-2号边坡（4-4′ZY47～ZY49一线）将形成高5.00m的人工填方土质边坡（地坪标高321.00m与地下车库底标高316.00m比较；代表性剖面：13-13′～16-16′），边坡长度约为46m；坡体主要为素填土；人工素填土松散，稳定性差。建议结合拟建地下车库侧墙进行支挡。挡墙基础应以中等风化基岩作为其持力层，基础入持力层深度不小于0.8m。岩土对挡墙基底的摩擦系数按表3.4-1取值，墙背压实填土重度取19.5KN/m3，综合内摩擦角取30°。4.2.75号边坡稳定性评价拟建D-1栋、D-2栋南西侧5号边坡（4-4′ZY88以北42m～ZY89以南13m一线）将形成高5.00～9.30m的人工挖方岩质边坡（地坪标高315.00m、310.70m与地下车库底标高305.70m、比较；代表性剖面：20-20′～26-26′），边坡长度约为84m；坡体为中等风化砂岩。根据裂隙结构面与边坡组合关系的赤平投影图分析（图4.2.5边坡坡向（75°）与岩层倾向（122°）以大角度相交，属切向坡；裂隙①270～280°∠75～85°与边坡坡向（75°）相反，不属外倾结构面；裂隙②205～215°∠65～80°与边坡坡向（75°）相反，不属外倾结构面，边坡稳定性受岩体强度控制，边坡岩体为软质岩，岩体抗剪强度较低，易沿45°+/2=61°发生破坏。边坡工程安全等级为二级，边坡岩体类别为Ⅲ类，岩体破裂角取61°，岩体等效内摩擦角取50°；建议结合地下室侧墙支挡。边坡开挖时如有放坡条件，应采用临时坡率法，应避免爆破，分段开挖，加强监测，及时支护，确保工程安全。4.2.86号边坡稳定性评价拟建B3栋南东侧6号边坡（16-16′ZY21～ZY10一线）将形成高6.00m的人工填方土质边坡（地坪标高321.00m与小区道路标高315.00m比较；代表性剖面：1-1′～2-2′），边坡长度约为17m；坡体主要为素填土；人工素填土松散，稳定性差。建议基础代挡墙或设置重力式挡墙支挡（无放坡条件）。挡墙基础应以中等风化基岩作为其持力层，基础入持力层深度不小于0.8m。岩土对挡墙基底的摩擦系数按表3.4-1取值，墙背压实填土重度取19.5KN/m3，综合内摩擦角取30°。4.2.97号边坡稳定性评价拟建D-1栋北西侧7号边坡（20-20′ZY78～ZY67一线）将形成高5m的人工挖方岩质边坡（地坪标高310.70m与地下车库底标高305.70m比较；代表性剖面：1-1′～4-4′），边坡长度约为40m；坡体主要为中等风化砂岩。根据裂隙结构面与边坡组合关系的赤平投影图分析（图4.2.6赤平投影图分析图4.2.6边坡坡向（165°）与岩层倾向（122°）以大角度相交，属切向坡；裂隙①270～280°∠75～85°与边坡坡向（165°）相切，不属外倾结构面；裂隙②205～215°∠65～80°与边坡坡向（165°）相切，不属外倾结构面，边坡稳定性受岩体强度控制，边坡岩体为较硬岩，易沿45°+/2=63°发生破坏。边坡工程安全等级为二级，边坡岩体类别为Ⅲ类，岩体破裂角取63°，岩体等效内摩擦角取55°；建议结合地下室侧墙支挡。边坡开挖时如有放坡条件，应采用临时坡率法，应避免爆破，分段开挖，加强监测，及时支护，确保工程安全。4.2.108号边坡稳定性评价拟建D-2栋南东侧8号边坡（26-26′ZY83～ZY63一线）将形成高0～5m的人工挖方岩质边坡（地坪标高310.50m与地下车库底标高305.70m比较；代表性剖面：1-1′～4-4′），边坡长度约为40m；坡体主要为中等风化砂岩。根据裂隙结构面与边坡组合关系的赤平投影图分析（图4.2.5）：边坡坡向（165°）与岩层倾向（122°）以大角度相交，属切向坡；裂隙①270～280°∠75～85°与边坡坡向（165°）相切，不属外倾结构面；裂隙②205～215°∠65～80°与边坡坡向（165°）相切，不属外倾结构面，边坡稳定性受岩体强度控制，边坡岩体为较硬岩，易沿45°+/2=63°发生破坏。边坡工程安全等级为二级，边坡岩体类别为Ⅲ类，岩体破裂角取63°，岩体等效内摩擦角取55°；建议结合拟建地下室入室道路进行支挡。边坡开挖时如有放坡条件，应采用临时坡率法，应避免爆破，分段开挖，加强监测，及时支护，确保工程安全。4.2.119号边坡稳定性评价拟建超市北西侧9号边坡（27-27′ZY84～ZY64一线）将形成高5m的人工挖方岩质边坡（地坪标高308.50m与地下车库底标高303.00m比较；代表性剖面：1-1′～4-4′），边坡长度约为40m；坡体主要为中等风化砂岩。根据裂隙结构面与边坡组合关系的赤平投影图分析（图4.2.5）：边坡坡向（165°）与岩层倾向（122°）以大角度相交，属切向坡；裂隙①270～280°∠75～85°与边坡坡向（165°）相切，不属外倾结构面；裂隙②205～215°∠70～80°与边坡坡向（165°）相切，不属外倾结构面，边坡稳定性受岩体强度控制，边坡岩体为较硬岩，易沿45°+/2=63°发生破坏。边坡工程安全等级为三级，边坡岩体类别为Ⅲ类，岩体破裂角取63°，岩体等效内摩擦角取55°；建议结合地下室侧墙支挡。边坡开挖时如有放坡条件，应采用临时坡率法，应避免爆破，分段开挖，加强监测，及时支护，确保工程安全。4.2.1210号边坡稳定性评价拟建超市地下车库北东侧10号边坡（1-1′ZY64～ZY66剖面一线）将形成高5.00m的人工挖方岩质边坡（地坪标高308.50m与地下车库底标高305.70m比较；代表性剖面：27-27′～29-29′）。边坡长度约为36m，边坡高度约为5m。坡体为中等风化砂岩。根据裂隙结构面与边坡组合关系的赤平投影图分析（图4.2.3）：边坡坡向（255°）与岩层倾向（122°）以大角度相交，属切向坡；裂隙①270～280°∠75～85°与边坡坡向（245°）以小角度相交，属外倾结构面；裂隙②205～215°∠70～80°与边坡坡向（255°）以大角度相交，不属外倾结构面；裂隙①与裂隙②交线产状为228°∠68°，交线倾向与边坡坡向（255°）以小角度相交；边坡稳定性受外倾裂隙①、②及其交线控制，边坡稳定性差。边坡工程安全等级为二级，该边坡岩体属较完整岩体，边坡岩体类别为Ⅲ类。边坡潜在破坏形式为沿外倾裂隙①结构面发生平面滑动或裂隙①、②交线倾向产生契形破坏。岩体破裂角取外倾裂隙①结构面倾角75°、裂隙①、②及交线倾角68°与45°+/2=63°之小值为63°，岩体等效内摩擦角：砂岩建议取55°；建议结合地下室侧墙支挡。边坡开挖时如有放坡条件，应采用临时坡率法，应避免爆破，分段开挖，加强监测，及时支护，确保工程安全。4.2.1311号边坡稳定性评价拟建超市南东侧11号边坡（30-30′）将形成高4.50～7.40m的人工挖方岩质边坡（地坪标高307.50m、311.10m与地下车库底标高303.70m比较；代表性剖面：1-1′～4-4′），边坡长度约为40m；坡体上部0.0m～3.30m为粉质粘土及强风化砂岩；稳定性差；坡体主要为中等风化砂岩。根据裂隙结构面与边坡组合关系的赤平投影图分析（图4.2.6）：边坡坡向（345°）与岩层倾向（122°）以大角度相交，属切向坡；裂隙①270～280°∠75～85°与边坡坡向（345°）相切，不属外倾结构面；裂隙②205～215°∠65～80°与边坡坡向（345°）相切，不属外倾结构面，边坡稳定性受岩体强度控制，边坡岩体为较硬岩，易沿45°+/2=63°发生破坏。边坡工程安全等级为三级，边坡岩体类别为Ⅲ类，岩体破裂角取63°，岩体等效内摩擦角取55°；建议结合地下室侧墙支挡。边坡开挖时如有放坡条件，应采用临时坡率法，应避免爆破，分段开挖，加强监测，及时支护，确保工程安全。4.2.1412号边坡稳定性评价拟建超市南西侧12号边坡（5-5′ZY96～ZY87一线）将形成高8.10～9.41m的人工挖方岩质边坡（小区道路地坪标高312.41m、311.10m与地下车库底标高303.00m、比较；代表性剖面：27-27′～29-29′），边坡长度约为60m；坡体为中等风化砂岩。根据裂隙结构面与边坡组合关系的赤平投影图分析（图4.2.5）：边坡坡向（75°）与岩层倾向（122°）以大角度相交，属切向坡；裂隙①270～280°∠75～85°与边坡坡向（75°）相反，不属外倾结构面；裂隙②205～215°∠65～80°与边坡坡向（75°）相反，不属外倾结构面，边坡稳定性受岩体强度控制，边坡岩体为较硬岩，岩体抗剪强度较低，易沿45°+/2=63°发生破坏。边坡工程安全等级为三级，边坡岩体类别为Ⅲ类，岩体破裂角取63°，岩体等效内摩擦角取55°；建议结合地下室侧墙支挡。边坡开挖时如有放坡条件，应采用临时坡率法，应避免爆破，分段开挖，加强监测，及时支护，确保工程安全。4.2.1513～16号边坡稳定性评价（临时环境边坡，不在本次勘察范围内，详见委托书）拟建B1栋北西侧13号边坡为临时环境边坡，不在本次勘察范围内，由于道路及建筑平场将形成高约2～9.00m的人工挖填方岩、土质边坡（场地地形标高312m、333m与小区外围道路标高321.50m、324.50m比较），边坡长度约为75m；拟建场地南西侧14号边坡将形成高3.90～18.50m的人工挖方岩、土质边坡（小区外围道路标高311.10m、324.50m与场地地形标高314m、340m比较），边坡长度约为420m；拟建场地北东侧15号边坡将形成高3.50～15.50m的人工挖方岩、土质边坡及2.50～9.50m的人工填方土质边坡（小区外围道路标高307.30m、321.50m与场地地形标高309m、329m比较），边坡长度约为450m；拟建场地南侧16号边坡将形成高1.50～3.50m的人工填方土质边坡（小区外围道路标高307.30m、311.10m与场地地形标高305m、310m比较），边坡长度约为75m。由于上述道路及环境边坡不在本次勘察范围内，但对拟建场地构成安全威胁，建议及时进行专项勘察并采取支护措施，确保工程及施工安全。场地其余地段室内地坪标高与环境标高、地下室底层标高相适应，不会形成高的人工挖填方边坡。对低矮的人工挖填方边坡建议结合环境条件、建筑墙体进行放坡处理或设置条石挡墙予以支挡。挡墙基础应以基岩或经处理合格的压实填土、粉质粘土或基岩作为其持力层，基础入持力层深度不小于0.5m。岩土对挡墙基底的摩擦系数按表3.4-1取值，墙背压实填土重度取19.5KN/m3，综合内摩擦角取30°。综上所述，经对上述拟建地下车库四周；拟建地下车库内,拟建场地四周形成的高度不等的人工挖、填方岩、土质边坡（1号～12号边坡）及场地四周形成的临时环境边坡（13号～16号边坡）采取相应措施进行支护处理稳定后，场地稳定，适宜拟建万州区高速公路天城连接路-还房工程（地块三C区)工程建设。4.3场地稳定性及建筑适宜性评价本工程场地及邻近未发现滑坡、崩塌、泥石流等不良地质现象与地质灾害，场地亦未见有断层，场地现状稳定。未来因整平将在拟建地下车库四周；拟建地下车库内,拟建场地四周形成的高度不等的人工挖、填方岩、土质边坡（1号～12号边坡）及场地四周形成的临时环境边坡（13号～16号边坡）采取相应措施进行支护处理稳定后，场地稳定，适宜本工程建设。4.4地震效应评价据《建筑抗震设计规范》GB50011-2010）附录A，本区抗震设防烈度为6度，设计地震分组为第一组，设计基本地震加速度值为0.05g。本次勘察中，在6个钻孔中作了岩、土层剪切波测井工作，据土层剪切波测试成果及地区经验（详见附件5），本场地素填土剪切波速取100m/s（未来填土剪切波速取值，建议平场后实测校核）,土的类型属软弱土；粉质粘土剪切波速加权平均值为173m/s，土的类型属中软土。基岩（砂岩及粉砂质泥岩）剪切波速大于800m/s，为稳定岩石。拟建工程场地按设计地坪标高整平后，各拟建物地震效应评价详见表4.4-1。表4.4-1地震效应评价一览表拟建物名称达到设计地坪标高时履盖层厚度(m)剪切波速Vs值(m/s)场地土类别场类别设计特征周期建筑抗震地段类别总厚度素填土粉质粘土素填土粉质粘土等效剪切波速(Vse)B1～B3栋、裙楼、地下车库一17.7211.026.7100173127软弱土Ⅲ0.45不利地段幼儿园000＞800岩石Ⅰ00.20有利地段，为重点设防建筑D-1栋、D-2栋、裙楼、地下车库二000＞800岩石Ⅰ00.20有利地段超市000Ⅰ00.20有利地段备注1、地下车库支挡结构与主体结构按非脱离体考虑。2、B1～B3栋、裙楼、地下车库一，据设计提供的地下车库地层平面图，各为一个不能分割的单元体，地震效应评价时按整体考虑。3、建议场地整平时，对填方区分层碾压夯实，并在回填整平后实测剪切波速值校核场地类别，做到安全、经济。5场地地基评价5.1地基均匀性评价拟建工程场地内素填土主要分布在场地北东及南西侧，未来按设计地坪高程整平后，场地仅北西侧、南东侧及场地中部局部地段为素填土覆盖。素填土松散～稍密、均匀性差，力学性能差，厚度变化较大，其底面坡角较大；粉质粘土分布于拟建场地原始沟谷、斜坡表层，局部富含有机质，表层含植物根系，砂质含量高，均匀性较差。厚度变化较大，力学性能较差；强风化基岩广泛分布，但厚度小且变化大；中等风化粉砂质泥岩及砂岩分布于整个拟建场地。层位相对稳定；中等风化粉砂质泥岩及砂岩地基均匀性好，其下伏岩体稳定,是良好的基础持力层。5.2岩土层承载能力评价本工程场地人工素填土未经分层碾压夯实、其力学性能差，承载能力低，不能满足拟建工程基础持力层要求；粉质粘土呈可塑状，局部富含有机质，属中压缩性土，力学性能差，承载能力低，亦难以满足拟建工程基础持力层要求；强风化基岩岩石破碎，呈碎块状，力学性能较差，承载能力较低，中等风化粉砂质泥岩为软质岩，岩体较完整，岩体基本质量等级为Ⅳ级，中等风化砂岩为较硬岩，岩体较完整，岩体基本质量等级为Ⅲ级；力学性能较好，承