日产12000平方米玻化砖油烧辊道窑设计

摘要关键词：辊道窑、节能本设计说明书对所设计的日产12000平方米窑顶采用耐热钢穿轻型吊顶砖的吊顶结构，为了降低全窑的热损失减小单位产品热耗，全窑均采用轻质耐火材料。燃料用0#柴油，采用高速调温烧嘴对制品进行裸烧来强化窑炉内部传热，同时对高速烧嘴可进一步调节使窑内温度均匀提高成品率，从而达到节能的目的。为有效利用烟气热，在窑炉前段采用集中排烟的方式，另外在缓冷段采用抽热空气的方式来冷却制品，对热烟气也可加以利用。对全窑的控制采用计算机自动控制来实现，既提高了产品的成品率又降低的工作人员的工作强度，降低了生产成本。本设计特点：在提高产品质量的同时降低单位产品热耗，实现陶瓷行业上的“绿色、环保、节能”。AbstractKeyword:Therollerkiln,energyconservationThisdesignisdaylyproduces12,000squaremeterwoodgrainbrickrollerkiln.Thecrownusesthehigh-temperaturesteeltoputonthelightsuspendedceilingbrickthesuspendedceilingstructure,inordertoreducetheentirekilntheheatlosetoreducetheunitproducttoconsumehotly,theentirekilnusesthelightqualityfire-proofmaterial.Becausethefuelusesthe0#dieseloilisthecleanfuelusesthehighvelocitymodulationwarmburnernozzletocarryonthebarefevertotheproducttostrengthenthekilnstoveinteriorheattransfer,simultaneouslymayfurtheradjusttothehighspeedburnernozzlemakesinthekilnthetemperaturetoenhancetherateoffinishedproductsevenly,thusachievestheenergyconservationthegoal.Ishotfortheeffectiveusehaze,thesectionselectsthemethodinfrontofthekilnstovewhichthedisperserdischargesfume,moreoverusesintheslowcoldsectionpullsoutthehotairthewaytocooltheproduct,alsomayperformtothehothazetouse.Usesthecomputerautomaticcontroltotheentirekilncontroltorealize,bothenhancedstaff'sworkingstrengthwhichtheproductrateoffinishedproductsandreduces,reducedtheproductioncost.Thisdesigncharacteristic:Whileimprovestheproductqualitytoreducetheunitproducttoconsumehotly,realizesintheceramicprofession“thegreen,theenvironmentalprotection,theenergyconservation”目录前言 7任务书 81 窑体主要尺寸的确定 91.1 进窑砖坯尺寸 91.2 内宽的确定与排砖方法 91.3 内高的确定 91.4 烧成制度的确定 101.5 窑长及各带长的确定 101.5.1 窑长的确定 111.5.2 各带长的确定 111.5.3 辊道窑窑头、窑尾工作台长度 121.5.4 窑体总长度的确定 132 工作系统的确定 142.1 排烟系统 142.2 燃烧系统 142.2.1 烧嘴的设置 142.2.2 助燃系统 142.2.3 0#柴油输送系统 152.3 冷却系统 152.3.1 急冷通风系统 152.3.2 缓冷通风系统 152.3.3 快冷通风系统 162.4 温度控制系统 162.4.1 热电偶的设置 162.4.2 温度仪表选型 162.5 传动系统 172.5.1 辊棒的选择 172.5.2 传动装置 172.5.3 辊距的确定 182.5.4 辊棒的联接形式 182.5.5 传动过程 182.6 窑体附属结构 182.6.1 事故处理孔 182.6.2 观察孔与测温口 192.6.3 膨胀缝 192.6.4 下挡墙和上档板 202.6.5 钢架结构 202.6.6 测压孔 203 窑体材料确定 213.1 窑体材料确定原则 213.2 整个窑炉的材料表 234 燃料及燃烧计算 244.1 理论空气量计算： 244.2 烟气量计算 244.3 燃烧温度计算 245 物料平衡计算 266 热平衡计算 276.1 热平衡示意图 276.2 热收入项目 286.2.1 坯体带入显热 286.2.2 燃料带入化学热及显热 286.2.3 助燃空气带入显热 286.2.4 预热带漏入空气带入显热 296.3 热支出项目 296.3.1 热制品带出显热 296.3.2 窑体散失热 296.3.3 物化反应耗热 336.3.4 烟气带走显热 336.3.5 其他热损失 346.4 列热平衡方程并求解 346.5 列热平衡表 356.6 热平衡示意图 356.7 热收入 366.7.1 制品带入的显热 366.7.2 冷却风带入显热 366.8 热支出 366.8.1 制品带出显热 366.8.2 热风抽出时带走的显热 376.8.3 窑体散失热量 376.8.4 由窑体不严密处漏出空气带走显热 396.9 列热平衡方程 396.10 列热平衡表 407管道尺寸以及阻力计算和风机选型 417.1 抽烟风机的管道尺寸、阻力计算 417.1.1 管道尺寸 417.1.2 阻力计算 427.1.3 风机的选型 437.2 其他系统管路尺寸确定、风机的选型 447.2.1 0#柴油输送管径的计算 447.2.2 助燃风管计算 447.2.3 雾化风管计算457.2.4 冷却带风管计算 467.2.5 风机选型 498工程材料概算 518.1 窑体材料概算 518.2 钢材的概算52前言随着经济不断发展，人民生活水平的不断提高，陶瓷工业在人民生产、生活中都占有重要地位。陶瓷的发展与窑炉的改革密切相关，一定结构特点的窑炉烧出一定品质的陶瓷。因此正确选择烧成窑炉是获得性能良好制品的关键。陶瓷窑炉可分为两种:一种是间歇式窑炉,比如梭式窑;另一种是连续式窑炉,比如辊道窑。辊道窑由于窑内温度场均匀，从而保证了产品质量，也为快烧提供了条件；而辊道窑中空、裸烧的方式使窑内传热速率与传热效率大，又保证了快烧的实现；而快烧又保证了产量，降低了能耗。产品单位能耗一般在2000～3500KJ/Kg，而传统隧道窑则高达5500～9000KJ/Kg。所以，辊道窑是当前陶瓷工业中优质、高产、低消耗的先进窑型，在我国已得到越来越广泛的应用。烧成在陶瓷生产中是非常重要的一道工序。烧成过程严重影响着产品的质量，在烧成过程中，温度控制是最重要的关键。没有合理的烧成控制，产品质量和产量都会很低。要想得到稳定的产品质量和提高产量，首先要有符合产品的烧成制度。然后必须维持一定的窑内压力。最后，必须要维持适当的气氛。我设计的辊道窑是连续式窑。窑炉总长160米，内宽3.0米，烧成温度是1180摄氏度。燃料采用0#柴油。我设计的辊道窑，窑体趋向轻型化，燃料清洁化，烧成质量好，产量高，日景德镇陶瓷学院毕业设计（论文）任务书院（系）材料科学与工程学院2009年12月4日专业热能与动力工程班级06热工(2)班学生姓名林敏指导教师朱庆霞题目日产12000M主要研究内容和设计技术参数：一、玻化砖1、组成（%）SiO2Al2O3CaOMgOFe2O3K2ONa2OI.L68.3516.272.302.650.852.22.154.85规格：400*400*8mm,单重3公斤/块；水分：〈1%产品合格率：95%烧成周期：40分钟（全氧化气氛）最高烧成温度：1180℃二、燃料0#柴油：Qnet=40176KJ/Kg基本要求（含成果要求）：通过设计计算确定窑体材料及厚度、主要结构尺寸、管路系统等；确定工作系统安排，编写设计说明书，并打印输出；绘出设计图纸一套，应包括：主体结构图、管路系统图、钢架结构图、砌筑图、异型砖图及其它必需的附件图。设计说明书中应有英文摘要，图纸中至少应有一张CAD绘图；相关文献综述翻译。工作进度计划：第四周：查阅、收集与设计有关的文献资料；第五～七周：进行设计计算，编写说明书初稿；第八～十二周：绘制窑体结构图，砌筑图等；第十三周～十六周：绘制钢架结构、管路系统图、异型砖及附件图；第十七周：图纸上墨，说明书整理；第十八周：准备答辩。1窑体主要尺寸的确定进窑砖坯尺寸产品规格：400×400×8产品宽度400mm，考虑烧成收缩为10坯体尺寸=产品尺寸÷（1-烧成收缩）=400÷（1-10%）mm内宽的确定与排砖方法由于现在的辊棒等材料性能的提高，且辊道窑大多采用吊顶结构，所以此次设计成宽体辊道窑。再根据产量，所用的燃料等因素，所以暂定窑内宽B=3000mm。而坯体离窑墙内壁一般有100～200mm间隙，取168mm。根据了解，横向的坯体是紧贴在一起，并没有留间隙。所以内宽等于砖坯尺寸则可排砖数为：片故确定并排6片，则窑内宽B=444×6+168×2=3000㎜最后定窑内宽为3000mm内高的确定辊道窑的内高被辊子分隔成辊上高和辊下高两部分。对于辊上高的设置，要考虑以下四个方面：损坏的坯体能否顺利从辊棒之间掉下去，烧嘴的设置也要有一定的高度，气体与坯体之间的换热强度，气流通畅与燃烧空间。而对于辊下高的设置而言，主要是损坏的坯体能否顺利从辊棒之间掉下去即保证处理事故的方便。从传热角度来讲，烧成带以辐射为主，所以气体厚度要大点，内高稍高些。而预热带以对流换热为主，所以内高比烧成带低，使得横截面减小，流速加快，提高对流换热强度。再结合其它三方面，内高的设置如下（单位mm）：温度较低处：预热升温段20～900℃冷却降温段700～80℃温度较高处：烧成升温段900～1180急冷降温段1180～700℃表1-1内高各带划分位置预热升温段、冷却降温段烧成升温段急冷降温段辊上高350450450辊下高350350350内总高700800800（单位mm）烧成制度的确定温度制度：考虑到入窑水分比较低，可以快速升温而不会使坯体炸裂。烧成周期:40min表1-2各温度段的划分与升温速率名称温度/℃时间/min升温速率/℃·min-1长度比例/%窑前段20～25054612.5预热带250～9001446.435烧成带900～11806.543.116.7冷却带1180～8014.5-75.935.8累计40100气氛制度：全窑氧化气氛（3）压力制度：预热带-40～-25Pa，烧成带<8Pa窑长及各带长的确定现在窑炉已经向宽体化、自动化、轻型化发展，已经有长300多米的宽体窑。其主要原因是现在的辊棒的质量的提高，还有各种材料的飞速发展。窑长的确定同一列砖砖距取44mm装窑密度所以窑长m此次采用装配式，由若干节联结而成。由于制品的尺寸是400×400×8㎜，且辊棒在高温的时候会有一些变形。考虑这些因素，设计棍棒中心间距为100㎜。设计每节20根棍棒，即每节长2000㎜，节与节联接的长度为8㎜。则节数（节）取节数为80节。因而窑长度为：mm各带长的确定对于冷却带各段的设置：刚刚进入急冷阶段时，坯体仍处于熔融的塑性状态，不容易产生应力，可以急冷而不开裂，因为高温下的应力大部分被液相的弹性和流动性所补偿。该阶段要设置好急冷的控制温度。过低，产生风裂；过高，给缓冷造成压力，甚至也会产生风裂。而缓冷段主要是提供石英晶型转变的场所，故缓冷区要足够长，使降温过程平稳缓慢，安全度过石英晶型转换期。所以三段的时间分配分别为3，6.5，5分钟。据烧成曲线中温度的划分，各段长度：窑前段：mm取10节长度=mm预热带：mm取28节长度=mm烧成带：mm取13节长度=mm冷却带：mm取29节长度=mm急冷段：取6节长度=mm缓冷段：取13节长度=mm快冷段：取10节长度=mm表1-3窑炉各带划分温度段（℃）时间（min）升温速率（℃/min）节数窑前段20～25054610预热带250～9001446.428烧成带900～118047081180～11802.5——5急冷段1180～7003-1606缓冷段700～4006.5-46.213快冷段400～805-6410辊道窑窑头、窑尾工作台长度窑头工作台是制品进窑烧成的必经之路，也是使制品整齐有序进窑的停留之处。窑头工作台不宜太长，只要能满足要求即可，根据经验取值为3.3米。窑尾工作台是烧成后的产品从窑内出来，再经人工检验产品的部位。由于出窑产品温度一般高达80℃，所以窑尾的工作台不宜太短，目的是使制品有足够的时间冷却，根据经验取值为窑体总长度的确定窑体总长度＝160632＋3300＋5400＝169332mm工作系统的确定辊道窑的工作系统包括排烟系统、燃烧系统、冷却系统、温度控制系统、传动系统等，下面是各系统的初步安排。排烟系统排烟风机及其管路主要作用是将预热带、烧成带中产品排放的废气及燃烧产生的废气排出窑外。为提高热效率，此次设计采用窑头相对集中排烟方式排烟，在窑前段第1、3、5、7、9节设置抽烟口。每节在窑顶、窑底分别设置3个排烟口进行排烟，在各出烟口分别用圆管引出，汇总到上下排烟分管，最后汇总到窑顶的排烟总管中。设置一排烟分机，同时留一个风机备用。在总烟道上设置总风闸，防止烟气温度过高损坏风机，另在烟道上还设计了一过滤网。燃烧系统为了利于烧成带温度的调节，同时由于所用燃料为高热值轻污染的0#柴油燃料，因此本设计采用北京神雾热能技术有限公司设计生产的WDH-TACT2型柴油高速燃烧器。烧嘴的设置本设计在600℃就开始设置高速调温烧嘴，即预热带第31节开始布置。由于本窑所用燃料为高热值气体燃料，考虑在低温段烧嘴不宜太多。因此在预热带后段（31—38节）辊下设置2对烧嘴，在（39—51助燃系统助燃系统包括助燃风机和助燃管道。助燃管道要求用不锈钢制作，防止落脏，并且底部助燃分管分布在窑墙内以提高助燃风温度，其中助燃分管的长度根据烧嘴布置位置来定。所以底下的助燃分管从第31节到第51节，上部的助燃分管从第39节到第51节。0#柴油输送装置本设计属于烧柴油的明焰辊道窑，其燃料由工作油罐供油，工作油罐的设置考虑到检修时连续供油的需要，所以设置了并行的两个油罐。柴油由KCB-18.3-2型齿轮油泵，通过管径为200mm的镀锌无缝钢管，阀门，油压表与流量计接向输油总管，然后再送至各个烧嘴；助燃空气，雾化风由风机通过管道，阀门送至各个烧嘴。冷却系统制品在冷却带有晶体成长、转化的过程，并且冷却出窑，是整个烧成过程最后的一个环节。从热交换的角度看，冷却带实质上是一个余热回收设备，它利用制品在冷却过程中所放出的热量来加热空气，余热风可供干燥或者作助燃风用，达到节能的目的。急冷通风系统急冷风机及其管路主要作用是直接打入冷风入窑冷却产品，从1000多度冷却到600~700度（对产品而言），并形成一道急冷气幕，防止烧成带烟气倒流。刚刚进入急冷阶段时，坯体仍处于熔融的塑性状态，不容易产生应力，可以急冷而不开裂。该阶段要设置好急冷的控制温度。过低，产生风裂；过高，给缓冷造成压力，甚至也会产生风裂。急冷风分管要求用不锈钢制作，入窑喷管也要求用不锈钢制作并且是耐热钢制作，辊棒上下都设置有急冷喷管，以保证产品均匀冷却。每根喷管上均匀地开有圆形式出风口，对着制品上下均匀地喷冷风，达到急冷的效果。由于急冷段温度高，横穿入窑的冷风管须用耐热钢制成。本设计就是采用这种结构，急冷段采用5.5节窑长进行急冷（52—57节），每节辊上下分别设置6对Φ90急冷风管（急冷前半节不设置急冷风管），共66根急冷风管，交错排列横穿窑内，管置于窑内部分开圆孔若干。缓冷通风系统该阶段主要是提供石英晶型转变的场所，故缓冷区要足够长，使降温过程平稳缓慢，安全度过石英晶型转换期。为了使降温过程平稳缓慢，一般采用热风冷却制品的办法。大多数辊道窑在该段设有多处抽热风口，使从急冷段与窑尾快冷段过来的热风流经制品，让制品慢慢均匀冷却下来。本设计采用抽热风的方法，在58~70节，每节窑顶设置2处抽热风口，每处抽热风口开2个抽热风孔，共26个抽热风口52个抽热风孔，抽走来自急冷带和窑尾快冷带的热风，在缓冷总管处设置闸板，控制缓冷风量。另一方面，由缓冷风机从窑外抽空气通过缓冷风管，来缓和降温速率。快冷通风系统制品冷却到400℃以后可以进行快速冷却。但由于制品温度较低，使传热动力温差小，即使允许快冷也不易达到。而此段冷却也是很重要的，如达不到快冷目的出窑产品温度大于80℃本设计采用冷风管进行快冷，在71~80节每节辊上下设置6对Φ90的快冷风管。温度控制系统热电偶的设置热电偶的设置应当适合。在关键点一定要设置热电偶，还有像在高温区要注意上下温差，所以上下应当都要设置。本设计在：20～250℃之间，即第1～10250～900℃之间，即第11～38900～1180℃之间，即第39～急冷段第52～57节，每节窑顶中部插入一根S型热电偶。缓冷段第58～70节，每节窑顶和窑底中部插入一根K型热电偶。快冷段第71～80节，每节窑顶中部插入一根K型热电偶。温度仪表选型低温区：K型热电偶高温区：S型热电偶热电偶通过补偿导线与微机相连。传动系统传动系统包括辊棒及传动装置。辊道窑的传动系统由电机、减速设备和传动机构所组成。辊棒的选择辊棒的材质有两种：一是金属质，也就是我们所说的钢棒；一是陶瓷质，也就是我们所说的瓷棒，瓷棒又分为高温棒、中温棒和低温棒。根据使用温度选用不同的辊棒，钢棒一般用在窑头、窑尾。对辊棒一般有以下要求：好的抗热震性能、好的高温抗氧化性能、高的荷重软化温度、小的蠕变性(高温体积稳定性)和好的去污性。国产瓷棒中比较好的有金刚、海登皇格、三英等。本设计对于辊棒的选择如下：在低温段第1—10节与第71—80节采用Φ80×4500mm无缝钢管棍子；在中温段第11—38节与第58—70节采用Φ80×4500mm莫来石辊棒；而高温段第39—57与节采用Φ80传动装置目前窑炉的传动方式有链传动、摩擦传动、螺旋齿轮传动、圆锥齿轮传动和直齿轮传动。链传动结构简单，造价低，早期的辊道窑大多采用链传动，但链传动不够平稳，链条较长时易发生爬行现象。摩擦传动比较平稳，但可靠性稍差。齿轮传动具有明显的可靠性和平稳性，不过，由于齿与齿之间为点接触，容易磨损，对安装和润滑要求较高。用的较多的是螺旋齿轮传动。电机带动传动装置也有两种形式：一是长轴传动，其特点是一台电机带动一根与窑长差不多的长轴，通过二级减速将动力分配若干组，长轴上装有离合器。一是多电机传动，特点是将窑分成若干组，几个模数段为一组，每组由一台电机传动，采用变频调速，所有电机可同时运行，每台亦可单独运行，我们现在使用的就是多电机传动。本设计采用螺旋齿轮传动与多电机传动，并且使用差速传动（对裸烧产品还对调整变形有好处）。差速传动就是相邻辊棒速度有微小差异，通过配置不同尺数的齿轮比来实现，一般使用15：22和17：25。除了第1—10节采用一个电机，其余都是两节使用一个电机。其中电机为0.75KW，速比为1：59。辊距的确定辊距即相邻两根辊子的中心距，确定辊距主要依据是制品长度、辊子直径以及制品在辊道上移动的平稳性。考虑到制品长度较大，因此根据经验公式计算得：mm同时考虑到每节窑长2008mm，确定最后的辊距为100.4mm，每节装20根辊棒。辊子总数为根辊棒的联接形式主动端采用弹簧夹紧式，而从动端使用的是托轮摩擦式连接，这种联接方式对更换辊子非常方便。托轮摩擦式连接是将辊棒自由的放在间距相等的托轮上，利用辊子的摩擦力带动辊子转动。传动过程电机→减速器→主动链轮→滚子链→从动链轮→主动螺旋齿轮→从动螺旋齿轮→辊棒传动轴→辊子。窑体附属结构事故处理孔本设计将事故处理设在辊下，且事故处理孔下面与窑底面平齐，以便于清除出落在窑底上的砖坯碎片。为加强窑体密封，应尽量少设置事故处理口，而为了便于处理事故，两侧墙事故处理一般采用交错布置形式，为了能清除窑内任何位置上的事故而不造成“死角”，两相邻事故处理孔间距不应大于事故处理孔对角线延长线与对侧内壁交点连线。经过计算，取事故处理孔尺寸为：辊下处理孔230×115mm。根据同侧事故处理孔距离L≥2（b+c）=2b（1+B）/δ=2×230（1+3000）/360=3835㎜，其中各个符号如下图，经过计算，取L=4016mm。同时考虑到实际情况，全窑每节之间交错设置一辊下事故处理口，从进窑的第1节开始布置。为了避免热气体外溢，必须对事故处理口进行密封。在里面用耐火材料制作的塞砖，再用棉塞紧。观察孔与测温口每个烧嘴的对侧窑墙设置直径40mm测温口根据上面热电偶的设置而设置。膨胀缝窑体受热会膨胀，产生很大的热应力，为避免砌体开裂、挤坏，必须重视窑体膨胀的留设，窑墙、窑顶等砌体都要留设，一般每隔2m左右留设20~40mm膨胀缝，内填陶瓷棉或石棉。本设计为了砌窑的方便，除了高温区外每隔一节留设30㎜的膨胀缝，高温区则应多留一道膨胀缝。而宽度方向上也要留膨胀缝，这没有具体的规定，留多少道膨胀缝则根据砌筑的方便与厂家的要求来定。还有膨胀缝也应该错缝设置。下挡墙和上档板由于辊道窑属中空窑，工作通道空间大，气流阻力小，难以调节窑内压力制度及温度制度。因此，通常在辊道窑工作通道的某些部位，辊下筑挡墙，辊上插挡板，缩小该外工作通道面积，便于压力与温度制度的调节。一般来说，下挡墙与上档板的设置应该根据各个段的要求来定。如在烧成带与冷却带之间设置挡墙、挡板是为避免烧成带的烟气倒流，又避免了压力波动时急冷风窜流向烧成带而降低高温区温度。预热带设置挡墙、挡板可以增加烟气在高温区的滞留时间，提高烟气利用率，从而提高热利用率。还用为了更好的控制温度，还在中高温设置几个上档板与下挡墙。故本设计在烧成带两端即39节和51节设上下挡板挡墙结构，有利于该段温度的控制和调节，同时起到阻挡急冷空气进入的作用。同时在排烟第1节，预热带第11、31节同样也设置上下挡板挡墙的结构，起到阻挡气流，减小上下温差的作用。钢架结构钢架结构每一节都设有17根60×60×4mm的方钢，吊顶选用60×5mm的等边角钢，下横梁焊有60×5mm的等边角钢，而烧嘴的固定用50×5的等边钢。窑体外壳采用2—4mm钢板冲压而成。测压孔本设计不设置测压口。窑体材料确定整个窑体由金属支架支撑。窑体材料要用耐火材料和隔热材料。3.1窑体材料的确定原则辊道窑窑墙与所有工业窑炉的窑墙一样，必须具备耐高温、具有一定强度和保温性能好三个基本条件，选用的材料要保证材料长期允许使用工作温度大于实际使用的最高温度。特别是，由于辊子要穿过窑墙，为了提高辊子长度的有效利用率，对窑墙厚度有更严格的控制。换言之，为了增加辊道窑窑内有效宽度，就应尽量减薄窑墙，同时考虑到材料的价格问题在达到要求之内尽量选用价廉的材料以减少投资。窑体材料厚度的确定原则：①为了砌筑方便和外形整齐，窑墙厚度变化不要太多；②各层材料的厚度应为砖长或砖宽的整倍数，墙高则为砖厚的整倍数，尽量少砍砖；③要保证散热量小—窑墙外壁最高温度应不大于80℃④两侧窑墙厚度与窑内宽之和应小于所选用的辊子长度。各段窑体材料及厚度选用校核及计算依据：选择材料校核计算，首先确定所用的材料是否符合允许的最高温度。各材料的使用温度都低于耐火度，都可以使用。陶瓷窑炉的散热包括以下三个传热过程：1）高温流体与平壁内表面之间的对流传热和辐射传热；2)平壁内部的导热；3)平壁外表面与低温流体之间的对流传热和辐射传热。由于在这种情况下的综合传热计算很难准确获得高温流体的温度以及高温流体与平壁内表面的对流辐射传热系数。因此，在实际的窑炉的计算中，例如窑炉壁散热损失计算中，通常采用下列公式进行计算：对流辐射换热系数计算公式：α=Aw(t3-ta)0.25+4.56[t34/100-ta4/100]/(t3-ta)（3-1）窑墙计算中Aw取2.56，窑顶计算中Aw取3.26，窑底计算中Aw取2.1.最大热流量：q=α(t3-ta)=14×（80-20）=840W/m2（3-2）导热公式：q=(t1-t3)/(δ1/λ1+δ2/λ2)（3-3）窑体材料的选用与厚度校核由于计算各带的方法是相类似的，所以现只以烧成带为例说明，其他段方法一致。设计方案：参照广东佛山石湾某一陶瓷工厂窑炉选材进行设计，从窑墙内侧向外依次取定窑墙分层数代号分别为，，……用莫来石轻质高铝砖，厚度为230mm，1000℃时导热系数为0.45用硅酸铝耐火纤维束，厚度为130mm，1000℃时导热系数为已知条件：使用温度—1180℃，最高使用温度—1300℃取外壁最高温度t3=80℃，环境温度取ta=20所以，最大热流量据导热公式有：因为q>,故选材符合现实生产的需要。同理可以确定校核窑的其他各带的窑体材料，如下表所示：3.2整个窑炉的材料表表3-1窑体材料的选择名称材质使用温度导热系数厚度1—10节，57—80节窑顶耐火层轻质高铝砖11500.35230隔热层硅酸铝耐火纤维束10000.1390窑墙耐火层轻质高铝砖11500.35230隔热层硅酸铝耐火纤维束10000.13130窑底耐火层轻质高铝砖11500.35130隔热层硅藻土砖1000以下0.11+0.000228t19511—38节窑顶耐火层轻质高铝砖11500.080+0.00026t230隔热层硅酸铝耐火纤维束10000.13130窑墙耐火层轻质高铝砖11500.080+0.00026t230隔热层硅酸铝耐火纤砖维束10000.13130窑底耐火层轻质高铝砖11500.080+0.00026t130隔热层硅藻土砖1000以下0.11+0.000145t19539—57节窑顶耐火层高温莫来石轻质高铝砖14000.45230隔热层硅酸铝耐火纤维束10000.13130窑墙耐火层高温莫来石轻质高铝砖14000.45230隔热层硅酸铝耐火纤维束10000.13130窑底耐火层高温莫来石轻质高铝砖14000.45230隔热层硅藻土砖1000以下0.11+0.000145t195燃料及燃烧计算A、根据《热工手册》相关资料得，0#柴油低发热量，各元素质量分数C%=87.5%，H%=11%，O%=0.5%，N%=0.5%，S%=0.5%。空气量计算：根据《热工手册》计算液体燃料理论空气量经验公式可得，理论空气量=10.0取空气过剩系数1.1，实际空气量：烟气量计算根据《热工手册》计算公式可得，理论烟气量实际烟气量：V=V0+Va0(a-1)=10.9+10.0×(1.1-1)=11.9（m3/Kg）燃烧产物各成分含量计算：VCO=0.224=0.224=1.63,VCO%==15.33%VSO=0.224=0.0035,VSO%==0.033%VHO=1.28,VHO%==12.04%VN=7.42,VN%==69.8%VO=0.2965,VO%=2.797%4.3理论燃烧温度的计算设空气温度℃，空气比热为Ca＝1.30KJ/M3℃发生0#柴油比热为：Cf=1.38KJ/M3现设t＝2000℃查表得C＝1.67KJ/Mt＝（40176+11.0×1.3×20+1.38×20）/（11.9×1.67）=2037（2037-2000）/2000=1.85%＜5%，所以所设基本合理。取高温系数η=0.75则实际燃烧温度Tp=0.75×2037=1527℃，比需要的温度高出347物料平衡计算每小时烧成制品质量每小时生成干坯的质量每小时生成湿坯的质量（含水量0.8%）每小时蒸发自由水的质量每小时从精坯中产生的CO2每小时从精坯中分解出来的结构水热平衡计算热平衡计算包括预热带、烧成带热平衡计算和冷却带热平衡计算。预热带热平衡计算的目的在于求出燃料消耗热量，冷却带热平衡计算目的在于计算出冷空气鼓入量和热风抽出量。另外，通过热平衡计算可以看出窑炉的工作系统结构等各方面是否合理，哪项消耗最大，能否采取改进措施。预热带、烧成带热平衡示意图坯体带入显热：燃料带入化学热及显热：助燃空气带入显热：预热带漏入空气带入显热：（）热制品带出显热：窑体散失热：物化反应耗热：其他热损失：烟气带走显热：热收入项目坯体带入显热eq\o\ac(○,1)入窑干制品质量烧成灼减4.85%，取每平方米产品的质量为eq\o\ac(○,2)入窑制品含自由水1%湿基制品质量制品入窑第2节末时温度，入窑制品比热∴…………………燃料带入化学热及显热0#柴油低热值40176雾化后入窑柴油的温度，20时柴油比热容设柴油消耗量为∴………………助燃空气带入显热助燃空气温度20℃时，空气比热容∴………预热带漏入空气带入显热取预热带空气过剩系数漏入空气温度，空气比热容漏入空气总量为∴……………热支出项目热制品带出显热烧成产品质量：（Kg/h）制品烧成温度℃制品平均比热容，查手册………6.3.2窑体散失热根据材料应用不同，将计算窑段分成三部分：6.3.2.1第1—10节20—250℃。窑外壁表面平均温度40℃，环境温度取20℃eq\o\ac(○,1)窑墙散热单位热流密度：窑墙散热面积m2二侧窑墙共散热：………………eq\o\ac(○,2)窑顶散热：单位热流密度：窑顶散热面积：m2窑顶散热量：…………………eq\o\ac(○,3)窑底散热单位热流密度：窑底散热面积m2窑底散热量：…………………所以低温段窑体总散热量：11—38节：250~900℃。壁平窑外均温度取60℃，环境温度20℃eq\o\ac(○,1)窑墙散热窑墙散热面积m2二侧窑墙共散热：…………………eq\o\ac(○,2)窑顶散热：单位热流密度：窑顶散热面积m2窑顶散热量：…………………eq\o\ac(○,3)窑底散热单位热流密度：窑底散热面积m2窑底散热量：…………………中温段总散热量：高温段39—51节：900~1180℃散热。窑外壁平均温度取80℃，环境温度eq\o\ac(○,1)窑墙散热单位热流密度：窑墙散热面积m2二侧窑墙共散热：…………………eq\o\ac(○,2)窑顶散热：单位热流密度：窑顶散热面积m2………eq\o\ac(○,3)窑底散热单位热流密度：窑底散热面积m2窑底散热量：………高温带总散热量：预热带、烧成带窑体总散热量……………物化反应耗热eq\o\ac(○,1)自由水蒸发吸热自由水质量烟气离窑温度∴②烧成坯体物化反应耗热用反应热近似代替坯体物化反应热入窑干制品质量kg/h含量=16.27%………所以………烟气带走显热离窑烟气总量离窑烟气过剩系数，取离窑烟气温度一般为，现取查手册，此时烟气的平均比热为∴其他热损失根据经验占热收入的5%……………列热平衡方程并求解解得每小时烧成制品质量为：每公斤产品热耗：目前玻化砖的产品热耗在之间，所以设计该窑炉热耗合理！列热平衡表表6-1预热带烧成带热平衡表热收入热支出项目%项目%坯体带入显热234652910.1产品带出显热1339141957.4燃料化学热及显热2072093588.8窑体散失热12401435.3助燃空气显热1474040.6物化反应热379209716.3漏入空气显热1206040.5烟气带走显热374360816.0其他热损失11666805.0总计23335472100.0总计23334947100.0热平衡分析:由表可以看出热支出项中，产品带走显热，物化反应耗热两项不可能减少。而其他三项则可采用适当措施节省能耗。对于烟气出窑温度适当控制在较低温度下。在资金允许的情况下，要减少窑体散热则可采用更新型耐火材料，隔热材料，以达到节能减排的目的。冷却带热平衡示意图制品带入的显热冷却风带入显热热风抽出带走显热窑体散热其他热损失制品带出显热热收入6.7.1制品带入的显热制品出窑温度t=1查表可知该温度下制品的平均比热为C=1.15KJ/(kg℃)每小时烧成制品质量kg/h所以………冷却风带入显热设定鼓入冷风量为。鼓入冷风的温度：=20℃查表得：20℃时空气的比热为=1.30。∴………………热支出制品带出显热出窑时制品的质量：kg/h计算时以窑尾快冷结束为出窑口，此时的温度为此时陶瓷制品的比热为∴………………热风抽出时带走的显热由热风抽出量应等于冷风鼓入量，遵循平衡原则。故抽出热风量应为取热风抽出的温度为：℃，查表此时的比热为：则窑体散失热量急冷带（52—57节）1180～700℃段散热eq\o\ac(○,1)窑墙散热内壁平均温度℃设窑墙外壁平均温度，单位热流密度：窑墙散热面积m2二侧窑墙共散热：………………eq\o\ac(○,2)窑顶散热：单位热流密度：窑顶散热面积：m2窑顶散热量：…………………eq\o\ac(○,3)窑底散热单位热流密度：窑底散热面积m2窑底散热量：……急冷带散热总量：…………缓冷带、快冷带（57—80节）：700～80℃，取内壁平均温度390℃。窑外壁平均温度取50eq\o\ac(○,1)窑墙散热单位热流密度：窑墙散热面积m2二侧窑墙共散热：…………………eq\o\ac(○,2)窑顶散热：单位热流密度：窑顶散热面积m2窑顶散热量：…………………eq\o\ac(○,3)窑底散热单位热流密度：窑底散热面积m2…………………此段总散热量：………冷却带窑体总散热………由窑体不严密处漏出空气带走显热冷却带从窑体不严密处漏出空气量通常为窑尾鼓入风量的5%。即0.05。设定漏出空气的平均温度℃此时空气的比热容为∴……………列热平衡方程解得即每小时鼓入冷风量为25120列热平衡表表6-2冷却带热平衡表热收入热支出序号项目热量（KJ/h）比例%序号项目热量（KJ/h）比例%1制品带入热1139141994.61制品带出热7073675.92空气带入热6531205.42窑体散热7213206.03抽热风带走热994752082.64其他热损失6681925.5总计12044539100总计12044399100由表可看出，热风抽出带走的热量占很大的比例，因此应充分利用此热量，一般用来干燥坯体和作助燃风作用。本窑设计抽热风用于坯体的干燥以及送去造粒塔进行吹热风造粒。管道尺寸以及阻力计算和风机选型7.1抽烟风机的管道尺寸、阻力计算7.1.1管道尺寸排烟系统需排烟气量：烟气抽出时实际体积为：烟气在金属管中流速ω，根据经验数据取10m/sV=Vg·（273+250）/273=5.72（m3/s）7.1.1.1总烟管尺寸烟气在金属管中流速，根据经验数据取ω=10m/s，内径d总=（4V/πω）0.5=[4×5.72/（3.14×10）]0.5=0.所以，总管内径取值：900mm,长度取22m7.1.1.2分烟管尺寸烟气在分管的流速为：ω=10m/s，流量=5.72/10=0.572（m3/s）内径d支=（4v/πω）0.5=[4×0.572/（3.14×10）]0.5=0.27m考虑到调节的方便取值为：300mm，长度取87.1.1.3支烟管尺寸烟气在支管的流速为：ω=10m/s，流量=5.72/30=0.19（m3/s）内径d支=（4v/πω）0.5=[4×0.19/（3.14×10）]0.5=0.156考虑到调节的方便取值为：200mm，长度取0.77.1.2阻力计算7.1.2.1料垛阻力hi根据经验每米窑长料垛阻力为0.5Pa，最末一对抽烟口在第9节，零压面位于窑的37～38节交界处，所以：所以：hi=（28+0.5）×2×0.5=28.5Pa7.1.2.2位压阻力hg烟气从窑炉至风机，高度升高H=1.9m，此时几何压头为烟气流动的动力，即负压阻力，烟气温度hg=-H（ρa-ρg）·g=-1.9×[1.29×273/（273+250）-1.30×273/（273+250）]×9.8=-18.6Pa7.1.2.3局部阻力he局部阻力ζ可由查表得：烟气从窑炉进入支管：ζ=1；支烟管进入分烟管：ζ=1.5；并90°转弯：ζ=1.5；分管90°急转弯：ζ=1.5；分管进入90°圆弧转弯：ζ=0.35；分管进入总管：ζ=1.5；并90°急转弯：ζ=1.5为简化计算，烟气流速均按10m/s计，烟气温度按250℃计，虽在流动过程中烟气会有温降，但此he=（1+1.5+1.5+1.5+0.35+1.5+1.5）×100/2×1.3×273/（273+250）=300.3Pa7.1.2.4摩擦阻力摩擦阻力系数：金属管道取ζ=0.03，hf=ζ（L支/D支+L分/D分+L总/D总）×ω2ρ/2=0.03×(0.7/0.2+8/0.3+22.0/0.9)×100/2×273/（273+250）=42.8Pa7.1.2.5风机应克服总阻力=hi+hg+he+hf=353Pa7.1.3风机的选型为保证正常工作，取风机抽力余量0.5，所以选型应具备风压：H=（1+0.5）×353=529.5Pa流量取储备系数为1.5，风机排出烟气平均温度250℃Q=1.5××（273+250）/273=30894（m3/h）7.2其他系统管路尺寸确定、风机的选型0#柴油输送管径的计算通往烧嘴的柴油支管内径计算窑体共安装了136个烧嘴，柴油支管总共有136根，根据烧嘴的安装尺寸，油支管的内径取值为20mm，并且此时能满足柴油的流量为515.4Kg/h的要求窑顶窑底窑侧的分管尺寸柴油分管分组控制，共分7组14根。内径d分=2×(136×π×100/14×π）0.5=35所以，分管内径取值：40mm0#柴油总管内径的计算总管选用一根管子，考虑到日后油改天然气转产的需要，那么总管的内径为：d总=2×(136×π×100/π）0.5=233mm所以，总管内径取值：25助燃风管计算助燃风量Vα=515.4×11.0=5669.4m实际助燃风量V=5669.4×（273+20）/273=6084.7m助燃风总管内径的确定助燃气在总管中的流速为：ω=10m/s，助燃风管总管选用一根管子，那么总管的内径为：d总=2×（v/3600πω）0.5=2×[6084.7/（3600×3.14×10）]0.5=0.464所以，总管内径取值：47助燃风分管内径的确定窑在左边和右边各1根分管，n=2，流速均取：ω=10m/s，mm所以分管内径取350窑顶窑底内的方管内径的确定取ω=9m/s，此分管采用方管，埋入窑墙内部，共四根。则：方形管截面积F=V/（4×3600ω）=6084.7/（4×3600×9）=0.047所以方管边长：L=m取方管边长2助燃风管通往烧嘴的管路管径共136根烧嘴，取流速为ω=6m/s，m取支管直径：60雾化风管计算雾化风量Vα=515.4×0.5=257.7m3实际雾化风量V=257.7×（273+20）/273=276.6m雾化风总管内径的确定雾化风在总管中的流速为：ω=10m/s，雾化风管总管选用一根管子，那么总管的内径为：d总=2×（v/3600πω）0.5=2×[276.6/（3600×3.14×10）]0.5=0.所以，总管内径取值：1雾化风分管内径的确定窑顶、窑底各14根分管，n=14，流速均取：ω=10m/s，mm所以分管内径取3雾化风管通往烧嘴的管路管径共136根烧嘴，取流速为ω=6m/s，m取支管直径：15冷却带风管计算冷却带鼓入冷风总量为25120表7-1冷却带风量发布项目所占比例鼓入冷风量急冷带33.3%8373缓冷带—100%—25120快冷带66.7%16747缓冷总管（抽风管）缓冷风量V=25120，取ω=8m/s缓冷总管：取缓冷总管内径：1缓冷分管：n=26取缓冷分管内径：240缓冷支管：共设置了（52个抽风口，52根抽风支管）取缓冷支管内径：200mm急冷风管内径的确定急冷总管内径急冷风量V=8373，取ω=10m/s急冷风方管尺寸：60急冷分管内径取ω=9m/s，上下共2根管，n=2L急冷风方管尺寸：4急冷支管内径取ω=8m/s，共66根，n=66急冷支管内径：90快冷管径确定快冷总管内径确定V=16747，取ω=10m/s总管内径：8快冷分管内径确定取ω=9m/s，n=2分管内径：60快冷支管内径确定取ω=8m/s，n=120支管内径：90mm风机选型助燃风机选型助燃风机的风量：V=6084.7急冷风机选型急冷风机的风量：V=8373抽热风机选型抽热风机的风量：V=25120快冷风机选型快冷风机的风量：V=16747各系统管道尺寸、风机型号规格见表7-2表7-2窑主体系统管道尺寸、风机型号规格项目抽烟助燃急冷抽热风快冷管道尺寸/mm总管9004706001050800分管300350450240600支管200220(方管)9020090风机代号抽烟风机A助燃风机B急冷风机C抽热风机D快冷风机E风机名称锅炉引风机高压离心风机高压离心风机锅炉引风机高压离心风机风机型号Y9-35型4-72-11型4-72-11型Y9-35型4-72-11型全风压1230~13501700~25801920~27802120~2340800~1160风量/30894608583732512016747电机型号Y200L-8Y132S2-2Y112M-4Y225M2-Y160L-4功率/kw157.543015转速/730290014509602240雾化风机选型这里选用的是L3020WD-1型罗茨风机，其特点是压力选择范围大，流量变动较小，由于考虑到雾化风机噪声大，以及振动得比其为厉害，所以本设计单独设计了一个雾化风机防，具体位置放在窑下。具体性能参数如下所示：表7-3雾化风机型号规格转速/全压/Pa风量/电动机型号9604903029160Y180L-6工程材料概算8.1窑体材料概算8.1.1轻质高铝每块轻质高铝砖的体积~第10节，第11节~第38节，第58节~第80节：取多余的砖的数量占总量的3.5%本窑共需轻质高铝砖的数量为：块8.1.2高温轻质莫来石每块高温轻质莫来石高铝砖的体积第39~57节高温轻质莫来石高铝砖的体积:取多余的砖的数量占总量的3.5%本窑共需高温轻质莫来石高铝砖的块数为:块8.1.3每块硅藻土砖的体积第1~80节硅藻土砖的体积：取多余的砖的数量占总量的3.5%本窑共需硅藻土砖的块数为:块8.1.4~第10节，第58~80节共33节，每节的硅酸铝棉板的面积为：第11节~第38节共28节，每节的硅酸铝棉板的面积为:第39节~第57节共19节，每节的硅酸铝棉板的面积为:本窑共需硅酸铝棉板的面积为：钢材的概算钢材的概算以窑的一节用钢材量为基准方钢的概算方钢使用60×4mm的钢材，侧横梁用钢长度上下横梁用钢长度钢板的概算在窑的底部铺设3mm的钢板，其用量角钢的概算角钢都使用56×56×5等边角钢。底部角钢用量吊顶所用角钢为两根并排在烧成带用角钢固定烧嘴，其用量合计8.4×10.5=88.2m全窑所用钢材量方钢:钢板：7.47×80=597.6角钢:后记随着大四学习生活接近尾声，我们的毕业设计也在如火如荼地进行。通过几个月的努力，毕业设计也初见雏形。使自己更好地深入了解自己所学的专业。通过老师的指导、同学的帮助、自身的努力，现在回过头去看看自己辊道窑的设计过程可以说是感触颇多、收获颇丰。在此次设计以前，自己通过对课本知识的掌握对辊道窑的结构特点以及辊道窑的设计过程有了一个感性的认识，在整个绘图的过程中，自己在不断的修改、完善，通过这些，我不但更深入地了解了辊道窑设计的要点，更是提高了自身的绘图能力，综合素质大大提高不少。当然，自己的设计也避免不了一些这样或那样的问题，通过老师的指导，与同学之间的讨论，虽然已经减少了许多，但还是谈不上完善。一些问题也留待到以后的工作当中进行检验与解决。在本次设计中，十分感谢老师对自己的设计提出问题，并帮助自己进行修改以求完善，也感谢那些在设计过程中给自己提出意见的同学。四年的大学生活即将结束，马上就要踏上社会这个检验自己能力的大舞台了，迎接自己的将是一个新的挑战，相信通过这次的课程设计，一定会给工作岗位上的自己确定一个明确的方向，为自己的将来打下坚实的基础。参考资料[1]胡国林《建陶工业辊道窑》.中国建材工业出版社.1998.6[2]胡国林陈功备《窑炉砌筑与安装》.武汉理工大学出版社.2005.5[3]杨世铭陶文铨《传热学》第三版.高等教育出版社.1998[4]孙晋淘《陶瓷工业热工设备》.武汉理工大学出版社.1989.10[5]蔡增基龙天渝《流体力学泵与风机》.中国建筑工业出版社.1999.12[6]陈帆《现代陶瓷工业技术设备》.中国建材工业出版社.1995.5[7]续魁昌《风机手册》.北京机械工业出版社.1995.5[8]王秉铨《工业炉设计手册》.北京机械工业出版社.1996.8[9]姜正侯《燃气工程技术手册》.同济大学出版社.1993.5附：文献调研报告RaisetherollerwaythepathofefficiencywithhotkilnInthelastfewyears,thelocalporcelainandceramicsprofessionrollerwaythedevelopmentofthekilncomparequicklyandparticularly.Beconstructingtheporcelainandceramicsprofessionapplicationextensive.Theporcelainandceramicsprofessionisanindustrytoconsumeabigdoorofability,aimingatcurrentlyenergygraduallynervouscondition,howraisethekilnstoveburnofthehotutilizationseemtobecountformuch.Theunderneathraisestherollerwaythepathofefficiencywithhotkilntomakeoneoverview.AdoptionsuitablefuelThekilnstoveadoptionwhatfuelburn,relatetototheoperationandtheproductqualitynotonly,alsoinfluencetotheeconomyenergytodeclinedirectlylowcost,thereforehavetobeverycarefulforfuelofchoose.Fuelofhoteconomytheanalysisexpress,burningcoalvariousindexsignswitheconomictechniquesallratherboiledoilorburninggaseousfuel.Thekilnstovethehotefficiencycomebutspeech,burntocokeahotefficiencyofcoalgastallest,isaheavyoilsecondly,beaproducergasagain,lowestisacoal.Atthekilnstovedesignup,shouldadoptthecoalgasoroiltomakefuelpossibly.Butsayforthemediumsmallscaledfactoryhouse,ifmustadoptcoaltomakefuel,theburnablewayofthesobestimprovementcoalwithraisethekilnstoveahotefficiency.Itsmethodhastwo:Oneiswhetthecoalmillpowder,sprayamouthtospraywiththehighpressuresuchasthecombustioninthekiln;Twoisusethewatercoalsyrup,sprayintothecombustioninthekiln.Thesetwokindsofmethodallcanraiseahotefficiencyofburnthecoal,buthavetoresolveapureashprobleminsidethegoodkiln.Inrecentyears,themediumsouthkilnstovethedesigngraduateschooldesignedadoublethatboilswaterthecoalsyruplayerrollerwaykiln,andhavealreadyusedinthemountainwestJincityimplementingoodshape.2.LowerairexcesscoefficientasfaraspossibleStrictlyburnablemanagement,lowertheairexcesscoefficient,isanimportantpaththatraisesthekilnstoveahotefficiency.Currentlytheporcelainandceramicsindustrialkilnstoveinthesmokespirittakeofthecaloriessharetotalheattoconsumeof1/3orso,itstakingtoshowhotbigreasonistheburnabletimespacespiritexcesscoefficientbig.Becauseourcountrytheporcelainandceramicskilnstoveoperationmostlywithexperiencecontrol,burnhourexistrevivificationfierytoover-emphasize,oxidizethesteadyoperationtendencythatthefieryleadsoxygen,socertanlywillresultinfuelofwaste.Lowertheairexcesscoefficient,canreducetoleavethekilnsmoketolerance,significantlowertoprepareatropicalzonetotaketopress,reducethekilnstovetoleakairquantity,lowerthekilnstovetopreparethetropicalzonetopandbottomdifferenceintemperature,speedtoproductofburnspeed,inthemeantimecanalsolowerthechimneyheight,orloweranelectricityoflineupthesmokebreezemachinetoconsume,endattainanexaltationthekilnstovethepurposeofthehotutilization.Improvethekilnstovestructure,strengthenthekilnbodytoseparateahotheatpreservationThetraditionalrollerwaythekilnalladoptsthestructureformthattheheavyqualityfire-brickaddsthelightqualityheatpreservationbrick,thekilnwallkilncrestteachthick,thesurfaceofthekilnbodyaccumulatestocomparegreatly,thekilnstovespreadsheatoutwardlymore.Inordertoraisetherollerwaythehotefficiencyofthekiln,whiledesigningtochooseamaterial,shouldbepossiblylighttoturn,choosetousehighandstronglightqualitymaterialasthekilnstoveaninnerpaddirectly,gatherlightballbrickandoxidizealuminumtogathertheballbrickorgluesoiltogatherlightballbricketc.suchasthehighaluminum.Thesematerial,thespecificweightissmallandtransmitsheatcoefficientlow,strengthhighandhotstabilitygood,veryinkeepingwithBetherollerwaythefire-proofmaterialofthekiln;Theoutsidelayerseparatesahotheatpreservationlayertochoosetousetheporcelainandceramicsfibercotton,canreducethinwallthicknessconsumedly,theincrementkilnbodyheatpreservation,lowerthekilnbodysurfacetemperature,reducethekilnstovetospreadoutwardlyhotdeclinebyattaininganeconomytoconsume,exaltationthekilnstovethepurposeofhotefficiency.StrengthenwasteheatexploitationThesmokespiritandcoolingtakewasteheattohavethekilnstoveheattoconsumeacomparisonverygreatly,therecoveryofthispartofthermalenergies,forthekilnstovetheeconomyenergyconspicuousverymuch.Thesmokespiritcanmakeuseofdirectlytopasstochangeahotempressperhapstomakeuseofagain.Thispartofthermalenergiescanusedtolivingadryetcofadobe.Cooling'stakingwasteheatafterdrawoutcanconductandactionscombustion-supportingairwithraisecombustion-supportingairtemperature,reducethedepletionofthefuelthus,exaltationthekilnstoveofhotefficiency.5.RaisethequalityoftheporcelainrollerIncreasetherollerwaythewidthandlengthofthekiln,canraisethevalidareaofthekilnstove,raisethekilnstoveayield,lowercanconsume.Butthekilnstovewidenandhavetoresolvetherollersontotransformaproblem,theexaltationrollersonstraightandevendegree,isburnwithdecreaseproducttoruntobepartialtophenomenon.Theproblemthatusuallyresolvestotransformbe,choosetousetheAL2O3contentshighhighaluminumporcelainrollera