华中赛区九江学院破冰设计集设备计算说明书

目第一目第一章总 过程设备的选型目的和基本要 过程设备类 过程设备设计与选型原 设计标准与依 全厂设备概 第二章塔设备设 设计要 塔的类 填料塔和板式塔的比 板式 板式塔性能对 填料 塔型的结构与选 塔设备设计举 醋酸乙烯酯精制 第三章反应器设 3.1序 反应器的类 固定床反应 流化床反应 移动床反应 3.3.1催化剂的选 催化剂总 反应方程 3.4动力学方程 计算结 计算结 反应器敏感性分 反应温 反应压 反应物摩尔 其他条件的选 物料衡算和热量衡算结 反应器结构的计 催化剂的填充 反应管结构尺寸的计 反应器直 反应器设计温度和设计压 3.7.4.1设计压力 3.7.4.2设计温度 3.7.4.3反应器筒体厚度计 反应器封头厚度计 封头材料选 封头厚度计 标准封头选 封头直边高度的选 反应器设计结 反应器校 第四章换热器设 4.1概 分类与特 换热器选 选型原 选型步 设计示例——循环水的冷凝设计示例——循环水的冷凝 换热器校 第五章 5.1概 选用要 选型依 选型示例—醋酸乙烯精制塔循环泵 第一过程设备的选型目的和基本1.2过第一过程设备的选型目的和基本1.2过程设备类过程设备设计与选型合理可靠性和1安全经济1.4设计标准与依1-1设计标准与依安全经济1.4设计标准与依1-1设计标准与依JB/T4730.1～6-SH/T3030-GB151-21.5全厂设备概1.5全厂设备概3第二设备设2.1设第二设备设2.1设计要(3)(4)(5)2.2塔的类 填料塔和板式塔的比42-1精馏塔的主要类型及特结构特操作特设备2-1精馏塔的主要类型及特结构特操作特设备性制造与维适用场（1）5（2）（3）800mm800mm时，则可（2）（3）800mm800mm时，则可(4)（1）（2）（3）（4）2.2.2（1）浮6（2）泡（3）2.2.2.1（2）泡（3）2.2.2.1单，该类型浮阀已被广泛使用，我国已有颁布标准（JB1118-68。F12-23种阀主要尺F1型（重阀V-4T筛孔直径阀片直径阀片厚度228最大开度静止开度7阀片质量2-各类塔板性FS十浮阀筛板舌浮塔罩罩栅板筛波阀片质量2-各类塔板性FS十浮阀筛板舌浮塔罩罩栅板筛波455235445533544553444423334443324344344334234014213301313340243421444443134444323444液体和体负高低维3443234333444324443145432343332212112110333305555255554343442.2.3（1）比表面积要大，有较高的传质效率（2）（3）（4）8（5）液体的再分布性能要好（6）（7）2-42-九种常用填料性能丝网波纹填12孔板波纹填34金属鞍（5）液体的再分布性能要好（6）（7）2-42-九种常用填料性能丝网波纹填12孔板波纹填34金属鞍形金属阶梯5金属鲍尔678瓷鞍形瓷拉西9 塔型的结构与选本厂实际情况的9（1）（2）（3）2-52-5塔型确塔设备编塔设备名设备类备（1）（2）（3）2-52-5塔型确塔设备编塔设备名设备类备VACVAC2.3塔设备设计举2.3.1醋酸乙烯酯精制33块，三股进料，来自醋酸乙烯精制T501、分DE-501以及阻聚剂17、22、22块板进料，T502AspenplusDrickaner-Bradford方ET0.170.616logAspenPlus模拟出的物性数据可得AspenPlus模拟出的物性数据可得则实际塔板数为N=33（不含再沸器冷凝器2-6各塔板物性级量流量流积流积流气体粘123456789级量流量流积流积流气体粘1234567892-72块塔板物性参液相温度气相温度22-72块塔板物性参液相温度气相温度2002-8塔板间距和塔径HT-hT=600-SL0.000922894.912-8塔板间距和塔径HT-hT=600-SL0.000922894.91L V V2-1史密斯关联CC20()0.20.09()0.2板间L0.094(894.91-0.130.130.57.8m/ V(0.6~0.8)uL0.094(894.91-0.130.130.57.8m/ V(0.6~0.8)u =0.84DD/422 D24.87m/实际空塔气速usuumax0.78(在0.6-0.8范围内（2）1) D0.6D0.61.5故堰长2-22-2弓形降液管的几WdD，Af0.051.188Wd0.112-2弓形降液管的几WdD，Af0.051.188Wd0.11 WGAT 1.188又因为2.5（hwhow）0.1182.206Ls2/3则雾沫夹带量eV0.0057)3.20.0057)3.22.98810-4kg液kgeVH 0.8 为2.98810-4kg液kg汽0.1kg液kg2)离出，一般要求η不应小于3~5sHTAf0.50.059432.2s离出，一般要求η不应小于3~5sHTAf0.50.059432.2s（3）1)2-9不同降液管降液管形圆弓倾斜弓特点及适用范围简2-10液体负荷与板上流型的关液体流量U792-10液体负荷与板上流型的关液体流量U7911111111114570901101101101103.2m3/h，且估算塔径（4）1) 0.000922/23600w2-3液流收缩系320.0009222.84E30.0075mhh2-3液流收缩系320.0009222.84E30.0075mhh lw0.006m<how堰高hwhLhow0.050.00750.0425m，圆整后得堰高0.05m 所以板上清液层高度为h '因为hL所以假设的hL2)降液管的截面积f降液管管宽h0hwhw0.01则降液管底部距下一板的间距为塔板布1、边缘区宽度的取WS0.06m,WC2、开孔区面积的R2其中A2R2Ra DW RDds取WS0.06m,WC2、开孔区面积的R2其中A2R2Ra DW RDdsc22故（5）孔阀孔数，取决于操作时的阀孔气速u0，而u0由阀孔的动能因数F0FF=12，则u033.3m/0V7.34V所以阀孔数nπd0243.140.03920t 0.907N0Ab 0.039 2 （6）1)0C43.28m/uu0因为u0u0C，所以液柱hcL取0.6，则h1ε0.60.05取0.6，则h1ε0.60.050.03m液hp0.0410.0△PphpρLg0.071894.919.8622.7Pa根据泛点负荷因数图可得：CF=0.138，取物性系2-4泛点负荷系数 V 1.36LZsS泛点率 KCFZ-液相流程长Ab-液流面积CF-泛点负荷因数，K-ZD2Wd1.520.15ρZD2Wd1.520.15ρ 1.36VρLρF13）溢流管道内清液层高度HdhpHd0.0710.0为防止液泛，通常HdHThw，取校正系数0.5HThw0.50.50.050.275mHdHThw=0.121<0.275（7）1）ρVρLρ FV1.36LSS894.91-0.81整理得：VS10在操作范围内任取两个LS值，便可得到相应的VS。利用两点确定一条直线，便可L/m3/sSV/m3/sS2）HThwhphLhdhchhL由此确定液泛线，忽略式中h令HdHThw，由HdhphLhdhpV/m3/sS2）HThwhphLhdhchhL由此确定液泛线，忽略式中h令HdHThw，由HdhphLhdhphch1hhLhwhow0.05m,h1联立各式：HThw1.5hLhchd（其中0.5HT0.5m0.07m，wE3600L2 hwLhdsLwh0h 5.34 hcsV0vSS0vv Aa 其中u0204sss在操作范围内任取两个LS值，便可得到相应的VS。利用两点确定一条直线，便可L/m3/sSV/m3/sS3）Af液体在降液管内停留时间3~以5s 0.05940.00095mV/m3/sS3）Af液体在降液管内停留时间3~以5s 0.05940.00095m/3554）Vd2s 4VSminπ0.039253.063m3/45）取堰上液层高度how0.006作为液相负荷下限条件作出液相负荷下限线，该2E smin0.00610003/ E=1.0，则LS0.00042m3/w2-5浮阀塔负荷（8）2-11醋酸乙烯精2-5浮阀塔负荷（8）2-11醋酸乙烯精制塔的设计结项名数空塔气速U空塔气速U0.071m边堰长lw’堰高hw板上清液层高度hL孔径d(9)1）HD：塔顶空间高度的作用时安装塔板和开人孔的需要，也使HD=1m③塔板间距HT：由上面计算可知HT=0.6mHT=0.8m和塔底人孔数⑥进料段空间高度HF:HTHF=1000mmHT=0.8m和塔底人孔数⑥进料段空间高度HF:HTHF=1000mm有10~15min的储量，以保证塔底料液不至排完。HHD(N2S)HTSHTHFHBGB/T25198-2010，h=40mm，H=790mm2）3uv=40m/s，根Aspen数Vs=2.076m/s𝑑1= =0.257𝑚圆整后，选取规格为 实际流速u=径= =0.0529𝑚圆整后，选取规格为∅605实际流速u=𝑑3==圆整后，选取规格为∅363实际流速u=3）面考虑，因此选择较为常用的材料Q345R作为塔体和封头的材料。4实际流速u=𝑑3==圆整后，选取规格为∅363实际流速u=3）面考虑，因此选择较为常用的材料Q345R作为塔体和封头的材料。4）Pl/2P(l/2)P(llMIi ii i i 风载对直立容器总的横推力Pin 地震弯矩MII F(hh)=8.46×10kk地震载荷对直立容器总的垂直推力F1K=780869.23。设计压力取10kPa，故计算压力pc=p=10kPa；设计温度取17222pc2[]t 218315）2-6醋酸乙烯精制塔设备条件5）2-6醋酸乙烯精制塔设备条件2-13内压圆筒校内压圆筒校九江学院一GB150.3-C0.1pc2[]t0.5218310.5 0.1pc2[]t0.5218310.5 =2[]t =e=n-C1-C2=n=液压试pT1.25p[]= [T0.90s=T=pT.(Die)=2eT合2e[]t[pw]=(Die)=pc(Diet =et合2-14上封头校上封头校核九江学院一GB150.3-C (板材2-14上封头校上封头校核九江学院一GB150.3-C (板材液压试pT1.25p[0.2300[T0.90s=T=pT.(KDi0.5eh)=2ehT合1 D2K 2 i=6 2h i h=2[]t0.5 =eh=nh-C1-C2=min=nh=满足最小厚度要2-15下封头校下封头校核九江学院一GB150.3-C (板材2-15下封头校下封头校核九江学院一GB150.3-C (板材液压试pT1.25p[0.4168[T0.90s=T=pT.(KDi0.5eh)=2ehT合1 D2K 2 i=6 2h i压力计[pw]= =KDi合 h=2[]t0.5 = h=2[]t0.5 =eh=nh-C1-C2=min=nh=满足最小厚度要压力计[pw]= =KDi合第三应器设3.1序第三应器设3.1序（3）（4）（5）（6）保证原料有较高的转化率，反应有理想的收率（7）降低反应过程中副反应发生的水平3.2反应器的3.2.1固定床反2～15mm，堆积成一定高度（ 3.2.1固定床反2～15mm，堆积成一定高度（ 度失去控制，急剧上升，超过允许范围 3)列管式固定床反应器。由多根反应3)列管式固定床反应器。由多根反应管并联构成，适用于热效应较大的反3-13-23-33.2.2流化床反3.2.2流化床反3-53.2.3移动床反3-53.2.3移动床反移3-63.3反应器类型的确3-1反应器由醋酸乙烯酯的反应器有固定床反应器、流化床反应器3-63.3反应器类型的确3-1反应器由醋酸乙烯酯的反应器有固定床反应器、流化床反应器型适用的反优缺管气相；液釜液相；液-液相；液-固定气-固（催化或非催化）流化刻综上所述，在考虑了技术、成本、工艺后，选择固定床反应器3.3.1催化剂的刻综上所述，在考虑了技术、成本、工艺后，选择固定床反应器3.3.1催化剂的1997年,JohannesjaeobusKeijsper等开发出一种羧酸与温条件下,150~400℃通过含有锌和固体惰性氧化物载体的催化剂,具体是指体来制备的。催化剂可以是任何形状,其依赖于本法的实施方式。对于固定床,围是基础上,致力于开发以国产Y一氧化铝为载体,以醋酸锌为活性组分的新型催化剂基础上,致力于开发以国产Y一氧化铝为载体,以醋酸锌为活性组分的新型催化剂3.2.2催化剂总催化剂载体的浙江省温州化工总厂生产WHA-201-型Y-氧化铝,3-2催化剂3.2.3反应方程堆积密度比表面积空速，h-3.4动力学方对反应对反应用幂函数表示反应速率rAkpaApbBdW作物料衡算rAdWWNp3.4动力学方对反应对反应用幂函数表示反应速率rAkpaApbBdW作物料衡算rAdWWNp N1x1p N1xp N1xN1)c 00 N1N1 N1F对上式进行无因次化处理,1经整理得到 2exp(-1NNx)a(1 )b( N1 N1 N1学参数1、2、a、b、c S 学参数1、2、a、b、c S tE0，S最小,k0E0,RungeKutta法,反应速率方程式以幂函数形式表示为rkpaApbBpcAE0kapbp即 A合理的。因此,对以乙炔吸附为控制步骤的动力学模型(r2.79x1011（pAC23-3催化剂k0R3.4.2义3-3催化剂k0R3.4.2义横坐标为S=β*ε，β=(−△𝐻)𝑐𝐴0ε=的乘积；纵坐标为，其中 = 𝑑𝑡𝑘𝑏𝑐𝐴0(= 𝑑𝑡𝑘𝑏𝑐𝐴0(−△3-化剂减小反应体积速率常数本反应醋酸的转化率随反应温度的升高而增大。根据Arrhenjus定律,随着反应温度的升高,反应速率增加很快,i韧公℃,反应速率提高约一倍,体现在催化剂空时速率的增加。一般说来,160200℃范围内烯合成反应的实际工业条件及对新配制催化剂的性能进行评价和摸索的目的,3.4.5反应物摩3.5其他条件的年操作时间：80005、根据本工艺实际换热介质，𝛼22000kJ/(𝑚2∙h∙K)65mm×5mmεB0.36V0=66655.54m3/hρ=0.7333物料衡算和热量衡算：表3-模拟数据65mm×5mmεB0.36V0=66655.54m3/hρ=0.7333物料衡算和热量衡算：表3-模拟数据一览温度压力气相分11总摩尔流量总质量流量总体积流焓-1.23E-C2摩尔流量C2摩尔分3.7反应器结构的计3.7.1催化剂的填由RVVR——催化剂的填充VON——原料气体体积（标准）流SV——体积空速，h-3.7反应器结构的计3.7.1催化剂的填由RVVR——催化剂的填充VON——原料气体体积（标准）流SV——体积空速，h- 273215 R 取空床速度为则床层截 Ou 1.4则催化剂床层高度V103.10HR C2H=7.80+7.80x0.33.7.3反应器直进行设计计算。为了防止溢流，反应管的选择要满足𝑑𝑖>8𝑑𝑡体，且直径在2~3mmΦ38mmx2.5mmH=7.80+7.80x0.33.7.3反应器直进行设计计算。为了防止溢流，反应管的选择要满足𝑑𝑖>8𝑑𝑡体，且直径在2~3mmΦ38mmx2.5mmπv d2（0.032i44故所需反应管根数2883 D=t(b−1)+𝑑0为换热管外径b=1.1N1.12883603-8反应管排列方D=t（b-1）+2d0=0.04×（60-N.N.N3-8反应管排列方D=t（b-1）+2d0=0.04×（60-N.N.Nt4A1=d2=0.785×0.0332=8.55×10-t4=FA0=1149.62103=FA0=1149.621030.3352765.78mol/mFCVSV VSV8.72×10-32.54910-3mol/ 18.314进料时混合液体的平均分子量MM19470.8926.038g/FM2.54910-326.038kg/m2FM2.54910-326.038kg/m2G 3.7.4.1设计压力Pc=(1～1.1)Pw，所以3.7.4.2设计温度T=215℃，即取设计温度𝑇𝑐=2503.7.4.32t—Pc—设计压力，内压容器Pct—材料在操作温度范围内的许用应力，MPa；φ—焊接系数，取=1Di—Q345R；（2）对压力容器用的低合金钢板（GB713-2008）和不锈钢钢板Q345R；（2）对压力容器用的低合金钢板（GB713-2008）和不锈钢钢板（4）Q345R在设计温度（250℃）的许用应力t=167MPa(厚度P2.3 c c 216712.32[]tdC2ndC1enC1C2 3.7.5.1封头材料选在设计温度下的许用应力t=167MPa(厚度3.7.5.2封头厚度计P c 2[在设计温度下的许用应力t=167MPa(厚度3.7.5.2封头厚度计P c 2[]tcP0.3 c c 216710.50.32[]tdC2ndC1enC1C23.7.5.3标准封头选头,3000mm,H=790mmA=10.1329𝑚2V=3.817𝑚3,24mm,1883.0kg。标记：EHA3000·24(22.4)-23mmDi3.7.5.4最新的标准为JB/T4746-2002.封头(代号EHA)的直边高度只与公称直径有关：DN≤2000mm25mm；DN>2000mm时，直边高度为40mm；由于所设计的筒体公称直径3.7.8反应器设计3-反应器结果3.7.5.4最新的标准为JB/T4746-2002.封头(代号EHA)的直边高度只与公称直径有关：DN≤2000mm25mm；DN>2000mm时，直边高度为40mm；由于所设计的筒体公称直径3.7.8反应器设计3-反应器结果WHA-201-B型Y-氧化空速（h1催化剂填充量（m3催化剂填充高度（m设计压力管长（m数目（根厚度（mm深度（mm直边高度（mm1质量（kg厚度（mm深度（mm直边高度（mm1质量（kg内径（mm壁厚（mm1质量（kg总高度（m3-9VAC成反应3.7.9反应器校3-6前端管箱筒前端管箱筒体计3-9VAC成反应3.7.9反应器校3-6前端管箱筒前端管箱筒体计九江学院-破冰团GB150.3-C 表3-7前端管箱封头 =2[]t =e=n-表3-7前端管箱封头 =2[]t =e=n-C1-C2=n=液压试pT1.25p[]= [T0.90s=T=pT.(Die)=2eT合2e[]t[pw]=(Die)=pc(Diet =et筒体名义厚度大于或等于GB151中规定的最小厚度18.00mm前端管箱封头计九江学院-破冰团GB150.3-C (板材液压试pT1.25p前端管箱封头计九江学院-破冰团GB150.3-C (板材液压试pT1.25p[0.1000[T0.90s=T=pT.(KDi0.5eh)=2ehT合1 D2K 2 i=6 2h i h=2[]t0.5 =eh=nh-C1-C2=min=nh=满足最小厚度要压力计[pw]= =KDi表3-8壳程筒体校壳程圆筒计九江学院-破冰团GB150.3-C 板材表3-8壳程筒体校壳程圆筒计九江学院-破冰团GB150.3-C 板材 =2[]t =e=n-C1-C2=n=液压试pT1.25p[]= [T0.90s=T=pT.(Die)=2eT合2e[]t[pw]=(Die)=合3-9换热管内压3-10换热管外压计换热管外压九江学院-破冰团-C换热管内压九江学院-破冰团C 管材3-9换热管内压3-10换热管外压计换热管外压九江学院-破冰团-C换热管内压九江学院-破冰团C 管材 =2[]t =e=n-C1-C2=n=2e[]t =Pc(Doet =et换热管内压pc(Diet =et筒体名义厚度大于或等于GB151中规定的最小厚度18.00mm (管材=e=n-C1-C2=n (管材=e=n-C1-C2=n=L=Do=AA=BB=D20时，pB Do/Doe20[p]min{(2.250.0625)B,2o Do/ Do/ Do/换热管外压第四热器设4.14.2分类与第四热器设4.14.2分类与特（1）间壁式换热4-1间壁式换热器的分类与特用管壳温差大于60℃应设置膨胀节大使用温差不（1）间壁式换热4-1间壁式换热器的分类与特用管壳温差大于60℃应设置膨胀节大使用温差不应大于大于150℃。于1.2MPa，使用温度不大于150℃。使用压力不大于1.5MPa。20m2。板管液膜11~20（2）直接接触传递热量4.3换热器选4.3.1选（2）直接接触传递热量4.3换热器选4.3.1选型（1）1）固定管板式换热器当冷热流体温差不大时，可采用固定管板式换热器3）浮头式换热器两端管板只有一端与壳体以法兰实行固定连接，称为固定（2）1）温度限2）压力表4-2允许的压力降2）压力表4-2允许的压力降工艺物流的压力允许压力降9.89.8104~16.716.79.83.9103~9.83）物流的安4）换热管的选5）换热面6）裕7）5）换热面6）裕7）8）折流板数目和间距按照《化工工艺设计手册》的推荐值设4.3.2选型7-3K值的经验数 水水水水水水有机溶水有机溶轻有机中有机表4-4常见流体的污垢热污垢热阻有机溶水有机溶轻有机中有机表4-4常见流体的污垢热污垢热阻有机化合蒸物溶剂蒸天然焦炉水蒸空设计示例——循环水的冷12、确定2、确定T25202T118.57652μi=0.9359mPa3由换热初步模拟可以确定此换热器所通过的热流量为Qt1t2(118.5765)(2520)t118.57mln3由换热初步模拟可以确定此换热器所通过的热流量为Qt1t2(118.5765)(2520)t118.57mln 2561.8103ωi6196.5kg/ 4.183103(25-K280/(𝑚24、计算QS6.27m280m5、工艺管长L1m1；正三角形排布，选定Φ192l=1.25𝑑0=0.023750.024m管数𝑁𝑇=管束中心一排的管数：𝑁𝐶=壳体内径：𝐷𝑠=𝑙(𝑁𝐶−1𝑑0+𝑒=0.343𝑚(eRT1T2118.5765t225t225PTRT1T2118.5765t225t225PT1 118.57 t0.9520.5mmB＝0.5×400＝200mm传热管-11000-14NB折流挡板u1＝1m/s，则接管内径4d136003.141π1u2＝1.2m/s，则接管内4d13600997.537π1δ4d13600997.537π1δ2[𝜍]∅−52.2×10×δ=52×189×10×0.85−2.2×552.2×10𝑃𝐶 2[𝜍]封头计算厚度：δ===52×189×105封头设计厚度：δℎ𝑐=δℎ𝐶=62=封头名义厚度：δℎ𝑛=δℎ𝑐𝐶1+∆=80.3+∆=封头有效厚度:δℎ𝑠=δℎ𝑛𝐶=7.72=δ1=所以δ1=0.4×600√0.6/189=61、壳程表面的传热系数𝛼0= (δ1=所以δ1=0.4×600√0.6/189=61、壳程表面的传热系数𝛼0= (𝜆𝑐--壳程流体的热导率𝑑𝑒--当量直径Re0--管外流动雷诺数Pr--流体在定性温度下的普朗特数𝜇𝑤--流体在壁温下的粘度，Pa.s4(√3𝑙 𝑑22240𝑑𝑒=2m𝑆0=𝐵𝐷(1 )=0.40×0.2×(1 )= 则壳程流体的雷诺数𝑅𝑒0为diuii0.0171942.335524RiCpi 则壳程流体的雷诺数𝑅𝑒0为diuii0.0171942.335524RiCpiii（.141𝛼0=0.36𝑑𝑃𝑟3 =22、管内表面传热系数𝛼= Re>0.7<Pr<>管程流体的流通截面积Si为nπS 20.0172 ii4242管程流量𝑚𝑏𝑚𝑏==)(𝑡2−1管程流体流速𝑢𝑖为𝑢管程流体的流通截面积Si为nπS 20.0172 ii4242管程流量𝑚𝑏𝑚𝑏==)(𝑡2−1管程流体流速𝑢𝑖为𝑢=diuii0.0171.2997.53721743.5RiCpi4.1830.93596.55ii𝛼= =5062.2W/m2管外侧污垢热阻：𝑅0=0.00017𝑚2管内侧污垢热阻：𝑅𝑖0.00034𝑚2/此换热器管程选用较高级冷拔碳钢传热材料，其热导率约为45/（𝑚2 =4.4×10−5𝑚2 1=1= /(𝑚2𝑅𝑖0+𝑅00+𝑅+0 此换热器管程选用较高级冷拔碳钢传热材料，其热导率约为45/（𝑚2 =4.4×10−5𝑚2 1=1= /(𝑚2𝑅𝑖0+𝑅00+𝑅+0 经计算得到的𝑐K=280/(𝑚2 HSpS100%5.615.016S4-5设计结果一设备名换热器形循环水冷BEM600-0.45/1.65-146.5-6/19-设备型工艺参序123℃20进/25118.57进/654561789℃11根，管1789℃11根，管24mm，△4-1换热器设备4.3.4换热器校4-前端管箱筒前端管箱筒体计九江学院一GB150.3-C 4.3.4换热器校4-前端管箱筒前端管箱筒体计九江学院一GB150.3-C =2[]t =e=n-C1-C2=n=液压试pT1.25p[]= [T0.90s=T=pT.(Die)=2eT合2e[]t[pw]=(Die)=pc(Diet =et表4-7前端管箱封头前端管箱封头计九江学院一GB150.3-C (板材表4-7前端管箱封头前端管箱封头计九江学院一GB150.3-C (板材液压试pT1.25p[0.1200[T0.90s=T=pT.(KDi0.5eh)=2ehT合1 D2K 2 i=6 2h i h=2[]t0.5 =eh=nh-C1-C2=min=nh=满足最小厚度要筒体名义厚度大于或等于GB151中规定的最小厚度10.00mm表4-8后端管箱筒体后端管箱筒体计九江学院一GB150.3-C 表4-8后端管箱筒体后端管箱筒体计九江学院一GB150.3-C =2[]t =e=n-C1-C2=n=液压试pT1.25p[]= [T0.90s=T=pT.(Die)=2eT合压力计[pw]= =KDi合2e[]t[pw]=(2e[]t[pw]=(Die)=pc(Diet =et筒体名义厚度大于或等于GB151中规定的最小厚度10.00mm表4-9后端管箱封头后端管箱封头计九江学院一GB150.3-C (板材液表4-9