工程脚手架加固施工方案样本

第一节工程概况该工程由南京xxx发展有限公司投资兴建，委托xxx公司对被工程全过程项目管理，由xxx监理中心对本工程全过程跟踪监理，由xxxx公司负责承建;工程项目经理为xxx，项目副经理为xxx，担任该工程技术负责人:xxx。本工程于9月停工，并于8月24日正式复工，历经一年多风吹雨打，局部外墙脚手架扣件浮现松动，附墙拉杆不全，安全网破损严重，我项目对主楼四~十三层外墙悬挑脚手架进行一次全面彻底检查，加固、整修、挂网、加设或改动某些小横杆，来满足外墙装饰工程需要。建筑物内还做好去安全防护，如楼梯、电梯井、洞口、临边等处竹笆防护；外墙防护、首层防护、垃圾清理等工作。第二节复核根据《建筑施工计算手册》江正荣著中华人民共和国建筑工业出版社；《建筑施工手册》第四版中华人民共和国建筑工业出版社；《钢构造设计规范》(GB50017-)中华人民共和国建筑工业出版社；《建筑构造荷载规范》(GB50009-)中华人民共和国建筑工业出版社；《建筑施工脚手架实用手册(含垂直运送设施)》中华人民共和国建筑工业出版社；《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-)中华人民共和国建筑工业出版社；《混凝土构造设计规范》(GB50010-)中华人民共和国建筑工业出版社；《建筑施工安全检查原则》(JGJ59-99)中华人民共和国建筑工业出版社。第三节脚手架方案选取本工程考虑到施工工期、质量和安全规定，故在选取方案时，应充分考虑如下几点：1、架体构造设计，力求做到构造要安全可靠，造价经济合理。2、在规定条件下和规定有效期限内，可以充分满足预期安全性和耐久性。3、选用材料时，力求做到常用通用、可周转运用，便于保养维修。4、构造选型时，力求做到受力明确，构造办法到位，升降搭拆以便，便于检查验收；5、综合以上几点，脚手架加固，还必要符合《建筑施工安全检查原则》规定，要符合省文明标化工地关于原则。6、结合以上脚手架设计原则，同步结合本工程实际状况，综合考虑了以往施工经验，决定采用普通型钢悬挑脚手架，其施工方案已在开工前经监理公司审批，这里就不在叙说了。第四节加固脚手架劳动力安排1、为保证工程进度需要，同步依照本工程构造特性和外脚手架工程量，拟定本工程外脚手架加固人员需要8人，均有上岗作业证书。2、建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员构成管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查直接责任。3、外脚手架加固和拆除，均应有项目技术负责人承认，方可进行施工作业，并必要配备有足够辅助人员和必要工具。第七节脚手架检查与验收普通型钢悬挑脚手架1、脚手架必要由持有效上岗证专业技术人员搭设；2、进行分段验收和检查，发既有不符合规定应迅速整治，并追究责任；3、外脚手架分段验收严格按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-第八节及JGJ59-99中"外脚手架检查评分表"，所列项目和施工方案规定内容进行检查。填写验收记录单，并由搭设人员、安全员、施工员、项目经理签证，方能交付使用。4、架体内必要做到每层封闭(即进行隔离)，且不能不不大于4步。第八节脚手架加固安全技术办法1、技术保障办法

(1)架子加固完毕后，用合格密目安全网铺于架子外围及底部。

(2)钢管与扣件进场前应通过检查挑选(选取原则见本设计表3)，所用扣件在使用前应清理加油一次，扣件一定要上紧，不得松动。每个螺栓预紧力在40N·m～65N·m之间。^

(3)架子加固完毕后由搭设会同使用单位对整个脚手架进行验收检查，验收合格后方可投入使用。

(4)该脚手架作为建筑物装饰作业时安全防护屏障及装修时作业平台，禁止将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆输送管道等固定在脚手架上；脚手架禁止悬挂起重设备。

(5)脚手架安全性是由架子整体性和架子构造完整性来保证，未经容许禁止她人破坏架子构造或在架子上擅自拆除与搭设脚手架各构件。其中在脚手架有效期间，下列杆件禁止拆除：主节点处横、纵向水平杆，连墙件。

2、质量保障办法

(1)操作人员作业前必要进行岗位技术培训与安全教诲。

(2)技术人员在脚手加固前必要给作业人员下达安全技术交底，并传达至所有操作人员。(3)脚手架必要严格根据施工加固方案进行整治，整治时，技术人员必要在现场监督加固状况，保证加固质量达到设计规定。

(4)脚手架加固完毕，根据施工方案与单项作业验收表对脚手架进行验收，发现不符合规定处，必要限时或及时整治。

3、安全保障办法

(1)操作人员必要持有登高作业操作证方可上岗。

(2)架子在搭设(拆卸)过程要做到文明作业，不得从架子上掉落工具、物品；同步必要保证自身安全，高空作业需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全带，未佩戴安全防护用品不得上架子。

(3)在架子上施工各工种作业人中应注意自身安全(特别是在卸料平台上工作人员)，不得随意向下、向外抛、掉物品，不得随意拆除安全防护装置。

(4)雨、雪及六级以上大风等天气禁止进行脚手架搭设、拆除工作。

(5)应设专人负责对脚手架进行经常检查和保修。

A在下列状况下，必要对脚手架进行检查|

a在六级大风和大雨后

b停用超过二个月，复工前。

B检查保修项目

a各主节点处各杆件安装、连墙件等构造与否符合施工组织设计规定；

b扣件螺丝与否松动；

c安全防护办法与否符合规定。

(6)在脚手架上进行电、气焊作业时，必要有防火办法和专人看护。

(7)脚手架临街面必要有防止坠物伤人防护办法。

(8)搭拆脚手架期间，地面应设立围栏和警戒标志，禁止非操作人员入内。第九节脚手架拆除安全技术办法1、拆架前，全面检查拟拆脚手架，依照检查成果，拟订出作业筹划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业筹划普通涉及：拆架环节和办法、安全办法、材料堆放地点、劳动组织安排等。2、拆架时应划分作业区，周边设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。3、拆架高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。4、拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行。禁止上下同步进行拆架作业。5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。6、连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐级拆除，拆抛撑时，应用暂时撑支住，然后才干拆除。7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人关于结扣时，应先告知对方，以防坠落。8、拆架时禁止碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。9、在拆架时，不得半途换人，如必要换人时，应将拆除状况交代清晰后方可离开。10、拆下材料要徐徐下运，禁止抛掷。运至地面材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下扣件和铁丝要集中回收解决。11、高层建筑脚手架拆除，应配备各良好通讯装置。12、输送至地面杆件，应及时按类堆放，整顿保养。13、当天离岗时，应及时加固尚未拆除某些，防止存留隐患导致复岗后人为事故。14、如遇强风、雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架拆除，禁止夜间拆除。15、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除残留物从高处坠落伤人。第十节脚手架复验计算书普通型钢悬挑脚手架一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为15米搭设尺寸为：立杆纵距为1.5米，立杆横距为1.05米，立杆步距为内排架距离墙长度为0.30米大横杆在上，搭接在小横杆上大横杆根数为2根；脚手架沿墙纵向长度为150米采用钢管类型为Φ48×3.0；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数0.80；连墙件布置取两步两跨，竖向间距3.6米，水平间距3连墙件连接方式为双扣件连接；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):2.000；脚手架用途:装修脚手架；同步施工层数:2层；3.风荷载参数本工程地处江苏省南京市，查荷载规范基本风压为0.400，风荷载高度变化系数μz为0.740，风荷载体型系数μs为0.645；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受构造自重荷载原则值(kN/m2):0.1248；脚手板自重原则值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重原则值(kN/m):0.150；安全设施与安全网自重原则值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:6层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5米，建筑物内锚固段长度2.3与楼板连接螺栓直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C35；6.拉绳与支杆参数支撑数量为:1；钢丝绳安全系数为:8.000；钢丝绳与墙距离为(m):3.000；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物1.2m。二、大横杆计算:按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨持续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆上面。将大横杆上面脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆自重原则值:P1=0.033kN/m；脚手板自重原则值:P2=0.3×1.05/(2+1)=0.105kN/m；活荷载原则值：Q=2×1.05/(2+1)=0.7kN/m；静荷载设计值：q1=1.2×0.033+1.2×0.105=0.166kN/m；活荷载设计值：q2=1.4×0.7=0.98kN/m；图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下:跨中最大弯距为M1max=0.08×0.166×1.52+0.10×0.98×1.52=0.25kN.m；支座最大弯距计算公式如下:支座最大弯距为M2max=-0.10×0.166×1.52-0.117×0.98×1.52=-0.295kN.m；选取支座弯矩和跨中弯矩最大值进行强度验算：σ=Max(0.25×106,0.295×106)/4490=65.702N/mm2；大横杆最大弯曲应力为σ=65.702N/mm2不大于大横杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足规定！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨持续梁均布荷载作用下挠度。计算公式如下：其中：静荷载原则值：q1=P1+P2=0.033+0.105=0.138kN/m；活荷载原则值：q2=Q=0.7kN/m；最大挠度计算值为：V=0.677×0.138×15004/(100×2.06×105×107800)+0.990×0.7×15004/(100×2.06×105×107800)=1.793mm；大横杆最大挠度1.793mm不大于大横杆最大容许挠度1500/150mm与10mm，满足规定！三、小横杆计算:依照JGJ130-第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆上面。用大横杆支座最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆自重原则值：p1=0.033×1.5=0.05kN；脚手板自重原则值：P2=0.3×1.05×1.5/(2+1)=0.158kN；活荷载原则值：Q=2×1.05×1.5/(2+1)=1.050kN；集中荷载设计值：P=1.2×(0.05+0.158)+1.4×1.05=1.719kN；小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载原则值最不利分派弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=1.2×0.033×1.052/8=0.006kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=1.719×1.05/3=0.602kN.m；最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.607kN.m；最大应力计算值σ=M/W=0.607×106/4490=135.22N/mm2；小横杆最大弯曲应力σ=135.22N/mm2不大于小横杆抗压强度设计值205N/mm2，满足规定！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载设计值最不利分派挠度和小横杆自重均布荷载引起最大挠度计算公式如下:Vqmax=5×0.033×10504/(384×2.06×105×107800)=0.024mm；大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.05+0.158+1.05=1.257kN；集中荷载原则值最不利分派引起最大挠度计算公式如下:Vpmax=1257.45×1050×(3×10502-4×10502/9)/(72×2.06×105×107800)=2.327mm；最大挠度和V=Vqmax+Vpmax=0.024+2.327=2.35mm；小横杆最大挠度为2.35mm不大于小横杆最大容许挠度1050/150=7与10mm,满足规定！四、扣件抗滑力计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值；大横杆自重原则值：P1=0.033×1.5×2/2=0.05kN；小横杆自重原则值：P2=0.033×1.05/2=0.017kN；脚手板自重原则值：P3=0.3×1.05×1.5/2=0.236kN；活荷载原则值：Q=2×1.05×1.5/2=1.575kN；荷载设计值：R=1.2×(0.05+0.017+0.236)+1.4×1.575=2.569kN；R<6.40kN，单扣件抗滑承载力设计计算满足规定！五、脚手架立杆荷载计算：作用于脚手架荷载涉及静荷载、活荷载和风荷载。静荷载原则值涉及如下内容：(1)每米立杆承受构造自重原则值(kN)，为0.1248NG1=[0.1248+(1.50×2/2)×0.033/1.80]×15.00=2.288；(2)脚手板自重原则值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，原则值为0.3NG2=0.3×6×1.5×(1.05+0.3)/2=1.822kN；(3)栏杆与挡脚手板自重原则值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，原则值为0.15NG3=0.15×6×1.5/2=0.675kN；(4)吊挂安全设施荷载，涉及安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.5×15=0.112kN；经计算得到，静荷载原则值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.898kN；活荷载为施工荷载原则值产生轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和1/2取值。经计算得到，活荷载原则值NQ=2×1.05×1.5×2/2=3.15kN；风荷载原则值按照如下公式计算其中Wo--基本风压(kN/m2)，按照《建筑构造荷载规范》(GB50009-)规定采用：Wo=0.4kN/m2；Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑构造荷载规范》(GB50009-)规定采用：Uz=0.74；Us--风荷载体型系数：取值为0.645；经计算得到，风荷载原则值Wk=0.7×0.4×0.74×0.645=0.134kN/m2；不考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.2×4.898+1.4×3.15=10.288kN；考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值为N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×4.898+0.85×1.4×3.15=9.626kN；风荷载设计值产生立杆段弯矩MW为Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.134×1.5×1.82/10=0.077kN.m；六、立杆稳定性计算：不考虑风荷载时，立杆稳定性计算公式为：立杆轴向压力设计值：N=10.288kN；计算立杆截面回转半径：i=1.59cm；计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.5；计算长度,由公式lo=k×μ×h拟定：l0=3.118m；长细比Lo/i=196；轴心受压立杆稳定系数φ,由长细比lo/i计算成果查表得到：φ=0.188；立杆净截面面积：A=4.24cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；σ=10288/(0.188×424)=129.063N/mm2；立杆稳定性计算σ=129.063N/mm2不大于立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足规定！考虑风荷载时,立杆稳定性计算公式立杆轴心压力设计值：N=9.626kN；计算立杆截面回转半径：i=1.59cm；计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.5；计算长度,由公式l0=kuh拟定：l0=3.118m；长细比：L0/i=196；轴心受压立杆稳定系数φ,由长细比lo/i成果查表得到：φ=0.188立杆净截面面积：A=4.24cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；σ=9626.4/(0.188×424)+77291.671/4490=137.979N/mm2；立杆稳定性计算σ=137.979N/mm2不大于立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足规定！七、连墙件计算：连墙件轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw+N0风荷载原则值Wk=0.134kN/m2；每个连墙件覆盖面积内脚手架外侧迎风面积Aw=10.8m2按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生轴向力(kN)，N0=5.000kN；风荷载产生连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4×Wk×Aw=2.021kN；连墙件轴向力设计值Nl=Nlw+N0=7.021kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=φ·A·[f]其中φ--轴心受压立杆稳定系数；由长细比l0/i=300/15.9成果查表得到φ=0.949，l为内排架距离墙长度；又：A=4.24cm2；[f]=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.949×4.24×10-4×205×103=82.487kN；Nl=7.021<Nf=82.487,连墙件设计计算满足规定！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到Nl=7.021不大于双扣件抗滑力12.8kN，满足规定！连墙件扣件连接示意图八、悬挑梁受力计算:悬挑脚手架水平钢梁按照带悬臂持续梁计算。悬臂某些受脚手架荷载N作用，里端B为与楼板锚固点，A为墙支点。本方案中，脚手架排距为1050mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆支点距离墙体为1200mm，水平支撑梁截面惯性矩I=866.2cm4，截面抵抗矩W=108.3cm3，截面积A=21.95cm2。受脚手架集中荷载N=1.2×4.898+1.4×3.15=10.288kN；水平钢梁自重荷载q=1.2×21.95×0.0001×78.5=0.207kN/m；悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图通过持续梁计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)各支座对支撑梁支撑反力由左至右分别为R[1]=13.897kN；R[2]=7.457kN；R[3]=0.007kN。最大弯矩Mmax=1.556kN.m；最大应力σ=M/1.05W+N/A=1.556×106/(1.05×108300)+0×103/2195=13.687N/mm2；水平支撑梁最大应力计算值13.687N/mm2不大于水平支撑梁抗压强度设计值215N/mm2,满足规定！九、悬挑梁整体稳定性计算：水平钢梁采用16a号槽钢,计算公式如下其中φb--均匀弯曲受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：φb=570×10×63×235/(1200×160×235)=1.87由于φb不不大于0.6，查《钢构造设计规范》(GB50017-)附表B，得到φb值为0.919。通过计算得到最大应力σ=1.556×106/(0.919×108300)=15.634N/mm2；水平钢梁稳定性计算σ=15.634不大于[f]=215N/mm2,满足规定!十、拉绳受力计算:水平钢梁轴力RAH和拉钢绳轴力RUi按照下面计算其中RUicosθi为钢绳拉力对水平杆产生轴压力。各支点支撑力RCi=RUisinθi按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：RU1=14.968kN；十一、拉绳强度计算:钢丝拉绳(支杆)内力计算：钢丝拉绳(斜拉杆)轴力RU均取最大值进行计算，为RU=14.968kN如果上面采用钢丝绳，钢丝绳容许拉力按照下式计算：其中[Fg]--钢丝绳容许拉力(kN)；Fg--钢丝绳钢丝破断拉力总和(kN)，计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；α--钢丝绳之间荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；K--钢丝绳使用安全系数。计算中[Fg]取14.968kN，α=0.82，K=8，得到：经计算，钢丝绳最小直径必要不不大于18mm才干满足规定！钢丝拉绳(斜拉杆)拉环强度计算钢丝拉