大型铁路混凝土工程施工方案

目录

1.编制阐明.......................................................0

1.1.编制根据..................................................0

1.2.编制原则..................................................0

1.3.编制范围..................................................1

2.工程概况.......................................................1

3.施工模板验算...................................................4

3.1.承台模板验算..............................................4

3.2.墩身模板验算..............................................9

4.大体积混凝土构造应力计算.......................................14

4.1.混凝土绝热温升值计算.....................................14

4.2.各龄期混凝土收缩变形值日勺当量温度.........................15

4.3.各龄期混凝土弹性模量值...................................16

4.4.混凝土日勺温度收缩应力值计算...............................17

4.5.混凝土抗拉强度值及控制温度裂缝日勺条件计算.................18

4.6.混凝土日勺实际温度计算.....................................19

5.大体积混凝土施工温控监测.......................................23

5.1.施工测温范围.............................................23

5.2.测温措施.................................................23

5.3.混凝土养护测温孔布置.....................................24

5.4.测温频率.................................................26

5.5.测温管理工作.............................................26

6.混凝土施工技术措施............................................27

6.1.混凝土原材料日勺选择.......................................27

6.2.混凝土配合比设计.........................................28

6.3.混凝土拌和生产...........................................29

6.4.混凝土运送施工...........................................31

6.5.混凝土浇筑施工...........................................33

6.6.大体积承台混凝土冷却水管降温措施.........................37

6.7.模板拆除施工.............................................39

6.8.混凝土养护施工...........................................39

7.特殊气候的条件下施工措施及施工计划安排........................41

7.1.雨季施工.................................................41

7.2.夏期施工.................................................41

7.3.冬季施工.................................................42

8.才g♦♦♦♦♦♦♦♦♦♦♦♦♦♦♦♦♦♦♦♦♦♦♦♦♦♦♦♦♦♦♦♦♦♦♦♦♦♦♦♦♦♦♦♦♦♦♦♦♦♦♦♦♦♦♦♦♦♦♦♦♦♦♦♦♦♦♦♦♦♦♦♦♦♦♦♦♦♦♦♦♦♦♦♦♦♦♦♦♦♦♦♦♦♦♦44

8.1.成立应急组织机构.........................................44

8.2.重要施工应急措施.........................................44

9.安全保证措施...................................................45

9.1.安全目日勺.................................................45

9.2.安全生产领导小组.........................................46

9.3.安全施工措施.............................................46

10.施工环境保护、水土保持措施....................................49

10.1.环境保护目日勺............................................49

10.2.施工环境保护、水土保持措施...............................49

1.编制阐明

1.1.编制根据

(1)《高速铁路桥涵工程施工技术规程》Q/CR9603-2023；

(2)《高速铁路桥涵工程施工质量验收原则》TB10572-2023；

(3)《铁路混凝土工程施工技术指南》铁建设[2023]241号；

(4)《铁路混凝土工程施工质量验收原则》TB10424-2023；

(5)《大体积混凝土施工规范》GB50496-2023；

(6)《混凝土强度检查评估原则》GB50107-2023；

(7)《通用硅酸盐水泥》GB175-2023；

(8)《铁路混凝土构造耐久性设计规范》TB10005-2023；

(9)《铁路桥涵工程施工安全技术规程》TB10302-2023；

(10)我企业拥有日勺科技成果、机械设备，施工技术与管理水平以及数年来

工程实践中积累日勺施工及管理经验；

(11)现场踏勘、调查、采集、征询及施工所获取日勺资料；

(12)中国铁路总企业下发日勺有关铁路建设施工安全、质量、文明施工方面

日勺有关文献、告知。

1.2.编制原则

(1)全面响应并严格遵守该项目招标文献日勺规定。

(2)为保证安全、质量及工期，力争施工技术创新和采用新工艺、新设备、

新技术、新材料。

（3）本施工方案根据本标段设计图纸，结合桥址日勺地质、水文、气候、气

象条件及工程规模、技术特点、工期规定等多方面日勺原因而编制。

（4）严格遵守各有关设计、施工规范、技术规程和质量评估及验收原则，

保证实现精品工程目日勺。

（5）合理安排施工次序，做到布局合理、突出重点、科学组织、均衡生产,

以保证施工持续均衡地进行。实现管理程序化、工艺原则化、工装机械化、信息

智能化等目的。

1.3.编制范围

本方案合用于徐盐铁路IV标段承台、墩身等需按大体积混凝土施工日勺构造。

2.工程概况

新建徐盐铁路站前及有关工程施工XYZQ-W标段起止里程桩号为

DK114+667.002-D2K161+100.000（其中DKU6+845.9731=DKU9+175,短链长

2329.0269m）,标段位于宿迁市境内，起于宿迁市宿城区，止于宿迁市泗阳县，

正线长度44.104km。本标段范围内包括特大桥2座，总长39023.73m：其中宿迁

特大桥，全长13891.25m,含6座持续梁；京杭运河特大桥，全长25132.48m,

含3座持续梁。中桥6座，小桥2座，涵洞12座，区间及站场路基长度5.08km。

共1处制梁场，预制架设767孔箱梁。共两个车站，分别为宿迁站和洋河北站（预

留站）。DK136+000〜DK161+100段邻近既有宿淮铁路，距离既有铁路约50m左

右，近来处8米，其中5.36km需进行邻近营业线施工。

本标段大体积混凝土工程施工重要为桥梁承台、墩身施工，本标段重要混凝

土构造工程量见下表。

表2徐盐铁路XYZQ-W标重要混凝土构造工程数量表

序号项目混凝土方量（n?）

1钻孔桩158479.1

2承台（含回填和垫层）83319.9

3墩台59562.34

42-(32+48+32)m2605.4

5持续梁(48+80+48)m2929.3

宿迁特大桥

63-(60+100+60)m12896.58

7附属工程混凝土45.8

8CFG桩591.24

9桥面系13891.25延长米

10本桥工程量小计320429.66

11钻孔桩213094.05

12承台（含回填和垫层）113374.6

13墩台77615.2

14(72+132+72)m6987.1

持续梁

152-(32+48+32)m2605.4

足杭运河特大桥

1624m(59孔)12980

简支梁

1732m(708孔)202488

18附属工程混凝土68.8

19桥面系25132.48延长米

20本桥工程量小计629213.15

21明挖基础（含承台）8255.3

22框架桥身及附属15162.8

框架中桥

23框架身内路面混凝土1471.3

（6座）

24CFG桩8286.99

25工程量小计33176.39

26明挖基础（含承台）2184.1

27框架桥身及附属6588.74

框架小桥

28框架身内路面混凝土2164.4

（2座）

29CFG桩477.9

30工程量小计11415.14

31涵身及附属624

涵洞明挖基础（含承

32单孔D<3m（5座）1113.1

（12座）台）

33CFG桩1359

34涵身及附属182.9

明挖基础（含承

35单孔3mWD<5m（l座）332.9

台）

36CFG桩195.15

37涵身及附属347.1

明挖基础（含承

38单孔DN5m（1座）267.7

台）

39CFG桩784.04

40涵身及附属365.9

明挖基础（含承

41双孔3mWD<5m（l座）733.7

台）

42CFG桩293.63

43涵身及附属658.1

明挖基础（含承

44双孔DN5m（4座）3879.8

台）

45CFG桩1403.67

46工程量小计12540.69

47以上各项目工程量合计1006775.03

3.施工模板验算

3.1.承台模板验算

3.1.1.模板设计构件规格及布置

1、面板:66；

2、肋：10#槽钢，布置间距为300mm；

3、背楞：双14#槽钢，布置间距为913mm；

4、边框：614o

3.1.2.荷载分析

1、计算假定

新浇筑混凝土初凝时间(h)取你=200/(20+15)"5.71(h)；混凝土日勺浇筑

速度v=2.0m/h；取混凝土侧压力计算位置处，至新浇混凝土顶面总高度为2.5义

5.71=14.275m；浇注速度控制为2m/h,容重为25KN/m3,坍落度16〜20cm,混

凝土入模温度为5℃〜30℃,取平均值2CTC。

计算参数：混凝土日勺浇注速度为2m/h；

混凝土日勺温度T=20℃；

外加剂影响修正系数Bi=L2；

坍落度影响修正系数82=1.15；

混凝土日勺湿重度v=25KN/m3；

混凝土日勺初凝时间to可按下式求得：to=2OO/(T+15)o

2、基本荷载

1)胜最大侧压力按如下浇筑条件：

水平侧压力原则值：

Fi=0.22vX[200/(T+15)]X0iX32XVI/2

=0.22X25X[200/(20+15)]X1.2X1.15X21/2=61.3KN/m2

F2=VXH

=25X14.275=357KN/m2

水平侧压力取值Fi=61.3KN/irf=0.061N/mm2

2)振捣舲荷载：q振=4KN/ltf

3、荷载组合

系数取值：卜活=1.4,卜恒=1.2

q侧计=k恒qmax+k活“振=1.2X61.3+1.4X4

=79.2KN/m2=0.079N/mm2

3.1.3.承台模板刚度分析

1、面板分析

(1)计算单元选用，在最大侧压力区选择1mm宽度(以便计算，实际计算

成果与取值无关)分析：

143

I面二--x--=5.4(mm4)

12

1X42a、

w面二----=2.7(zmm3)

6

(2)受力简图：仅按平模分析基本为持续多跨，这里偏大按持续三跨分析,

L=300-48=252（48为10#槽钢宽度）

（3）强度分析

4线=0.079N/mm2

M面=0.1Xq线L2=0.1X0.079X25202=501.7N•mm

o=M面/W®=501.7/2.7=188N/mm2<[o]=215N/mm2

（4）刚度分析

q线=0.061N/mm2

0.677xq绯LA

100EI

_0.677x0.061x2524[%]=0.8mm

=0.45（mm）<

-100X2.06X105X18

故面板刚度合格。

2、肋刚度分析（按两端悬臂单跨向支梁分析）

（1）基本数据

对10#槽钢

I肋=1.98X106ran?

W肋=3.966义IO,mm3

因背楞宽度为

b=2X58+35=151mm

L=1200-b=1049mm

b

m=400—5=324.5

受力简图：按两端肋承载宽度=300+300/2=450mm分析

,

q月力=450X0.06l=27.5N/mm；4肋=450X0.079=35.6N/mmo

(3)强度分析

肋下端为悬臂，最大弯距在下端支座处

4肋)、35.6xl(M92,324.52

M肋=—(1-4—)=---------------(1-4--------

8I281(M92

=3022440N•mm

o=M肋/W肋=3022440/3.966X104=76.2N/mm2

<[o]=215N/mm2

(4)刚度分析

324.5

入=苗=°32

5-24入2=2.54

-1+6入2+3A3=-0.29

V，肋"（5—24入2）

肋中384E/肋

_35.6x10494,。32

-384x2.06xlO5x1.98x106

=0.09(mm)<[V肋]=0.7mm

_4肋加3(—1/622+3入3)—35.6x324.5x10493义(029)

24E424x2.06xl05xl.98xl06

nJJ

=0.4(mm)V[V肋]=0.7mm

故肋刚度合格。

3、背楞刚度分析

（1）基本数据

因竖肋较密，故背楞近似按承受均布荷载计算。

背楞为双14#槽钢

I肋=5.64X106mm4

W肋=8.05X104mirf

夕刚=1200X0.061=73.2N/mm

Q强=1200X0.079=94.8N/mm

工。0

（2）背愣强度分析

肋下端为悬臂，最大弯距在下端支座处

M=73x300~=2745000N•mm

22

o=M肋/W肋=2745000/8.05X105=3.4N/mm2

<[o]=215N/mm2

（3）刚度分析

500

入=血=04

5—24入2=0.56

一。肋/4（5—24入2）_79x10004x056

肋中——384E/肪一—384x2.06xlO5x5.64xlO6

nzJ

=0.1（mm）<[V肋]=0.7mm

故肋刚度合格。

3.1.4.结论

按照承台模板设计方案所选56面板，10#槽钢肋，以及双14#槽钢背楞刚度

合格，符合设计及施工规定。

3.2.墩身模板验算

3.2.1.模板设计构件规格及布置

模板面板为6mm厚钢板，竖肋为[10#钢，水平间距为300〜350mm，小横

肋为6mm厚钢板，高80mm,竖向间距500mm,背带采用2[28a,最大间距为

1000mm,采用①25精轧螺纹钢对拉螺栓，水平间距最大为1000mm。

3.2.2.荷载分析

1、载荷：

跄日勺浇注速度为V=2m/h,浇注温度T=15°,则初凝时间为to=2OO/(T+15)

3

=7h,舲日勺密度rc=24.5KN/m。

最大侧压力Pi=O.22rctoBiB2VI?

=0.22*24.5*7*l*1.15*2i/2=61.36KN/itf

侧压力取P=6L36KN/m2

震动产生日勺侧压力P振=4KN/ltf

组合载荷：

£P=6L36*L2*0.85+1.4*4*0.85=67.35KN/m2

取掉震动P=6L36*L2*0.85=62.59KN/m2

均布载荷£q=67.35*l=67.35KN/m

q=62.59*l=62.59KN/m

检算原则

强度规定满足钢构造设计规范；

构造表面外露日勺模板，挠度为模板构造跨度日勺1/1000；

钢模板面板日勺变形为1.5mm；

钢面板日勺钢楞、主梁日勺变形为5.0mm。

3.2.3.墩身模板刚度分析

1、面板日勺校核：

取1mm宽面板，A=6mm2,W=6mm3,1=18mm4

q=67000/1000/1000=0.067N/mmo

（1）强度计算

Mmax=kmaxqly2=0.081*0.067*3502=665N*m

omax=Mmax/YxWx=665/l*6=lllN*mm2<215N*mm2

面板日勺强度满足规定。

(2)挠度计算

按最不利状况

平模板宽度取3800,边框竖肋位置0,325,675,925,1375,1724,2075,

2425,2775,3125,3475,3800。

运用《构造力学求解器》得出第1、10单元有最大变形位移Llmm。第二和第十

竖肋有最大支反力=25.18N。

面板日勺刚度满足规定。

2、竖肋日勺校核：

(I)竖肋用［10,支撑间距最大为1000,其

1=198.3*10-W,W=39.7*10-6m3

ql225.18*103*1.()2

弯矩M=8=8=3148N.m

3148

弯曲应力o=M/W=39.7*10—6

=79.3MPa<205MPa

5城5*25.18*10004

挠度/=384EI=384*2.06*105*198.3*104

=0.8mm<(1000/500=2.0mm)

竖肋日勺强度和刚度均满足施工规定。

(2)背带日勺强度校核：背带采用2-[28a

[28a日勺截面积S=4002mm2,1=4753*10*m4,w=340*10-6m3

q=67,5*1.0=67.5N/mm

ql267.5*103*2.52

弯矩M=8=8=52734N.m

52734

弯曲应力。=M/W=2*340*10-6=78Mpa<205MPa

5q15*67.5*103*2.54

挠度九384E/=2*384*206*1()9*4753*10^

=0.0018m=1.8mm<2mm

背带日勺强度、刚度均满足施工规定。

(3)组合变形：

l.l+0.8+1.8=3.7mm,满足施工规定。

3、连接螺栓日勺校核：

模板用M20原则件连接

(1)横法兰部位

N=PA=67*0.5X0.3=10KN

M20螺栓截面面积A=245rmrf重要受剪

322

T=Px/A=10X10/245=41N/mm<[T]=125N/mm,故满足规定。

(2)圆端与直段连接部位

拉力值

Px=67.35XJIX1.0X2.0=423KN

M20螺栓截面面积A=245mm2重要受拉

322

o=px/A=423X10/2X16X245=54N/mm<[o]=215N/mm,满足规定。

4、对拉螺杆校核

对拉螺栓采用精轧螺纹钢①25,截面面积AMdgimm2

Px=67.35X1.0X2.0XV2=191KN

o=Px/A=191X103/491=389N/mm2<[o]=785N/mirf,远满足规定。

4.大体积混凝土构造应力计算

为便于如下温度应力和收缩应力日勺计算，以C35墩台身混凝土施工配比为

例计算。墩台身C35混凝土日勺配合比为：P.O425水泥280kg,粉煤灰120kg,砂

743kg,碎石1070kg,水153kg,减水剂4.0kg。

设定大气温度为28℃,混凝土入模温度为28℃,混凝土日勺尺寸厚度为2.5m。

4.1.混凝土绝热温升值计算

式中：

丁⑴…在t龄期时混凝土日勺绝热温升CC）;

Q—每公斤胶凝材料水化热量（J/kg）,按《铁路混凝土施工技术指南》得,

其计算方式为Q=kQo;

Qo…每公斤水泥水化热量，k为粉煤灰掺量日勺调整系数，取0.93；

则Q=0.93x-----------------=361.52kJ/kg

7/300-3/230

W—每立方米混凝土日勺胶凝材料用量(kg/m3),据配合比得W=400kg/m

3

C—混凝土比热，一般为0.92〜LOkJ/(kg-C),一般取0.96日/(1^・。0；

p--混凝土日勺质量密度，根据配合比得P=2370kg/m3；

与水泥品种、浇筑温度有关日勺系数，0.3〜0.5dL取夏期温度25C时,

据《建筑施工计算手册》表查得m=0.384；

t一混凝土日勺龄期(d)；

e一常数,为2.718；

经计算得混凝土在Id,3d,7d,14d,28d日勺绝热温升见下表。

表4.1-1混凝土各龄期的绝热温升值(C)

龄期(t)Id3d7d14d28d

绝热升温值20.343.559.263.363.6

4.2.各龄期混凝土收缩变形值的当量温度

%。)W(1-...必1

式中为⑺一龄期为t时混凝土日勺收缩引起日勺相对值;

一在原则试验状态下混凝土最终收缩日勺相对变形值，取3.24XIO"；

Ml・M2・M3••考虑多种非原则条件日勺修正系数，按《铁路混凝

土工程施工技术指南》表D.2.1查得。

Mi=1.0,M2=1.35,M3=1.21,M4=1.45,M5=1.09,M6=l.l,M7=l,M8=0.76,

M9不修正,Mio=O.89,MH=1.02；

各龄期混凝土收缩变形值时日勺当量温度(℃):

式中Ty(t)—各龄期(d)混凝土收缩当量温度(℃)；

a—混凝土日勺线膨系数，取1.0X10-5。

详细计算成果见下表。

表4.2-1各龄期的混凝土收缩变形值及当量温度(℃)

龄期(t)Id3d7d14d28d

收缩变形值6.318x10-61.877x10-54.293X1058.300x10-51.551X10-4

收缩当量温度0.631.884.298.3015.51

4.3.各龄期混凝土弹性模量值

各龄期混凝土弹性模量计算式：

E(t)=网(1D

式中E(t)—混凝土龄期为t时，混凝土日勺弹性模量(N/mm2).

氏一混凝土日勺最终弹性模量(N/mm2),一般近似取原则条件下养护28d

日勺弹性模量，按《铁路混凝土施工技术指南》表D31查得，C35混凝土28d日勺

Eo=3.15X104N/mm2；

B一掺合料修正系数，该系数取值应现场试验数据为准，在施工准备阶段和

现场无试验数据时，可参照下述措施计算B=•82；其中Bi为粉煤灰掺量对

应系数，B2为矿粉掺量对应系数，则8=0.98；

6一系数，应根据所用混凝土试验确定，当无试验数据时，可近似地取中

=0.09o

详细计算成果见下表:

表4.3-1各龄期混凝土的弹性模量（N/mm2）

龄期（t）Id3d7d14d28d

弹性模量值26577304144282211228386

4.4.混凝土的温度收缩应力值计算

E（｝■a•AT

。二-^------------------S（、R

l-vc⑺

式中。一混凝土日勺温度（包括收缩）应力（N/mm2）.

△T-混凝土日勺最大综合温差（（），其计算措施为:

M=T（｝+—TW+Ty^-Th

To—混凝土日勺入模温度（℃）,现取To=28℃；

Th-混凝土浇注后到达稳定期日勺温度（C）,一般根据历年气象资料取当

年平均气温（℃）,现取Th=2（TC；

T（t）—浇筑完t时间后日勺混凝土日勺绝热温升值（。0,详细值见表4.1-1；

Ty（t）-混凝土日勺收缩当量温度（℃）,详细成果见表4.2J；

R（t）—混凝土日勺外约束系数,

R⑴=1土^，其中B产

cosh.P,..—吗）

12

H--为混凝土浇筑体日勺厚度，该厚度为块体实际厚度与保温层换算混凝土虚

拟厚度日勺和（mm）；

Cx一外约束介质日勺水平刚度（N/mm3）,取Cx=1.25；

E(t)—混凝土龄期为t时，混凝土日勺弹性模量(N/mm2),详细成果见见表

4.4-1；

cosh一双曲余弦函数，据《建筑施工计算手册》附表查得；

S(t)—考虑徐变影响日勺松弛系数，取S(t=1)=0.611,S(t=3)=0.570,S(t

=7)=0.502,S(t=14)=0.420,S(t=28)=0.336；

a一混凝土日勺线膨胀系数，为LOX10-5；

v—混凝土日勺泊松比，取v=0.15。

详细计算成果见下表。

表4.4-1各龄期混凝土的温度收缩应力值(N/mm?)

龄期(t)Id3d7d14d28d

最大综合温差20.8438.2150.7455.5559.53

外约束系数0.7160.4310.2670.1890.152

温度收缩应力值0.2850.8071.1541.1471.015

4.5.混凝土抗拉强度值及控制温度裂缝的条件计算

4.5.1.混凝土抗拉强度计算

fik(t)—混凝土龄期为t时日勺抗拉强度原则值(N/mm2).

蠢一混凝土日勺抗拉强度原则值(N/mm2),C35混凝土为2.2；

Y一系数，近似取0.3。

详细计算成果见下表。

表4.5-1各龄期混凝土的抗拉强度值(N/iW)

龄期(t)Id3d7d14d28d

抗拉强度值0.571.311.932.172.20

4.5.2.控制温度裂缝条件

o<Xftk(t)/K

K—防裂安全系数，取1.15；

入一掺合料对混凝土抗拉强度日勺影响系数，查表取入=0.97；

蠹一混凝土日勺抗拉强度原则值(N/mm2),C35混凝土为2.2；

详细计算成果见下表。

表4.5-2各龄期混凝土的抗拉强度值及温度应力值(N/mm2)

龄期(t)Id3d7d14d28d

抗拉强度值0.571.311.932.172.20

入ftk(t)/K0.4811.1011.6281.8281.855

温度应力值0.2850.8071.1541.1471.015

由上表可知，混凝土在各龄期时的温度应力值均不不小于抗拉强度值，均

满足抗裂条件的规定，因此在正常环境温度下下，自然养护不会导致混凝土内

部开裂。

4.6.混凝土的实际温度计算

使用一维差分法：

=T'M;.24y(2,"1)+的

2AxAx

式中：a—混凝土导热系数，取O.OCBSm2/!!。

m(kI)

混凝土在ti与t2时间之间所产生日勺温差：AT；=7；ax(e--A-e-m')

TQ(W+kF)361.52x(280+120x0,25)0“

=---------=---------------------=49.26

maxcy0.96x2370

△t一间隔日勺时间段，

△x—混凝土沿厚度提成日勺有限段，

北人一在第k时间里，第n层混凝土日勺温度，

△人一从(k-l)At天到kAt天内散热温升，

m—温升速度系数(0.3〜0.5),取0.5,

计算假定：为以便计算，对混凝土日勺初始边界温度，即k=0时日勺温度，与土

直接接触日勺混凝土下表面初始温度取为地基温度，上表面初始温度取为大气温

度，混凝土内部初始温度取其入模温度。混凝土上表面边界可假定为散热温升为

0,即恒为大气温度；混凝土地基接触面边界日勺散热温升可假定取混凝土内部散

热温升日勺一般，即八4/2。

据计算及研究资料表明，当工时，差分法可以获得比很好日勺计算成

Ax24

果，因此计算时a々取在1/4附近。

Ax2

取△t=0.5d=12h,Ax=2.5/6=0.417m,即将2.5m高日勺承台分为6层，

2-W=2义0.0035xI2=。&83

Ax20.4172

对应日勺差分法公式为….483xT^+0.517x…

从上至下各层混凝土日勺温度分别用Ti,T2,T3,…T6表达，对应日勺k时刻

各层日勺温度即为Tik,T2k,T3k,…T6k。混凝土与大气接触日勺上表面边界温度用”火

表达，与地基接触日勺下表面边界温度用索卜表达。

k=0,即kAt=0d,上边界取大气初始温度，To,o=28℃,

各层混凝土温度取入模温度，T1,O=T2,O=T3,O=T4,O=T5,O=T6,O=28℃,

下表面边界温度外,0取地基温度，50=28℃

o5x(11)x055xlx05

k=l,即k△t=0.5d,则A7；=49.26X(e-----e-°--)=10.90

上表面边界温度，散热温升为0,其温度一直同大气温度，To,i=28℃,

则I；]=0.483x1。;弓。+O.517x7；o+A"=389c

4=0.483J。；4。+0.517x4+A"=38.9C

4=0.483x+0.517xT3fi+△"=38.9℃

%=0.483x^°^~°+O.517x7；o+A^=38.9℃

=0.483x/°；〃°+O.517x7；o+A"=38.9℃

Tbl=0.483x4；。。+0.517xT6Q+△"=38,9℃

,"o+28AT；口

%v,i=0.483x^——2+0.517x^u,0u+—2=33.45C

以此类推，计算k=ld,2d,3d,……，28d时各层温度，计算成果如下表:

表4.6-1第1〜28天各层混凝土温度变化记录表

表面温芯部温

地基接

第k大气温散热温度与大度与表

第1层第2层第3层第4层第5层第6层触面温

天度升ATk气温度层温度

度

差差

028.010.9028.0028.0028.0028.0028.0028.0028.00

126.28.4938.9038.9038.9038.9038.9038.9033.4512.700.00

227.46.6144.3147.3847.3847.3847.3846.0733.5116.913.07

328.65.1547.5853.2553.9953.9953.6749.9635.2118.986.41

430.54.0149.5157.2158.9659.0658.0052.4436.3319.019.50

529.33.1250.7959.7862.5762.7960.9253.9037.8021.4911.89

632.42.4350.8961.4065.0765.4162.8054.8336.8018.4914.35

730.91.8951.4062.1866.7067.1363.9454.8339.0320.5015.52

831.31.4750.9462.5667.6068.1564.4055.1137.6319.6416.93

930.11.1550.4862.4567.9968.5964.5454.6137.7920.3817.81

1034.10.8949.6062.0567.9468.6164.2654.0936.5915.5018.68

1133.50.7049.7661.3667.5868.3063.7553.2239.3816.2618.18

1234.40.5449.3360.7566.9467.7263.0053.1138.6114.9318.00

1331.10.4249.0360.0366.1866.9462.3052.5439.1917.9317.53

1434.10.3347.7859.2865.3066.0661.4852.1036.4913.6817.90

1530.90.2647.5858.2964.3665.1060.6550.9238.6116.6817.15

1632.60.2046.3957.4263.3364.1059.6350.5635.8613.7917.32

1730.40.1645.9356.3962.2963.0358.7249.4037.0415.5316.74

1830.70.1244.8655.4461.2061.9757.6748.8235.0714.1616.73

1929.30.0944.1254.4060.1160.8656.6947.7635.1414.8216.37

2032.20.0743.1153.3959.0159.7755.6346.9633.8010.9116.27

2128.40.0643.0352.3457.9158.6654.6145.9535.8014.6315.25

2230.90.0441.8051.4956.8057.5653.5645.6532.6710.9015.38

2330.80.0341.5650.4855.7556.4552.6644.4734.4810.7614.55

2431.00.0341.1549.6354.6855.4051.6344.0734.1210.1513.89

2530.80.0240.7748.8353.6654.3450.7443.5234.179.9713.23

2632.90.0240.3348.0752.6853.3349.8943.0333.887.4312.67

2730.90.0140.4247.3351.7452.3649.0842.4935.359.5211.63

2833.30.0139.8046.7450.8451.4348.2942.3733.716.5011.33

由上表可知，理论上，混凝土表面温度和大气环境温度温差在部分天数超过

T20℃,这就需要洒水养护以减少散热温升，现场可采用土工布洒水保湿+塑料

薄膜包裹养护；上表中混凝土芯部温度和表面温度温差均未超过20℃。

5.大体积混凝土施工温控监测

5.1.施工测温范围

①大气温度；

②水泥、水、砂子、石子等原材料温度；

③混凝土拌制棚内温度；

④混凝土出罐温度及入模温度；

⑤混凝土养护温度；

⑥混凝土施工作业环境温度；

⑦其他需测温日勺项目。

5.2.测温措施

(1)大气温度，水泥、水、砂子、石子日勺温度以及工作环境温度可直接用

温度计测定。

(2)混凝土出罐温度及混凝土入模温度的测定：混凝土灌注后，立即用一

小钢筋按入混凝土中并能形成一定深度日勺测孔拔出钢筋，然后将温度计轻轻放

入，留置3〜5min,迅速取出温度计，使温度计与视线成水平，仔细读数并记录

测温表。

(3)混凝土养护测温：构造物预埋钢管孔洞作为测温孔，温度测量用棒式

温度计插入测量，并在孔内留置3〜5min,迅速取出温度计，使温度计与视线成

水平，仔细读数并记录。

(4)测温时要注意混凝土浇筑体日勺表层、底层温度是以混凝土表面以内、

底面以上50mm处日勺温度为准。

5.3.混凝土养护测温孔布置

5.3.1.测温孔的埋设措施

测温孔在混凝土浇筑前进行埋设，与钢筋相连，埋设措施见下图。由于测温

均采用棒式温度计，为保证棒式温度计日勺测温精度，应注意如下两点：①测温管

日勺埋设长度宜比需测点深50〜100mm,测温管必须加塞，防止外界气温影响。②

测温管内应灌水，灌水深度为100〜150nlm；若孔内灌满水，所测得日勺温度靠近

管全长范围日勺平均温度。

塞子

模板外缘或混凝土顶面

初5测温钢管

图5.3-1单点测温孔埋设示意图

5.3.2.承台测温孔埋设方式

在承台横桥向对称设置2个测温孔，1个作为表层温度测温孔，另1个作为

芯部温度测温孔，详细位置见下图示意。在承台混凝土浇筑前，注意按图示位置

预埋测温管，测温管如与钢筋、拉杆、预埋件位置冲突，可合适调整测温