模板工程文档

/目录第一章编制依据第二章工程概况第三章模板工程特点第四章施工安排及模板配置第五章施工流程及支设方法第六章模板工程质量控制标准及措施第七章模板拆除措施第八章安全管理措施第一章编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、《建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008》3、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）4、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）5、《建筑施工手册》6、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）2006年版7、《混凝土结构施工质量验收规范》（GB50204-2002）8、《混凝土模板用胶合板GB/T17656-2008》9、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）。第二章工程概况工程名称四季花城5#、11#楼及D1-7车库车库D1-4施工单位建设单位监理单位设计单位建筑地点广饶县正安路以东，綦公路以北。广锦路以南，泰安路以西项目经理技术负责人建筑面积22881㎡结构类型框剪、框架层数十八层建筑高度54.3m开工日期20XX年10月27日竣工日期20XX年9月30日第三章模板工程特点一、结构混凝土要求达到清水混凝土效果，对模板设计和模板加工质量要求高；二、地下结构单层面积大，将需要大量的材料投入，和多侧支撑体系、模板体系，一次性材料投入量非常大；三、地下工程施工时施工现场场地狭小，给模板的加工、大量模板的堆放和识别带来极大的不便。第四章施工安排及模板配置一、由于现场场地狭小，模板加工主要是现加工随时吊使用，现场设中型木加工棚和模板拼装场地。配备主要加工设备，用于自制模板面板的加工、拼装和背楞方木的刨光、修整。二、大型模板的垂直、水平运输主要使用现场塔吊吊运，人工配合就位，小型模板必须捆扎牢固后，再用塔吊进行吊运，也可由人工搬运至工作面。三、模板的周转原则要按照平行作业进行，整体配置三层模板进行周转。四、模板配置标准和要求根据我公司多年来的施工经验，考虑到木胶板模板具有应用简单、布置灵活、拆装方便、砼构件质量好、工作效率高等特点，决定在本工程结构施工中采用木胶板配以50×70mm木方做背肋，加固支撑采用建筑用Φ48焊接钢管配合可调支撑。（1）主要部位配模方案见下表：序号工程部位模板支撑及加固体系l基础底板、板竹胶板由50×70mm木方、Φ48×3.0mm钢管支撑2梁竹胶板由50×70mm木方、Φ48×3.0mm钢管支撑Φ12对拉止水螺栓组成3柱、墙木胶板由50×70mm木方、Φ48×3.0mm钢管支撑、Φ12对拉止水螺栓组成4楼梯木胶板由50×70mm木方、Φ48×3.0mm钢管支撑、对拉螺栓5零星构件木胶板由50×70mm木方、Φ48×3.0mm钢管支撑6电梯井木胶板∠100×∠100钢框木胶板，木胶板与钢框采用沉头螺栓连牢。说明：所有支撑体系必须计算确定，地下室外墙、地下室内墙、及地上剪力墙全部采用对拉止水螺栓，螺栓沿主楞布置间距500，沿次楞布置间距150mm，拆模后将螺栓顶头割除，涂上防锈漆，用聚合物砂浆找补平滑。所使用的材料必须合格，经检查验收的合格产品，符合规范验收标准。(2)模板周转：本工程模板采用竹胶板和木胶板配以50×70mm樟子松或白松木方做背肋，加固支撑采用脚手架钢管可调支撑。竹胶板和木胶板模板施工方法为近几年推行的新型施工工艺，既能保证工程质量又节约能源，工艺切实可行。因属新工艺，约定的综合定额结算方式缺项无法调整，根据定额站相关解释和文件规定，此工艺按现行定额调整决算，为给发包方节约资金，拟定模板摊销和决算方案如下：根据以往经验，木方摊销一般为二至三次，竹胶板和木胶板摊销一般为三次。根据本工程构件型号繁多，尺寸差距大的特点，木方摊销按二次，木胶板摊销按二次，另外，现浇板模板相对工艺比较简单，周转次数相对较多，可按合同补充条款约定决算；其它模板建议按以下方式决算：模板工程量根据消耗量定额计算规则计取，计取同等数量的木胶板制作、安装工程量，在制作子目中按摊销次数调整木胶板和木方的定额含量，在安装子目中扣减木胶板的定额含量。第五章施工流程及支设方法一、施工之前由项目经理组织施工人员进行交底，明确主要轴线位置及与其构件位置的关系，向施工人员讲解设计意图，解决图纸中的疑难问题，使各班组对施工工艺，施工重点有全面的了解，并清楚质量要求及工期控制目标，之后施工员向操作人员交底。二、钢筋工程检查合格后，由经理部通知有关施工人员方可进行墙、梁、柱、模板支设，支设前应按图纸详细复核预埋铁件、穿管、子留洞口的位置、数量是否正确。每个施工段内支模顺序是：柱—梁—楼板—梁接头3、模板支设：(1)基础模板支设：基础底板采用竹胶板模板施工。(2)地下室墙体模板。A.墙模板面采用整块木胶板(竖向)，竖楞采用50×70mm木方，木方间距150mm，外侧横向支撑采用双排Φ48×3.0mm钢管，间距500，低部四排加密为300。B．模板拼装加固采用Φ12对拉螺栓，并以保证墙体截面尺寸。对拉螺栓间距500，起步距离300。C．外墙水平施工缝留设应在底板以上大于500mm高度，钢板止水带处模板采用12厚木胶板，由对拉螺杆配合Φ48×3.0钢管及50×70木方加固肋加固，模板底部周边位置设置Ф20@800的“井”形筋，横筋位置在底板面标高上同墙竖筋焊牢，作为模板搁置点，竖筋焊在横筋上，作为下口固定点，模板中部及上口各设Ф12@500对拉螺杆一道，保证墙体截面尺寸的撑筋，顶住模板。此项费用按实计入决算。D．地下室外墙模板的支设有工作面，均采用16厚木胶板模板，Ф12止水对拉螺杆配合Ф48×3.0mm钢管及50×70木方加固肋加固。(3)柱模板：柱模采用16厚木胶板外钉50×70方木，柱箍采用50×100槽钢加固，采用M12对拉螺栓拉结，竖向间距不超过450mm，横向间距不超过400mm，具体原则见后。柱模安装工艺流程：弹柱位置线→焊接定位钢筋→安装柱模板→安装对拉螺栓→安柱箍→加斜撑→校正→预检。为保证柱模板的位置准确且不扭曲，要求在支设柱模板的同时搭设剪刀撑，剪刀撑同满堂脚手架连为一个整体。主体施工时，钢筋砼柱的四角容易产生漏浆，出现砂楞角的质量通病，在柱头与主、次梁的交接处部位容易产生连接不顺直、漏浆、边角不规则的质量通病，施工中采用如下模板配制措施，来解决此类质量问题，木胶板裁割边应刷涂两度树酯保护层，防止此处易浸水湿胀而毛化损坏。如果木胶板有毛边的现象，要求将毛边打磨掉，同时涂好两度树酯保护层继续施工。梁柱交接处采取梁模顶柱头模板，次梁模顶主梁模的方法。柱模合模前，将柱根杂物清理干净，验收合格后方可浇砼。(4)剪力墙模板：为确保剪力墙模板具有可靠的强度和刚度，本工程剪力墙模板拟采用覆膜16mm厚木胶板组拼成大模板，墙体模板采用木胶板，加固肋条采用50×70mm木方及Ф48×3.0mm钢管，采用Φ12带止水板对拉螺栓进行拉结。配合紧固对拉螺栓（外置PVC套管便于对拉螺栓抽出后重复利用，拆模后封堵螺杆洞，而不必剔凿螺杆洞口混凝土）。在墙体内、外两侧用钢管顶杆支撑，利用顶杆的伸缩调正墙模板的垂直度。楼地面上200高设一道对拉螺栓，上部400处一道，螺杆水平间距不大于500，竖直间距不大于500，墙基部用水泥砂浆封堵，以防止混凝土浇筑时漏浆。为保证墙体位置准确以及墙体垂直度，在剪力墙两侧设置间距1米一道的钢管斜撑，斜撑斜度在45度左右。此项费用按实计入决算。剪力墙模板立面示意图：剪力墙模板剖面大样示图：(5)梁板模板：模板采用木胶板，加固肋条采用50×70木方及Φ48×3.0mm钢管做背杠，当梁模板高度超过300—800mm时设一道螺栓拉杆，模板高度在800—1000mm时设二道螺栓拉杆，大于1200mm时每增高300mm设三道螺栓拉杆。梁底模为先加工成型模板(块)拼成，梁侧模则按交叉梁位置留设岔口。搭设梁底模支架，在柱子上弹出轴线、梁位置及水平标高线，钉柱头模板。按设计标高调整水平担杆标高，然后放梁底模，并拉线找平，当梁底跨度大于或等于4m时，梁底模起拱按设计要求做，当设计无具体要求时，起拱高度为3‰跨长。主次梁交接时，先主粱起，后次梁起，悬挑梁需在悬臂处起供L／200。支撑高度在4.3m以下部分，梁模支架设双排可调支撑立杆、二道水平拉杆并设剪刀撑。根据所弹墨线安装梁侧模板，顶撑杆及斜撑等。梁宽、梁高较大时在梁底部加竖向支撑立杆。(6)板模支设：A．顶板厚150mm，采用竹胶板做模板，采用木方、钢管做背肋，钢管配合可调支撑做支撑及加固，立杆间距设定为800mm，立杆距梁边间距为200mm，为保证支撑的牢固性，设一道扫地杆，水平杆间距1.7m，在支架的四周及中间部位设双向剪刀撑。剪力撑间距不大于15m梁底边要增加支撑。夹板接缝处用木方连接，木方间铺钢管作背肋，钢管间距≤300mm，铺设底模板时应从四周向中心铺设，在中间收口。拼缝必须用双面胶补实以免缝隙过大，板模铺设完毕后，应清扫干净，刷好脱模剂检查合格后再铺设钢筋，考虑到楼层施工荷载，为保证施工质量，梁、板模拆除时间必须满足规范规定。C．采用厂家可调节钢支顶丝来调节具体的高度来控制层高，内管在上，外管在下。内管与钢管连接来支撑梁、板模板，粱板可调节钢支顶架具体作法见下图：(7)楼梯模板支设方法：楼梯模板采用10mm厚竹胶板和50*100木方及φ48mm钢管进行施工，踏步模采用50mm木板。支设楼梯模板时，先支设上下休息平台及平台梁，然后按图纸尺寸支设斜板，待楼梯钢筋绑扎完毕后，再吊踏步模，楼梯踏步采用侧模固定牢固，无侧模的采用钢筋固定好，以防位移。为确保楼梯模的刚度，避免踏步面呈弧形，踏步模板在楼梯宽度方向加设两道锯齿木方，楼梯模板示意见附图。第六章模板工程质量控制标准及措施一、模板体系要求：整块木胶板锯开后刷上封口胶，以延长模板使用寿命。背楞与面板及柱箍的两个接触面均用压刨子整，而且用在同一块模板上的木方子高度要严格一致，以确保面板、背楞及柱箍接触良好组合作用。木方之间的接头位置应相互错开，接头应附加0.5m长的木方补强。龙骨与面板连接的钉头一定要钉死，不能凸出或凹进板面，防止拆膜时造成混凝土表面损伤，影响混凝土外观质量。现场支柱模时，如背楞与柱箍之间有缝隙，可将扁钢或木楔子塞入缝内。顶板支模前，所有主、次龙骨都需过刨，以确保支撑平整。二、模板体系制作、安装质量标准（根据“规范”要求）及检查方法：序号名称允许误差（mm）检查方法1底模上表面高度±3水准仪或拉线尺量2截面模内尺寸±3尺量3轴线位移3尺量4板面平整度22m靠尺，塞尺5相临板面高低差2尺量6阴阳角2方尺，线尺7预埋件中心位移2拉线、尺量8预留孔中心线5拉线、尺量9预留孔尺寸+5拉线，尺量10门窗洞口中心线2拉线，尺量11门窗洞口高，宽5拉线、尺量12门窗洞口对角线6拉线，尺量三、模板工程质量控制要点(1)按清水混凝土施工标准进行管理。(2)模板裁板必须使用80齿以上的合金锯片，使用带导轨的锯边机；不规则的几何形状，使用转速不低于4000转／分钟的高速手提电锯。大面施工前进行样板段的施工，以便发现不足及时调整施工方案。(3)模板裁切、打孔后必须用专用封边漆封闭切口，以防模板吸水变形，穿墙螺栓孔用塑料套管密封。(4)模板表面涂刷脱模剂，须在立模前将模板表面的隔离剂擦掉，不得流坠。(5)板上钉钉、打孔时必须在板下垫木方，谨防悬空造成背面出现劈裂。模板使用时防止金属锐角划伤、碰伤、摔伤，确保模板表面质量。(6)拆模后应立即用较宽的刮刀彻底清除模板表面，刷好脱模剂，以利周转使用，并放于干燥处保存。(7)要对材料质量、地基、基座、排水、防雷、搭设方式、连墙拉接、安全防护、节点构件、分段卸荷措施、斜杆、剪刀撑、作业层铺设等项目进行重点控制。(8)结合现场环境、物质技术条件，从各方面采取有效的工艺技术和组织管理措施，建立健全各项质量、技术管理制度，完善各级管理人员的岗位责任制。(9)对作业层木工班组及有关人员进行培训，达到充分了解设计意图、结构类型特点和模架设计总体思路。并在此基础上做到方案和交底齐全、及时合理并且有针对性和实用(10)模板从加工制作到安装，建立模板验收程序管理规定，每一道工序都要安排专人进行检查，签认验收结果。专职质量员应对每一道工序的质量把关，对最终的质量负责。(11)现场测量应保证轴线、标高的精确，并加强闭合复测验线工作，确保测量、放线工作准确无误，模板安装精确。第七章模板拆除措施一、模板的拆除措施应经技术主管部门或负责人批准，拆除模板的时间可按现行国家标准《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204的有关规定执行。冬期施工的拆模，应符合专门规定。二、梁板模拆除必须提前试压同体条件下的混凝土试块，由技术人员审核后，才能拆除梁、板模板及支撑体系；根据施工规范要求，混凝土强度达到下表中强度时方可拆模：结构件形式跨度m混凝土设计强度百分率板<2≥50>2，8≥75>8≥100梁8≥75>8≥100悬挑构件全部≥100墙柱模板拆除需待混凝土强度达到1.2mpa。三、拆模前应检查所使用的工具有效和可靠，扳手等工具必须装入工具袋或系挂在身上，并应检查拆模场所范围内的安全措施。四、模板的拆除工作应设专人指挥。作业区应设围栏，其内不得有其他工种作业，并应设专人负责监护。拆下的模板、零配件严禁抛掷。五、拆摸的顺序和方法应按模板的设计规定进行。当设计无规定时，可采取先支的后拆、后支的先拆、先拆非承重模板、后拆承重模板，并应从上而下进行拆除。拆下的模板不得抛扔，应按指定地点堆放。六、多人同时操作时，应明确分工，统一信号或行动，应具有足够的操作面，人员应站在安全处。七、高处拆除摸板时，应符合有关高处作业的规定。严禁使用大锤和撬棍，操作层上临时拆下的模板堆放不能超过3层。八、在提前拆除互相搭连并涉及其他后拆模板的支撑时，应补设临时支撑。拆模时，应逐块拆卸，不得成片撬落或拉倒。九、拆模如遇中途停歇，应将已拆松动、悬空、浮吊的模板或支架进行临时支撑牢固或相互连接稳固。对活动部件必须一次拆除。十、已拆除了模板的结构，应在混凝土强度达到设计强度值后方可承受全部设计荷载。若在未达到设计强度以前，需在结构上加置施工荷载时，应另行核算，强度不足时，应加设临时支撑。十一、遇6级或6级以上大风时，应暂停室外的高处作业。雨、雪、霜后应先清扫施工现场，方可进行工作。十二、当拆除4～8m跨度的粱下立柱时，应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧一片拉倒的拆除方法。十三、对于多层楼板模板的立柱，当上层及上楼板正在浇筑混凝土时，下层楼板立柱的拆除，应根据下层楼板结构混凝土强度的实际情况，经过计算确定。十四、拆除平台、楼板下的立柱时，作业人员应站在安全处。十五、粱、板模板应先拆梁侧模，再拆板底模，最后拆除梁底模，并应分段分片进行，严禁成片撬落或成片拉拆。十六、拆除时，作业人员应站在安全的地方进行操作，严禁站在已拆或松动的模板上进行拆除作业。拆除模板时，严禁用铁棍或铁锤乱砸，已拆下的模板应妥善传递或用绳钩放至地面。严禁作业人员站在悬臂结构边缘敲拆下面的底模。十七、待分段的模板全部拆除后，方允许将摸板、支架，零配件等按指定地点运出堆放，并进行拔钉、清理、整修、刷防锈油或脱模剂，入库备用。第八章安全管理措施一、进入施工现场的工人要遵循工地的有关安全规定。施工时必须严格执行安全操作规程，各种电动机械管理要完善，严禁非正式操作人员开动机具设备。二、木工棚内及时清理刨花、木粉、下脚料，严禁刨花、锯末掩盖电锯、电刨等电机和开关，不准将照明灯放在刨花、锯末上。三、全体职工牢固树立“安全第一，预防为主”的指导思想。坚决贯彻生产必须管安全的原则，认真落实有关“安全生产，文明施工”的规定。四、进入施工现场的施工人员必须配戴好安全帽。脚手架上施工要戴好安全带。五、各类机具、用电、现场照明、防触电措施齐全有效，接电必须由专业电工操作。六、泵送臂下严禁无关人员站立，遥控指挥人员应按安全操作规程施工。七、材料吊运必须检查钢丝绳、卡扣是否安全可靠，并且绑固牢固，双点吊运有专人指挥。八、大风、大雨天气、夜晚灯光不明看不清不得吊运材料，指挥信号要明确。九、未加固好的模板要做临时支撑。十、严禁高空落物，脚手架上的工具、材料放牢，不影响人行走，严禁掉下。十一、模板上架设的电线和使用的电动工具应采用36V的低压电源或采取有效的漏电保护接地保护，佩戴绝缘保护等措施。十二、登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中，严谨放在模板或脚手架上，各种工具应记挂在操作人员身上或放在工具袋内，不得掉下。十三、模板的预留孔洞、电梯井口等外，应加盖或设置防护栏，必需时应在洞口处设置安全网。十四、安装墙、柱模板时，应随时支撑固定，防止倾覆。墙模板计算书工程名称：四季花城5#、11#楼及D1-7车库施工单位：编制人：目录TOC\o"1-1"一、编制依据二、参数信息三、新浇砼对模板侧压力标准值计算四、墙侧模板面板计算五、墙侧模板次楞计算六、墙侧模板主楞计算七、对拉螺栓计算

编制依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）2006年版《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）。参数信息墙厚度：0.2mm；面板采用:16mm厚木胶合板，面板弹性模量:4500N/mm2，抗弯强度设计值fc:12.5N/mm2；主楞采用:钢楞截面类型为:圆钢管48×3.0；,间距:500mm次楞采用:木楞宽度(mm):70高度(mm):50；,间距:150mm对拉螺栓直径:12mm,水平间距:500mm,竖向间距:300mm；木材抗弯强度设计值fc:17N/mm2；木材抗剪强度设计值ft:1.7N/mm2；木材弹性模量E:10000N/mm2；新浇砼对模板侧压力标准值计算新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γct0β1β2V=0.22×24×5.7×1.2×1.2×1.22=52.873kN/m2F=γcH=24×2.85=68.400kN/m2其中γc--混凝土的重力密度，取24kN/m3；t0--新浇混凝土的初凝时间，取5.7小时；V--混凝土的浇筑速度，取1.5m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.85m；β1--外加剂影响修正系数，取1.2；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.2。根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值52.873kN/m2。墙侧模板面板计算面板采用木胶合板，厚度为16mm，按简支跨计算,验算跨中最不利抗弯强度和挠度。取主楞间距0.50m作为计算单元。面板的截面抵抗矩W=50.00×1.6×1.6/6=21.333cm3；截面惯性矩I=50.00×1.6×1.6×1.6/12=17.067cm4；1、强度验算（1）、计算时两端按简支板考虑，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.15m。（2）、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=52.873kN/m2，振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=0.9×[1.2×52873+1.4×4000]×0.50=31071N/mq1=0.9×[1.35×52873+1.4×0.7×4000]×0.50=33884N/m根据以上两者比较应取q1=33884N/m作为设计依据。（3）、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=q1l2=33884×0.152=95.30N·m88面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；σ=Mmax=95.30×103=4.47N/mm2<f=12.5N/mm2W21.333×103面板强度满足要求!2、挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q=0.50×52873=26437N/m=26.437N/mm；面板最大容许挠度值:150.00/250=0.60mm；面板弹性模量:E=4500N/mm2；ν=5ql4=5×26.437×150.004=0.227mm<0.60mm384EI384×4500×17.067×104满足要求!墙侧模板次楞计算次楞采用木楞，宽度:70mm高度:50mm间距：0.15m截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W=7.0×5.0×5.0/6=29.167cm3；截面惯性矩I=7.0×5.0×5.0×5.0/12=72.917cm4；1、强度验算（1）、次楞承受模板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距，L=0.5m。次楞计算简图l=0.5m（2）、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=52.873kN/m2，振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=0.9×[1.2×52873+1.4×4000]×0.15=9321N/mq2=0.9×[1.35×52873+1.4×0.7×4000]×0.15=10165N/m根据以上两者比较应取q=10165N/m作为设计依据。（3）、强度验算计算最大弯矩：Mmax=0.1ql2=0.1×10.165×0.52=0.254kN·m最大支座力：1.1ql=1.1×10.165×0.5=5.59kN次楞抗弯强度设计值[f]＝17N/mm2。σ=Mmax=0.254×106=8.708N/mm2<17N/mm2W29.167×103满足要求!2、挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q=52873×0.15=7931N/m=7.931N/mm；次楞最大容许挠度值：l/250=500/250=2.0mm；次楞弹性模量:E=10000N/mm2；ν=0.677ql4=0.677×7.931×5004=0.460mm<2.0mm100EI100×10000×72.917×104满足要求!墙侧模板主楞计算主楞采用钢楞双根，截面类型为:圆钢管48×3.0间距：0.50m截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W=4.49cm3；截面惯性矩I=10.78cm4；1、强度验算（1）、主楞承受次楞传递的集中荷载P=5.59kN，按集中荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取穿梁螺栓间距，L=0.3m。主楞计算简图(kN)主楞弯矩图(kN.m)（2）、强度验算最大弯矩Mmax=0.293kN·m主楞抗弯强度设计值[f]＝205N/mm2。σ=Mmax=0.293×106=32.628N/mm2<205N/mm2W×24.490×103×2满足要求!2、挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=4.362kN，主楞弹性模量:E=206000N/mm2。主楞最大容许挠度值：l/250=300/250=1mm；经计算主楞最大挠度Vmax=0.030mm<1mm。满足要求!对拉螺栓计算对拉螺栓轴力设计值：N＝abFsa——对拉螺栓横向间距；b——对拉螺栓竖向间距；Fs——新浇混凝土作用于模板上的侧压力、振捣混凝土对垂直模板产生的水平荷载或倾倒混凝土时作用于模板上的侧压力设计值：Fs=0.95（rGG4k＋rQQ3k）=0.95×(1.2×52.873+1.4×4)=65.60kN。N=0.50×0.30×65.60=9.84kN。对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值Ntb：Ntb=AnFtbAn——对拉螺栓净截面面积Ftb——螺栓的抗拉强度设计值本工程对拉螺栓采用M12，其截面面积An=76.0mm2，可承受的最大轴向拉力设计值Ntb=12.92kN>N=9.84kN。满足要求!梁模板计算书工程名称：四季花城5#、11#楼及D1-7车库施工单位：编制人：目录TOC\o"1-1"一、编制依据二、参数信息三、新浇砼对模板侧压力标准值计算四、梁侧模板面板计算五、梁侧模板次楞计算六、梁侧模板主楞计算七、对拉螺栓计算八、梁底模板面板计算九、梁底模板次楞计算十、梁底次楞下托梁计算十一、扣件抗滑移计算十二、扣件式钢管立柱计算十三、立柱底地基承载力验算

编制依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）2006年版《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）。参数信息模板支架参数梁截面宽度:0.2m；梁截面高度:0.4m；模板支架高度H:2.5m；楼板厚度:0.15m；立杆梁跨度方向间距la:0.8m；梁两侧立柱间距lb:1m；水平杆最大步距:1.5m；梁底面板下次楞采用：方木支撑；钢管按φ48×3.0计算；面板采用：12mm厚竹胶合板梁侧模板参数主楞龙骨材料：钢楞，截面类型为:圆钢管48×3.0；次楞龙骨材料：木楞，宽度:40mm高度:60mm；主楞间距：500mm；次楞间距：200mm；穿梁螺栓水平间距：500mm；穿梁螺栓竖向间距：400mm；穿梁螺栓直径：14mm荷载参数永久荷载标准值：模板与小楞自重（G1k）：0.35kN/m2；每米立杆承受结构自重:0.137kN/m；新浇筑砼自重（G2k）：24kN/m3；钢筋自重（G3k）：1.5kN/m3；可变荷载标准值：施工人员及设备荷载（Q1k）:1kN/m2；振捣砼对水平面模板荷载（Q2k）：2kN/m2；振捣砼对垂直面模板荷载（Q2k）：4kN/m2；倾倒砼对梁侧模板产生水平荷载（Q3k）：4kN/m2；新浇砼对模板侧压力标准值计算新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γct0β1β2V=0.22×24×5.7×1.2×1.2×1.22=52.873kN/m2F=γcH=24×0.4=9.600kN/m2其中γc--混凝土的重力密度，取24kN/m3；t0--新浇混凝土的初凝时间，取5.7小时；V--混凝土的浇筑速度，取1.5m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.4m；β1--外加剂影响修正系数，取1.2；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.2。根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值9.600kN/m2。梁侧模板面板计算面板采用竹胶合板，厚度为12mm，按简支跨计算,验算跨中最不利抗弯强度和挠度。取主楞间距0.50m作为计算单元。面板的截面抵抗矩W=50.00×1.2×1.2/6=12.000cm3；截面惯性矩I=50.00×1.2×1.2×1.2/12=7.200cm4；1、强度验算（1）、计算时两端按简支板考虑，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.20m。（2）、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=9.600kN/m2，振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=0.9×[1.2×9600+1.4×4000]×0.50=7704N/mq1=0.9×[1.35×9600+1.4×0.7×4000]×0.50=7596N/m根据以上两者比较应取q1=7704N/m作为设计依据。（3）、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=q1l2=7704×0.202=38.52N·m88面板抗弯强度设计值f=35N/mm2；σ=Mmax=38.52×103=3.21N/mm2<f=35N/mm2W12.000×103面板强度满足要求!2、挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q=0.50×9600=4800N/m=4.800N/mm；面板最大容许挠度值:200.00/250=0.80mm；面板弹性模量:E=9000N/mm2；ν=5ql4=5×4.800×200.004=0.154mm<0.80mm384EI384×9000×7.200×104满足要求!梁侧模板次楞计算次楞采用木楞，宽度:40mm高度:60mm间距：0.2m截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W=4.0×6.0×6.0/6=24.000cm3；截面惯性矩I=4.0×6.0×6.0×6.0/12=72.000cm4；1、强度验算（1）、次楞承受模板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距，L=0.5m。次楞计算简图l=0.5m（2）、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=9.600kN/m2，振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=0.9×[1.2×9600+1.4×4000]×0.2=3082N/mq2=0.9×[1.35×9600+1.4×0.7×4000]×0.2=3038N/m根据以上两者比较应取q=3082N/m作为设计依据。（3）、强度验算计算最大弯矩：Mmax=0.1ql2=0.1×3.082×0.52=0.077kN·m最大支座力：1.1ql=1.1×3.082×0.5=1.70kN次楞抗弯强度设计值[f]＝17N/mm2。σ=Mmax=0.077×106=3.208N/mm2<17N/mm2W24.000×103满足要求!2、挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q=9600×0.2=1920N/m=1.920N/mm；次楞最大容许挠度值：l/250=500/250=2.0mm；次楞弹性模量:E=10000N/mm2；ν=0.677ql4=0.677×1.920×5004=0.113mm<2.0mm100EI100×10000×72.000×104满足要求!梁侧模板主楞计算主楞采用钢楞双根，截面类型为:圆钢管48×3.0间距：0.50m截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W=4.49cm3；截面惯性矩I=10.78cm4；1、强度验算（1）、主楞承受次楞传递的集中荷载P=1.70kN，按集中荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取穿梁螺栓间距，L=0.4m。主楞计算简图(kN)主楞弯矩图(kN.m)（2）、强度验算最大弯矩Mmax=0.119kN·m主楞抗弯强度设计值[f]＝215N/mm2。σ=Mmax=0.119×106=13.252N/mm2<215N/mm2W×24.490×103×2满足要求!2、挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=1.056kN，主楞弹性模量:E=206000N/mm2。主楞最大容许挠度值：l/250=400/250=2mm；经计算主楞最大挠度Vmax=0.017mm<2mm。满足要求!对拉螺栓计算对拉螺栓轴力设计值：N＝abFsa——对拉螺栓横向间距；b——对拉螺栓竖向间距；Fs——新浇混凝土作用于模板上的侧压力、振捣混凝土对垂直模板产生的水平荷载或倾倒混凝土时作用于模板上的侧压力设计值：Fs=0.95（rGG4k＋rQQ2k）=0.95×(1.2×9.600+1.4×4)=16.26kN。N=0.50×0.40×16.26=3.25kN。对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值Ntb：Ntb=AnFtbAn——对拉螺栓净截面面积Ftb——螺栓的抗拉强度设计值本工程对拉螺栓采用M14，其截面面积An=105.0mm2，可承受的最大轴向拉力设计值Ntb=17.85kN>N=3.25kN。满足要求!梁底模板面板计算面板采用竹胶合板，厚度为12mm。取梁宽度0.2m作为计算单元。面板的截面抵抗矩W=20.0×1.2×1.2/6=4.8cm3；截面惯性矩I=20.0×1.2×1.2×1.2/12=2.88cm4；1、强度验算（1）、模板面板按简支跨计算，其计算跨度取面板下的次楞间距，L=0.2m。（2）、荷载计算作用于梁底模板的均布线荷载设计值为：q1=0.9×[1.2×(24×0.4+1.5×0.4+0.35)+1.4×2]×0.2=2.78kN/mq1=0.9×[1.35×(24×0.4+1.5×0.4+0.35)+1.4×0.7×2]×0.2=2.92kN/m根据以上两者比较应取q1=2.92kN/m作为设计依据。Mmax=q1l2=2.92×0.22=0.01kN·m88梁底模板抗弯强度设计值[f](N/mm2)=35N/mm2；梁底模板的弯曲应力按下式计算：σ=Mmax=0.01×106=2.083N/mm2<35N/mm2W4.8×103满足要求!2、挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q=0.2×（24×0.4＋1.5×0.4＋0.35）=2.11kN/m；面板最大容许挠度值:200/250=0.8mm；面板弹性模量:E=9000N/mm2；ν=5ql4=5×2.11×2004=0.170mm<0.8mm384EI384×9000×2.88×104满足要求!梁底模板次楞计算梁底模板次楞采用方木，宽度70mm，高度50mm,平行于梁截面，间距0.2m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W=7.0×5.0×5.0/6=29.167cm3；截面惯性矩I=7.0×5.0×5.0×5.0/12=72.917cm4；1、强度验算（1）、荷载计算；作用于梁底模板的均布线荷载设计值为：q1=0.9×[1.2×(24×0.4+1.5×0.4+0.35)+1.4×2]×0.2=2.78kN/mq1=0.9×[1.35×(24×0.4+1.5×0.4+0.35)+1.4×0.7×2]×0.2=2.92kN/m根据以上两者比较应取q1=2.92kN/m作为设计依据。计算简图(kN)弯矩图(kN.m)经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=0.292kN；N2=0.292kN；最大弯矩Mmax=0.131kN.m次楞抗弯强度设计值[f]=17N/mm2；σ=Mmax=0.131×106=4.491N/mm2<17N/mm2W29.167×103满足要求!2、挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q=0.2×（24×0.4＋1.5×0.4＋0.35）=2.11kN/m；计算简图(kN)次楞弹性模量:E=10000N/mm2；经计算，最大变形Vmax=1.183mm次楞最大容许挠度值:1000/150=6.7mm；最大变形Vmax=1.183mm<6.7mm满足要求!梁底次楞下托梁计算托梁采用:单钢管φ48×3.0截面抵抗矩W=4.49cm3截面惯性矩I=10.78cm41、强度验算托梁按简支梁计算，次楞作用在托梁上的集中荷载P=0.292kN，如下图：计算简图(kN)弯矩图(kN.m)经计算，从左到右各支座力分别为：N1=0.730kN;N2=0.730kN;最大弯矩Mmax=0.117kN.m；托梁的抗弯强度设计值f=215N/mm2；σ=Mmax=0.117×106=26.058N/mm2<215N/mm2W4.49×103托梁抗弯强度满足要求!2、挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，次楞作用在托梁上的集中荷载P=0.211kN，经计算，托梁最大变形值Vmax=0.243mm。托梁的最大容许挠度值:800/150=5.3mm，最大变形Vmax=0.243mm<5.3mm满足要求!扣件抗滑移计算水平杆传给立杆竖向力设计值R=1.168KN,由于采用顶托，不需要进行扣件抗滑移的计算。扣件式钢管立柱计算风荷载计算因在室外露天支模，故需要考虑风荷载。基本风压按北京10年一遇风压值采用，ω0=0.3kN/m2。模板支架计算高度H=20m，按地面粗糙度C类有密集建筑群的城市市区。风压高度变化系数µz=0.84。计算风荷载体形系数将模板支架视为桁架，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》表7.3.1第32项和36项的规定计算。模板支架的挡风系数=1.2×An/(la×h)=1.2×0.129/(0.8×1.5)=0.129式中An=(la+h+0.325lah)d=0.129m2An一步一跨内钢管的总挡风面积。la立杆间距，0.8mh步距，1.5md钢管外径，0.048m系数1.2节点面积增大系数。系数0.325模板支架立面每平米内剪刀撑的平均长度。单排架无遮拦体形系数：µst=1.2=1.2×0.129=0.15无遮拦多排模板支撑架的体形系数：µs=µst1-ηn=0.151-0.9410=1.151-η1-0.94η风荷载地形地貌修正系数。n支撑架相连立杆排数。风荷载标准值ωk=µzµsω0=0.84×1.15×0.3=0.290kN/m2风荷载产生的弯矩标准值：Mw=0.92×1.4ωklah2=0.92×1.4×0.290×0.8×1.52=0.059kN·m1010立柱轴心压力设计值N计算上部梁传递的最大荷载设计值：1.168kN；立柱承受支架自重：1.2×2.5×0.137=0.411kN立柱轴心压力设计值N：1.168+0.411=1.579kN；立柱稳定性计算立柱的稳定性计算公式:N+Mw≤fAWN轴心压力设计值(kN)：N=1.579kN；φ轴心受压稳定系数,由长细比λ=Lo/i查表得到；L0立杆计算长度（m），L0=h，h为纵横水平杆最大步距，，L0=1.5m。i立柱的截面回转半径(cm),i=1.59cm；A立柱截面面积(cm2),A=4.24cm2；Mw风荷载产生的弯矩标准值；W立柱截面抵抗矩(cm3)：W=4.49cm3；f钢材抗压强度设计值N/mm2,f=215N/mm2；立柱长细比计算：λ=Lo/i=150.0/1.59=94<150，长细比满足要求!。按照长细比查表得到轴心受压立柱的稳定系数φ=0.594；N+Mw=1.579×103+0.059×106=6.269+13.140=19.409N/mm2<f=215N/mm2AW0.594×4.24×1024.49×103立柱稳定性满足要求!立柱底地基承载力验算1、上部立柱传至垫木顶面的轴向力设计值N=1.579kN2、垫木底面面积A垫木作用长度1m，垫木宽度0.3m，垫木面积A=1×0.3=0.3m23、地基土为素填土，其承载力设计值fak=80kN/m2立柱垫木地基土承载力折减系数mf=0.44、验算地基承载力立柱底垫木的底面平均压力P=N=1.579=5.26kN/m2<mffak=80×0.4=32kN/m2A0.3满足要求!。板模板计算书工程名称：四季花城5#、11#楼及D1-7车库施工单位：编制人：目录TOC\o"1-1"一、编制依据二、参数信息三、模板面板计算四、次楞方木验算五、主楞验算六、扣件式钢管立柱计算七、立柱底地基承载力验算

编制依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）2006年版《木结构设计规范》（GB50005-2003）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）。《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB50018-2002)参数信息模板与支架搭设参数模板支架搭设高度H：2.85m；立杆纵距la：0.8m；立杆横距lb：1m；水平杆最大步距h：1.7m；面板采用：竹胶合板厚度：10mm；支撑面板的次楞梁采用：钢管支撑；间距：0.2m；主楞梁采用：单钢管φ48×3.0；钢管均按φ48×3.0计算。荷载参数永久荷载标准值：楼板厚度：0.15m；新浇筑砼自重（G2k）：24kN/m3；钢筋自重（G3k）：1.1kN/m3；模板与小楞自重（G1k）：0.35kN/m2；每米立杆承受结构自重:0.124kN/m可变荷载标准值：施工人员及设备荷载（Q1k），当计算面板和直接支承面板的次楞梁时，均布荷载取：2.5kN/m2，再用集中荷载2.5kN进行验算，比较两者所得的弯矩取其大值。当计算直接支承次楞梁的主楞梁时，均布荷载标准值取1.5kN/m2，当计算支架立柱时，均布荷载标准值取1kN/m2。振捣砼时荷载标准值（Q2k）：2kN/m2。模板面板计算面板采用竹胶合板，厚度为10mm，按简支跨计算,验算跨中最不利抗弯强度和挠度。取单位宽度1m的面板作为计算单元。面板的截面抵抗矩W=100×1.0×1.0/6=16.667cm3；截面惯性矩I=100×1.0×1.0×1.0/12=8.333cm4；1、强度验算（1）、计算时两端按简支板考虑，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.2m。（2）、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷载设计值为：q1=0.9×[1.2×(24000×0.15+1100×0.15+350)+1.4×2500]×1=7594N/mq1=0.9×[1.35×(24000×0.15+1100×0.15+350)+1.4×0.7×2500]×1=7205N/m根据以上两者比较应取q1=7594N/m作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值q2=0.9×1×1.2×350=378N/m跨中集中荷载设计值P=0.9×1.4×2500=3150N（3）、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=q1l2=7594×0.22=37.97N·m88施工荷载为集中荷载：M2=q2l2+Pl=378×0.22+3150×0.2=159.39N·m8484取Mmax=159.39N·m验算强度。面板抗弯强度设计值f=35N/mm2；σ=Mmax=159.39×103=9.56N/mm2<f=35N/mm2W16.667×103面板强度满足要求!2、挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q=1×（24000×0.15＋1100×0.15＋350）=4115N/m=4.115N/mm；面板最大容许挠度值:200.0/250=0.8mm；面板弹性模量:E=9000N/mm2；ν=5ql4=5×4.115×200.04=0.114mm<0.8mm384EI384×9000×8.333×104满足要求!次楞钢管验算次楞采用钢管，钢管按φ48×3.0计算，间距0.2m，截面抵抗矩W=4.49cm3；截面惯性矩I=10.78cm4；1、抗弯强度验算（1）、次楞按简支梁计算，其计算跨度取主楞排矩即立杆横距，L=1m。（2）、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷载设计值为：q1=0.9×[1.2×(24000×0.15+1100×0.15+350)+1.4×2500]×0.2=1519N/mq1=0.9×[1.35×(24000×0.15+1100×0.15+350)+1.4×0.7×2500]×0.2=1441N/m根据以上两者比较应取q1=1519N/m作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值q2=0.9×0.2×1.2×350=76N/m跨中集中荷载设计值P=0.9×1.4×2500=3150N（3）、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.125q1l2=0.125×1519×12=189.88N·m施工荷载为集中荷载：M2=0.125q2l2+0.25Pl=0.125×76×12+0.25×3150×1=797.00N·m取Mmax=797.00N·m验算强度。钢管抗弯强度设计值f=215N/mm2；σ=Mmax=797.00×103=177.51N/mm2<f=215N/mm2W4.49×103次楞抗弯强度满足要求!2、挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q=0.2×（24000×0.15＋1100×0.15＋350）=823N/m=0.823N/mm；次楞最大容许挠度值:1000/250=4.0mm；次楞弹性模量:E=206000N/mm2；ν=5ql4=5×0.823×10004=0.483mm<4.0mm384EI384×206000×10.78×104满足要求!主楞验算主楞采用:单钢管φ48×3.0截面抵拒矩W=4.49cm3截面惯性矩I=10.78cm41、强度验算当进行主楞强度验算时，施工人员及设备均布荷载取1.5kN/mm2。