车库顶板加固方案

浙江耀厦建设有限公司车库顶板加固专项施工方案PAGEPAGE4目录第一章编制依据 2第二章工程概况 2第三章加固方案的设计 3第四章加固方案的验算 3第一节车载的计算 3第二节车库支模架的验算 5第三节后浇带钢梁验算 13第五章附件 15附图一：地下室车库顶板施工通道平面布置图 15附图二：轮压应力扩散示意图 15附图三：车库顶板施工通道做法示意图 15附图四：车库顶板施工通道后浇带加固做法示意图 15附图五：后浇带处支模架示意图 15车库顶板加固专项施工方案第一章编制依据序号名称编号1杭政储出[2009]81号地块商品住宅施工图及会审纪要2《杭政储出[2009]81号地块商品住宅施工组织设计》3《建筑地基基础设计规范》GB50007-20024《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202-20025《建筑结构荷载规范》GB50009-20016《混凝土结构设计规范》GB50010-20027《钢结构设计规范》GB50017-20038《城市供热管网结构设计规范》CJJ105-20059《公路工程技术标准》JTJ001-9710《施工手册》11集团公司CIS形象设计标准12杭州市创文明安全工地的有关文件13《对荷载规范第4.1.1条的理解与应用》参考文献朱炳寅14《足够覆土下车库顶板消防车活荷载合理取值》参考文献李永康

马国祝第二章工程概况工程名称：杭政储出[2009]81号地块商品住宅建设单位：杭州绿城北秀置业有限公司设计单位：浙江绿城建筑设计有限公司监理单位：杭州信达投资咨询估价监理有限公司勘察单位：杭州市勘测设计研究院施工总承包单位：浙江耀厦建设有限公司工程地点：杭政储出（2009）81号地块商品住宅工程；工程建设地点：杭州市拱墅区半山镇；属于框剪结构；1#、2#、5#、6#楼为十一层、3#、4#楼为四层；7#楼为1层商铺，8#楼为开闭所，9#楼为门卫。地下一层；建筑高度最高为35.80m；1#、2#、5#、6#楼标准层层高为3.05m、3#、4#楼标准层层高为3.2m；地上建筑面积为32998平方米、地下建筑面积为18037.53平方米、建筑占地面积为56534.26将车轮的局部荷载换算为等效均布荷载：（2*140/4）/（1.9m*2.3m）=16.01KN/m2考虑本工程结构板在达到结构设计强度100%后能承受20KN/m2的荷载，则车库顶板消防通道位置已能承受车辆传递下来的荷载，则需验算支模架的承载力对上部自重（混凝土顶板、混凝土路面）是否满足要求。混凝土顶板、混凝土路面荷载为：1、200板厚荷载：25*0.2=5KN/m22、150mm道路自重：25*0.15=3.75KN/m2；3、顶板模板荷载：0.3KN/m2；总计：上部传递的自重荷载为：5+3.75+0.3=9.05KN/m2第二节车库支模架的验算1、荷载的选择：静载：300板厚荷载：25*0.2=5KN/m2；顶板模板荷载：0.3KN/m2；活荷：施工均布荷载：2KN/m2；混凝土倾倒荷载：3KN/m2；荷载效应组合为：1.2*（5+0.3）+1.4*（2+3）=13.36KN/m22、楼板模板扣件钢管支撑架计算书：模板支架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范编制。一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):3.80；采用的钢管(mm):Φ48×3.0；板底支撑连接方式:钢管支撑；扣件连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；板底钢管的间隔距离(mm):450.00；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.楼板参数楼板的计算厚度(mm):200.00；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用钢管；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；托梁材料为：钢管(单钢管):Φ48×3；图2楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=100×1.82/6=54cm3；I=100×1.83/12=48.6cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25×0.2×1+0.35×1=5.35kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2=1×1=1kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:其中：q=1.2×5.35+1.4×1=7.82kN/m最大弯矩M=0.1×7.82×0.452=0.158kN·m；面板最大应力计算值σ=158355/54000=2.933N/mm2；面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；面板的最大应力计算值为2.933N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为其中q=5.35kN/m面板最大挠度计算值v=0.677×5.35×4504/(100×9500×107800)=1.45mm；面板最大允许挠度[V]=450/250=1.8mm；面板的最大挠度计算值1.45mm小于面板的最大允许挠度1.8mm,满足要求!三、纵向支撑钢管的计算:纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩w=4.49cm3；截面惯性矩I=10.78cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q11=25×0.3×0.2=1.5kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q12=0.35×0.3=0.105kN/m；(3)活荷载为1施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：q2=(1+2)×0.3=0.9kN/m；2.强度验算:最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:最大弯矩计算公式如下:静荷载：q1=1.2×(q1+q2)=1.2×(1.5+0.105)=1.926kN/m；活荷载：q2=1.4×0.9=1.26kN/m；最大弯距Mmax=(0.1×1.926+0.117×1.26)×12=0.34kN.M；最大支座力N=(1.1×1.926+1.2×1.26)×1=3.631kN；最大应力计算值σ=M/W=0.34×106/4490=75.728N/mm2；纵向钢管的抗压强度设计值[f]=205.0N/mm2；纵向钢管的最大应力计算值为75.728N/mm2小于纵向钢管的抗压强度设计值205.0N/mm2,满足要求!3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载q1=q11+q12=1.605kN/m活荷载q2=0.9kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×1.605+0.990×0.9)×10004/(100×20.6×105×10.78)=0.891mm；支撑钢管的最大挠度小于1000/150与10mm,满足要求!四、托梁材料计算:托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(单钢管):Φ48×3；W=4.49cm3；I=10.78cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=3.631kN；托梁计算简图托梁计算弯矩图(kN.m)托梁计算变形图(mm)托梁计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.893kN.m；最大变形Vmax=2.58mm；最大支座力Qmax=9kN；最大应力σ=892583.01/4490=198.794N/mm2；托梁的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；托梁的最大应力计算值198.794N/mm2小于托梁的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为2.58mm小于1000/150与10mm,满足要求!五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.116×3.8=0.441kN；(2)模板的自重(kN)：NG2=0.35×1×1=0.35kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25×0.2×1×1=5kN；静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=5.791kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。活荷载标准值NQ=(1+2)×1×1=3kN；3.立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=11.149kN；六、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式其中N立杆的轴心压力设计值(kN)：N=11.149kN；φ轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到；i计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59cm；A立杆净截面面积(cm2)：A=4.24cm2；W立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49cm3；σ钢管立杆受压应力计算值(N/mm2)；[f]钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；L0计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》，由下式计算：l0=h+2aa立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果：立杆计算长度L0=h+2a=1.8+2×0.1=2m；L0/i=2000/15.9=126；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.417；钢管立杆受压应力计算值；σ=11149.416/(0.417×424)=63.059N/mm2；立杆稳定性计算σ=63.059N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！七、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg地基承载力设计值:fg=fgk×kc=170×1=170kpa；其中，地基承载力标准值：fgk=170kpa；脚手架地基承载力调整系数：kc=1；立杆基础底面的平均压力：p=N/A=11.149×0.25=44.598kpa；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=11.149kN；基础底面面积：A=0.25m2。p=44.598≤fg=170kpa。地基承载力满足要求！第三节后浇带钢梁验算1、施工通道遇后浇带部位处理方案：施工通道遇后浇带部位处理具体详见下图所示：后浇带处底部支模架不拆除，支模架示意图如下图所示：2、后浇带钢梁验算：考虑550KN重量级汽车的最大轮压为：2*140KN/4=70KN则后浇带处钢梁按轮压最不利位置进行验算：轮压最不利位置位于跨中：最大轮压值F为122.5KN水平钢梁（16#工字钢）自重荷载q=26.10×0.0001×7.85×10=0.21kN/m水平支撑梁的截面惯性矩I=1130.00cm4，截面模量(抵抗矩)W=141.00c