人货电梯脚手架方案

人货电梯脚手架施工方

案

编制:

审核:

审批:

年月日

目录

第一章工程概况

1..........................................................................

1.1参建单位

1............................................................................

第二章编制依据

2.........................................................................

施工部署2第三

早......................................................

3.1项目管理组织机构

2.........................................................................

……3.2施工目标

3...........................................................................

...................3.3严格执行质量、安全、环境三

大管理体系.4........................................

4.第四章人货电梯脚手架设

计.................................

4.1人货电梯脚手架布置

4.......................................................................

4.27人货电梯脚手架示意

图..................................

4.312接料平台门及安全防护示意

图...........................4.414人

货电梯脚手架计

算..................................

第五章质量保证措

施.33...............................................................

第六章34安全保证措

施...................................

6.1安全管理责任制

34.....................................................................

6.234安全管理保证体

系..................................

…6.3安全管理制度

34.....................................................................

..........6.435安全薄弱环节保证措

施..................................

6.536消防管

理..................................

中建七局（上海）有限公司1

第一章工程概况

1.1参建单位

1、工程名称:

2、建设单位：

3、设计单位：

4、监理单位：

5、总包单位：

6、勘察单位：

7、基坑围护设计单位：

1.2工程概况

住宅项目地块位于####################。基地用

地面积为38819平方米，项目

构成有1#〜9#,8栋高层住宅塔楼，沿街低层商业

网点及社区配套用房，并且设置了一

层地下室。总建筑面积约39153.00平方米，其中

地上14881.46平方米，地下24271.54

平方米。

中建七局（上海）有限公司1

第二章编制依据

1、设计图纸

2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》

(JGJ130-2011)

3、《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80-91)

4、《钢结构设计规范》(GB50017—2003)

5、建设工程安全生产管理条例国务院令第393号

7、《建筑结构荷载规范》(GB50009—2012)

6、上海市工程建设标准《上海市悬挑式脚手架安

全技术规程》

施工部署三章第

3.1项目管理组织机构

1、项目管理组织机构体系

项目经理及其他主要管理人员长驻工地，保证驻地

指挥。

2、项目部主要成员及各部门职责

(1)项目经理

项目经理受企业法人委托，对总部直接负责，代表企

业全面负责履行项目承包合

同，负责项目部与总部的关系协调，负责施工所需

人、财、物的组织管理与控制，对

工程质量目标和成本目标直接负责。

(2)项目副经理

协助项目经理工作，具体负责施工现场的施工组织和

协调管理，对工期、质量、

安全、文明施工及成本目标进行控制。

（3）项目技术负责人

对工程技术、质量管理直接负责，分管技术质量部、

资料室。负责组织有关人学

中建七局（上海）有限公司2

习施工图纸和组织图纸会审，组织施工组织设计和

施工方案的编制和交底，负责技术管理、质量管理、

资料管理和档案管理。

(4)技术部

对本工程的质量负责，进行土建、安装专业(结构、

建筑)的技术组织、计划调整、解决工程中的技术

问题和技术变更，进行方案编制、技术交底；负责

施工现场的测量、计量、试验管理；负责资料统一

上报、统一发放、统一收集整理，建立工程档案,

记录总施工日记；积极推广新技术、新工艺，开展

创优活动、降低施工成本；督促、指导项目贯标工

作的正常进行。

(5)安全部

对本工程的安全生产、文明施工负责，加强本工程

质量控制、安全防护措施、验收检查等；建立质量

保证体系和管理网络，进行必要的检验试验；负责

施工现场的文明施工和消防卫生工作。

(6)材料部

根据工程部门提出的规格、数量、时间、质量要求,

负责材料设备和工具的计划、采购、供应和管理工

作。

(7)合约部

负责总分包的合同管理及预结算签证工作，负责成

本管理及财务资金管理。

(8)综合办公室

负责内外公共关系的协调，包括公安、交通、环卫

环保及居民委员会等方面，负责文明施工、安全保

卫及生活后勤保障工作。

3.2施工目标

1、质量目标

工程质量达到《建筑工程施工质量验收统一标准》

(GB50300-2001)＞《建筑施工

高处作业安全技术规范》JGJ80-91、《建筑施工扣件

式钢管脚手架安全技术规范》

JGJ130-2011等国家、地方或行业标准验收规范的

合格规定。

2、安全目标

杜绝重伤和死亡事故；轻伤率控制在1%。以内。

达到上海市文明工地验收标准。

JGJ59-2011《建筑施工安全检查标准》合格以上标

准。

中建七局（上海）有限公司3

中建总公司“a”形象创优。

3.3严格执行质量、安全、环境三大管理体

系

我局已通过质量、职业安全健康、环境管理“三大

体系”认证，为此在本项目施

工中项目部将严格标准体系制定详细的贯标工作

计划并认真实施：

1、工程质量严格贯彻实施IS09001：2000质量体系

标准，切实执行企业质量手册

和各种程序文件的规定，开工前编制质量计划，施

工中按体系及计划实施。

2、安全、文明施工管理严格贯彻实施“职业安全

健康管理体系”，并认真执行连云港市有关标准以

及国家JGJ59-99规范以及企业内部各项管理制度,

开工前编制职业安全健康管理计划、控制安全生产

管理工作。

3、施工现场环境管理严格执行IS014001环境管

理体系，开工前编制环境管理方

案、以达到我们的“建筑与绿色共生，发展和生态

谐调"环保方针。

第四章人货电梯脚手架设计

4.1人货电梯脚手架布置

本工程人货电梯脚手架9#楼从第四层开始悬挑，其

余楼号从五层开始悬挑。

人货电梯脚手架设置采用@48*3.0mm钢管双排脚手

架，架宽1500mm,步距1800mm,

接料平台大小具体根据施工电梯使用位置搭设，每

层接料台与结构面平齐，外侧略高

内侧5cm,接料平台与电梯笼正对面设置外开闭安

全防护门。楼层挑架采用16#工字钢

悬挑，并采用力12钢丝绳反拉作安全储备，做法同

外架。平台上铺50*100木方，木

方上铺18mm厚九夹板,平台板铺至电梯吊笼边缘。

电梯防护门高度为，插销1800mm

在电梯侧门的里侧用钢丝网片封闭，字体为“注意

安全，随手关门”。

4.1.1人货电梯脚手架基本数据

钢管（①48X3.0）扣件脚手架，架宽1500mm,步

距1800mmo16#工字钢最大纵

距1500mm。9#楼四层以下、其余楼号五层以下为

普通落地式脚手架，以上为工字钢

（16#工字钢）悬挑脚手架。

4.1.2人货电梯脚手架构造要求

A立杆

a立杆间距1500mm,立杆采用对接扣件连接，且

立杆上的对接扣件应交错布置。

b每根立杆均落在工字钢上

c脚手架第一步立杆应设置纵横方向的扫地杆，并

用直角扣件固定在距底座下皮

中建七局（上海）有限公司4

不大于200mm的位置上。

B大横杆

a采用九夹板脚手板，大横杆置于小横杆之上、立

杆的内侧。

b大横杆的接长采用对接或搭接。搭接接头时，搭

接长度不应小于，并用三1m

个扣件固定，接头应错开，相邻的接头水平距离不

应小于o500mm

C小横杆

a每一主节点必须设一根小横杆并用直角扣件固定

在大横杆上，该杆主轴线偏离

主节点的距离不应大于150mm。

b采用九夹板做脚手板，小横杆应用直角扣件固定

在大横杆上。

D连墙杆

先预埋脚手钢管在结构上，用钢管作为连墙杆，钢

管一端和预埋脚手钢管采用扣

件连接，另一端用扣件和脚手架立杆连接。连墙杆

从脚手架底层第一步纵向水平杆处

开始设置，每层楼面处设置一排，当标准层层高为

2.9m时，连墙件水平间距为3.0m。当连墙件不方

便设置时，可利用建筑的窗或者柱等结构进行连接。

连墙件上下拉结位置必须错开，呈“梅花状”，以

提高架体的稳定性。

连墙件中的连墙杆呈水平并垂直于墙面布置，与脚

手架连接的一端可稍下斜，连

墙件的设置位置若不能和立杆同步连接时，则凡是

在小横杆与立杆接头处大于30cm的，均要在步高

间距立杆处用短杆进行加固，加固短杆与主立杆之

间不能少于三个扣

件，其顶层层高处若不能与楼层梁板相连时，则要

尽量考虑与混凝土框架柱（构造柱）、梁、剪力墙

相连，严禁和模板支撑中的立杆连接。拆除时要和

脚手架同步进行。

E剪刀撑

a剪刀撑与地面夹角为45°〜60°。

b剪刀撑的接长均应采用搭接接长，接长长度不小

于1.2m,并用三个扣件扣紧，两头扣件间距不小于

1.0m,且扣件至杆端间距不小于lOOmmo

c剪刀撑应用旋转扣件与立杆相连接，连接要每杆

一连不能跳连。旋转扣件中心距主节点的距离不应

大于150mm。

F斜拉绳索每个工字钢悬挑梁外端设置钢丝绳

与上一层建筑结构斜拉结。钢丝绳与建筑结构

拉结的吊环应使用HPB300级钢筋，其直径宜为

18mm。o

中建七局（上海）有限公司5

4.1.3悬挑结构——16#工字钢悬挑式脚手架

A9#楼从第四层开始悬挑，其余楼号从五层开始悬

挑。

人货电梯悬挑脚手架在搭设之前，在设置悬挑工

字钢的楼层面上预埋定制eB

18钢筋环，每根悬挑工字钢处应预埋三个卡环，里

面两个卡环间距200mm,最里面一个距楼板外围

2700mm,钢筋环与底板筋焊牢，使得脚手架搭设

时有固定支撑点。

C本悬挑架工字钢采用16号工字钢。

D工字钢首先穿在钢筋环内，在钢筋环部位用多块

钢板与工字钢焊接牢固，让钢板塞紧工字钢与钢筋

环的空隙部位，严禁松动。

E16号工字钢上每间隔1500mm焊接30cm长的①

18钢筋，与立杆一一对应。

F人货电梯悬挑架的立杆用①48钢管套接在焊接

于工字钢上面的竖向钢筋上，测好水平后方可搭设

脚手架。

G人货电梯脚手架搭设为10〜13步,步高为1.8m,

宽为1.05m,悬挑架体高度

为17.4m。

4.1.4人货电梯脚手架架体加固措施

A架体与结构主体必须作刚性拉结。

B所有相邻拉点：水平间距不超过4.5m,竖向间

隔不超过二步架3.6m,上下拉结位置必须错开，呈

“梅花状”。以提高架体的稳定性。

4.1.5工程特殊部位技术处理措施

A搭设程序：搭设准备一放底座一竖立杆一安放大

横杆一安放小横杆一铺脚手板一侧面挡板一剪刀

撑——??——绑扎封顶杆一立安全网。

B要求及注意事项：

a、注意扣件的开口朝向；b、各杆件搭接位置的要

求；c、安装剪刀撑的要求；d、

随时校正杆的水平和垂直偏差；ex必须保证构件

的焊接质量。

4.1.6其它要求

A每天必须有至少三名架子工专职负责，对人货电

梯脚手架进行检查、维护，对不合要求、有隐患的

地方及时按要求处理，发现导常情况及时上报。

B严格按现行有关脚手架的操作规定、规范的要求

进行操作施工。

中建七局（上海）有限公司6

C本方案根据施工现场的具体情况可以作适当的

调整，但前提是必须满足安全和质量要求。

D为提高人货电梯脚手架的整体外观质量，钢管全

部刷漆。

4.2人货电梯脚手架示意图

中建七局（上海）有限公司7

人货电梯落地脚手架正面结构详图

中建七局（上海）有限公司8

人货电梯落地

脚手架侧面结构详图

中建七局（上海）有限公司9

人货电梯悬挑脚手架正面结构详图

中建七局（上海）有限公司10

人货电梯悬挑脚手架侧面结构详图

中建七局（上海）有限公司11

4.3接料平台门及安全防护示意图

12中建七局（上海）有限公司

接料台立杆、

转动活页

40*3方钢边柩

18厚胶合板

注意安全，、B8手关门

00

钢板网与门框焊接

、..一-d~

>•wwA.:.:.:m.I

.•ki.VaUV国;.;.;」.:位|

00

:上；,：«：・：.•.T.T.»,»m-

30.3皿..mm

Z3・WS.JWVL."〃楼层标高

600

脚手板受力杆

接料平台安全防护门示意图

中建七局（上海）有限公司13

4.4人货电梯脚手架计算

人货电梯脚手架为扣件式钢管落地式双排脚手架,

两侧面按要求设置剪刀撑、挡

脚板、栏杆、密目网。平台与结构挑板紧邻，保证

施工时由脚手架平台承受荷载，保

证结构平台板的安全。人货电梯脚手架平台的搭设

高度为27.25m,脚手板铺设的层数

22为4层(0.35KN/m),施工正常荷载取2层

(6KN/m),具体计算如下：

4.4.1落地式脚手架计算

2,钢管强度折减系数取205.0N/mm钢管强度为。

1.00

双排脚手架，搭设高度27.3米，立杆采用单立管。

立杆的纵距1.50m,立杆的横距0.50m,内排架距离结

构0.30m,立杆的步距1.80m。

钢管类型为648X3.0,连墙件采用2步2跨，竖向间

距3.60m,水平间距3.00m。

2层施工。23.0kN/m,同时考虑施工活荷载为

2,按照铺设4层计算。18mm厚九夹板，荷载为

0.35kN/m脚手板采用

2

栏杆采用50mm厚松木板，荷载为0.17kN/m,安

全网荷载取0.0100kN/m。

2,高度变化系数基本风压0.35kN/m0.7400,体型

系数0.6000。

22

地基承载力标准值，基础底面扩展面积，地基承载

力调整系数0.250ml05kN/m

o0.40

一、大横杆的计算：

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横

杆在小横杆的上面。

按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载

计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

大横杆的自重标准值P=0.038kN/m1

脚手板的荷载标准值P=0.350X

0.500/2=0.087kN/m2

活荷载标准值Q=3.000X0.500/2=0.750kN/m

静荷载的计算值q=1.2X0.038+1.2X

0.087=0.15IkN/ml

活荷载的计算值q=1.4X0.750=1.050kN/m2

中建七局（上海）有限公司14

的生

7T——gim]

1―t—1―(

q、%

!口口可口口

1------a

Mg,OOM『+O1电户

%皿=-。1%尸一a“7%/

*-0.677-2^—+0,990-^—

1OO£/100瓦

）跨中最大弯矩和跨中最大挠度大横杆计算荷载

组合简图（

)支座最大弯矩(大横杆计算荷载组合简图

2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯

矩

跨中最大弯矩计算公式如下：

跨中最大弯矩为

2=0.263kN.mX1.5000.151+0.10M=(0.08XX1.050)1

支座最大弯矩计算公式如下：

支座最大弯矩为

21.500=-0.310kN.mX1.050)=-(0.10MX0.151+0.117

X2

我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度

验算：

26。/4491.0=69.117N/mmX=0.31010

2

大横杆的计算强度小于!205.0N/mm,满足要求

挠度计算3.

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠

度

:计算公式如下

=0.038+0.087=0.126kN/mq静荷载标准值i

=0.750kN/m活荷载标准值q2

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

54107780.0)0.126+0.990XV=(0.677X/(100X2.0610

XI500.0X0.750)X

15中建七局(上海)有限公司

fH□III口.

r——--

AJ

Pl

T

=1.887mm

大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要

二、小横杆的计算：

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在

小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置

下计算小横杆的最大弯矩和

变形。

1.荷载值计算

大横杆的自重标准值P=0.038X1.500=0.058kNl

P=0.350X0.500X1.500/2=0.13IkN脚手板的荷载标

准值2

活荷载标准值Q=3.000X0.500X1.500/2=1.125kN

P-1.2X0.058+1.2X0.131+1.4X1.125=1.802kN荷

载的计算值

小横杆计算简图

2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计

算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下：

集中荷载最大弯矩计算公式如下：

20.500/4=0.227kN.mXX

0.038)0.500/8+1.802M=(1.2X

62

。=0.227X10/4491.0=50.466N/mm

2

小横杆的计算强度小于205.0N/mm,满足要求！

3.挠度计算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计

算值最不利分配的挠度和

均布荷载最大挠度计算公式如下：

中建七局（上海）有限公司16

J

384E/

Pl,

48EI

集中荷载最大挠度计算公式如下:

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度

45VX107780.000)=0.00mml0X2.060X0.038X500.00

X/(384=5.O1

集中荷载标准值P=0.058+0.131+1.125=1.314kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

5VX107780.0)=0.154mm2.06X10X500.0X500.0/(48

X=1313.850X500.02

最大挠度和

V=V+V=0.156mm21

小横杆的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要

求！

三、扣件抗滑力的计算：

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载

力按照下式计算(规范5.2.5):

RWRc

其中R——扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN；c

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力

设计值；

1.荷载值计算

横杆的自重标准值P=0.038X0.500=0.019kNl

P=0.350X0.500X1.500/2=0.13IkN脚手板的荷载标

准值2

活荷载标准值Q=3.000X0.500X1.500/2=1.125kN

R=1.2X0.019+1.2X0.131+1.4X1.125=1.756kN荷

载的计算值

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！

当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单

扣件在12kN的荷载下会滑

动，其抗滑承载力可取8.0kN；

双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取

12.0kNo

四、脚手架荷载标准值：

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）；本例

为0.1072

17中建七局（上海）有限公司

N=0.107X27.250=2.923kNGl

2）；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35

(2)脚手板的自重标准值(kN/m

N=0.350X4X1.500X(0.500+0.300)/2=0.840kNG2

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用

栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.17

N=0.170X1.500X4/2=0.510kNG3

20.010(kN/m)；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全

网

N27.250=0.409kN1.500X=0.010XG4

经计算得到，静荷载标准值N=N+N+N+N=4.681kNo

G4G1GG3G2

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、

外立杆按一纵距内施工荷载总

和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值N=3.000X2X1.500X

0.500/2=2.250kNQ

风荷载标准值应按照以下公式计算

其中W——基本风压(kN/m),W=O.35Ooo2

——风荷载高度变化系数，U=0.740Uzz

U=0.600——风荷载体型系数：Uss

200.600=0.155kN/mX0.740X经计算得到：

W=0.350k

考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2N+0.9X1.4NQG

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：

N=1.2X4.681+0.9X1.4X2.250=8.452kN

不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2N+1.4NGQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力:

N=1.2X4.681+1.4X2.250=8.767kN

风荷载设计值产生的立杆段弯矩M计算公式W

2/10hl.4WM=0.9XlaWk

中建七局（上海）有限公司18

吟，［力

。・小学ft”1

2——W其中；）风荷载标准值（kN/mk

；(m)l立杆的纵距a

。经h——立杆的步距(m)过计算得到风荷载产生

的弯矩：

1.800/10=0.095kN.mX1.500X1.800M=0.9X1.4X

0.155Xw

:五、立杆的稳定性计算

立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时，

——立杆的轴心压力设计值，N其中；N=8.767kN

i=1.60cm；i------计算立杆的截面回转半径，

——计算长度附加系数，取k；1.155

——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u；

u=1.500

=kuh(m),l------计算长度由公式1确定，oo

；1.800=3.118ml.5001=l.155XX0

2;立杆净截面面积，A=4.239cmA

3

；抵抗矩W-----立杆净截面模量(),W=4.491cm

的结果查表得到/il,由长细比力一一轴心受压立杆

的稳定系数；0.1900

2

2田一一钢管立杆抗压强度设计值，

[f]=205.00N/mm；

:经计算得到

2；424)=109.112N/mm=8767/(0.19oX

＜田,不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算。！满足要

求

立杆的稳定性计算考虑风荷载时2.,

——N=8.452kN——立杆的轴心压力设计值，其中

N；i；计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm

19中建七局（上海）有限公司

例。-(12%,+14%)

园=

12gA

如。-[12及/*+09x14（“3十四川"/次）]

网二

12gA

k——计算长度附加系数，取1.155；

u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，；

u=1.500

1-----计算长度(m),由公式l=kuh确定00

1=1.155X1.500X1.800=3.118m；0

2；------立杆净截面面积，A=4.239cmA

3；抵抗矩),W=4.491cm-----立杆净截面模量W(

；3118/16=196X——由长细比，为

/i由长细比16——轴心受压立杆的稳定系数,0.190；

的结果查表得到0

M=0.095kN.m；M——计算立杆段由风荷载设计值

产生的弯矩，ww

2

。---钢管立杆受压强度计算值(N/mm)；2-------

钢管立杆抗压强度设计值，⑴；[f]=205.00N/mm

2；X424)+95000/4491=126.381N/mm=8452/(0.19经

计算得到。

。＜出,考虑风荷载时，立杆的稳定性计算!满足要求

六、最大搭设高度的计算：

不考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚

手架允许搭设高度[H],按下列

计算：

其中N——构配件自重标准值产生的轴向力，

N=1.759kN；G2KG2K

N——活荷载标准值，N；=2.250kNQQ

g——每米立杆承受的结构自重标准值，

g=0.107kN/m；kk

经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的

搭设高度[H]=87.U9米。

考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手

架允许搭设高度[H],按下列计

算:

其中N——构配件自重标准值产生的轴向力,

N=1.759kN；G2KG2K

N---活荷载标准值，N；=2.250kNQQ

g——每米立杆承受的结构自重标准值，

g=0.107kN/m；kk

中建七局（上海）有限公司20

M——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩,

M=0.076kN.m；

wkwk

经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭

设高度[H]=76.336米。

取上面两式计算结果的最小值，脚手架允许搭设高

度[H]=76.336米。

七、连墙件的计算：

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

N=N+Nollw

其中N——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN),

应按照下式计算：lw

—1.4NXwXAlwwk

2-----风荷载标准值，w=0.155kN/m；wkk

——A每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风

面积:W

2A=3.60X3.00=10.800m；w

N——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向

力(kN)；N=3.000oo

经计算得到N=2.350kN,连墙件轴向力计算值

N=5.350kNlwi

N根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值

=0.85Ac[f]fl

N=0.85@A由根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力

设计值口

其中6——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比

l/i=30.00/1.60的结果查表

得到6=0.95；

222[f]=205.00N/mm；净截面面积Ac=4.24cm；毛截

面面积A=18.10cm。

经过计算得到N=73.865kNfl

N>N,连墙件的设计计算满足强度设计要求!Ifl

经过计算得到N=300.110kNf

N>N,连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!lf2

中建七局（上海）有限公司21

脚手架

预埋钢管

模板牝件

连墙件拉结楼板预埋钢管示意图

八、立杆的地基承载力计算：

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

pWfkg

其中p——脚手架立杆基础底面处的平均压力标准

值，p=N/A=27.72(kPa)kkk

N-----上部结构传至基础顶面的轴向力标准值

N=4.68+2.25=6.93kNkk

2)；------基础底面面积(mA=0.25

A

2f——地基承载力设计值)；f=42.00(kN/mgg

地基承载力设计值应按下式计算

=kXffgkgc

——脚手架地基承载力调整系数；k=0.40k其中cc

——地基承载力标准值；f=105.00fgkgk

地基承载力的计算满足要求!

扣件脚手架计算满足要求！

4.4.2悬挑脚手架计算书

2钢管强度为205.0N/mm,钢管强度折减系数取1.00。

双排脚手架，搭设高度27.0m,立杆采用单立管。

中建七局（上海）有限公司22

Qi%

ffnni——ijrnri

1

1~~2-―t-—f

%

［口口口口口1

.t.I.

。1.80ml.50m,立杆的横距0.50m,内排架距离结构

0.30m,立杆的步距立杆的纵距，水平间距3.60m,连

墙件采用2步2跨，竖向间距采用的钢管类型为648

X3.0

o3.00m

2层施工。，同时考虑2施工活荷载为3.0kN/m

2层计算。4脚手板采用18mm厚九夹板，荷载为

0.35kN/m,按照铺设

2,安全网荷载取0.16kN/m栏杆采用冲压钢板，荷

载为。0.01kN/m

脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一

根大横杆。

2o,高度变化系数0.7400,体型系数0.35kN/m基本

风压0.1150

号工字钢，建筑物外悬挑段长度16悬挑水平钢梁

采用，建筑物内锚固段长1.50m

度3.00mo

悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆

与建筑物拉结。一、大横杆的计算

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大

横杆在小横杆的上面。

按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载

计算大横杆的最大弯矩和变形。

均布荷载值计算1.

Pl=0.038kN/m

大横杆的自重标准值

活X脚手板的荷载标准值

P2=0.1000.500/2=0.025kN/m0.500/2=0.750kN/m荷

载标准值Q=3.000X

活静荷载的计算值ql=L2X

0.038+1.20.025=0.076kN/mX

0.750=1.050kN/mq2=1.4荷载的计算值X

）跨中最大弯矩和跨中最大挠度（大横杆计算荷载

组合简图

）大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩

2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯

矩

23中建七局（上海）有限公司

M«.•OOQJ+OI8/

时2Ml_o」［7g『

g/

0.6774Q,990_?£_

1OO£/】OO见

跨中最大弯矩计算公式如下:

跨中最大弯矩为

M=(0.08X0.076+0.10X1.050)X1.5002=0.250kN.m,

支座最大弯矩计算公式如下：

支座最大弯矩为

M=-(0.10X0.076+0.117X1.050)X

1.5002=-0.294kN.m2

我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度

验算：

2X106/4491.0=65.360N/mmo=0.2942大横杆的

计算强度小于!满足要求205.0N/mm,

3.挠度计算

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠

度计算公式如下：

静荷载标准值ql=0.038+0.025=0.063kN/m

活荷载标准值q2=0.750kN/m

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V二(0.677X0.063+0.990X0.750)XI500.04/(100X

2.06X105X107780.0)

=1.791mm

大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要

求！

二、小横杆的计算

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在

小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置

下计算小横杆的最大弯矩和

变形。

1.荷载值计算

大横杆的自重标准值Pl=0.038X1.500=0.058kN

P2=0.100X0.500X1.500/2=0.038kN脚手板的荷载

标准值

活荷载标准值Q=3.000X0.500X1.500/2=1.125kN

24中建七局（上海）有限公司

112

Pl

384£Z

pp

48EI

荷载的计算值P=1.2X0.058+1.2X0.038+1.4X

1.125=1.689kN

小横杆计算简图

2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计

算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算

公式如下：

集中荷载最大弯矩计算公式如下：

M=(1.2X0.038)X0.5002/8+1.689X

0.500/4=0.213kN.m

2106/4491.0=47.335N/mm=0.213Xo

2小横杆的计算强度小于!205.0N/mm,满足要求

3.挠度计算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计

算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算

公式如下：

集中荷载最大挠度计算公式如下:

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=5.OX0.038X500.004/(384X2.060X105X

107780.000)=0.00mm

集中荷载标准值P=0.058+0.038+1.125=1.220kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V2=1220.100X500.0X500.0X500.0/(48X2.06X

105X107780.0)=0.143mm

最大挠度和

中建七局（上海）有限公司25

V=V1+V2=O.145mm

小横杆的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要

三、扣件抗滑力的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载

力按照下式计算（规范5.2.5）:

RWRc

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力

设计值；

Pl=0.038X0.500=0.019kN横杆的自重标准值

脚手板的荷载标准值0.500X

1.500/2=0.038kNP2=0.100X

活荷载标准值Q=3.000X0.500X1.500/2=1.125kN

R=1.2X0.019+1.2X0.038+1.4X1.125=1.643kN荷

载的计算值

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！

当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时，试验表明：

单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取

8.0kN；

双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取

12.0kN.

四、脚手架荷载标准值

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例

为0.1072

NG=0.107X27.000=2.896kN.

2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为(kN/m0.10

脚手板的自重标准值(2)

NG=0.100X4X1.500X(0.500+0.300)/2=0.240kN2

⑶栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用

栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.16

NG=0.160X1.500X4/2=0.480kNs

2)；吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m0.010

(4)

NG=0.010X1.500X27.000=0.405kN4

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG+NG+NG+NG=4.021kN。4231

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、

外立杆按一纵距内施工荷载总

和的1/2取值。

中建七局(上海)有限公司26

^-U,v,%

八生〔力

经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000X2X1.500

X0.500/2=2.250kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

其中W),W=0.3502…00——风荷载高度变化系

数,U=0.740Uzz——风荷载体型系数：U=0.115U

SS

200.115=0.030kN/mX0.740X经计算得到，风荷载

标准值W=0.350k

考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2N+0.9X1.4NQG

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力

N=1.2X4.021+0.9X1.4X2.250=7.660kN

不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2N+1.4NQG

N=1.2X4.021+1.4X2.250=7.975kN经过计算得至I],

底部立杆的最大轴向压力

风荷载设计值产生的立杆段弯矩M计算公式w

M=0.9X1.4Wlh2/10akw

其中W------2)(kN/m；风荷载标准值k

1——立杆的纵距(m)；a

h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯

矩：

Mw=0.9X1.4X0.030X1.500X1.800X

1.800/10=0.018kN.m

五、立杆的稳定性计算

1.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=7.975kN；

i------计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；

k——计算长度附加系数，取1.155；

u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，；

u=1.500

1-----计算长度(m),由公式10=kuh确定，1=1.155X

1.500X1.800=3.118m；00

中建七局（上海）有限公司27

2；-----------立杆净截面面积，A=4.239cmA3

W-----立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm；

“一一轴心受压立杆的稳定系数，由长细比1/i的结

果查表得到0.190；o

2

2-----------钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm；

田

:经计算得

2；X424)=99.247N/mmo=7975/(0.19

＜田,不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算。！满足要

求

立杆的稳定性计算2考虑风荷载时

——立杆的轴心压力设计值，N其中；N=7.660kN

计算立杆的截面回转半径，i=1.60cmi

计算长度附加系数，取1.155k

;u=1.500u——计算长度系数，由脚手架的高度确

定，

确定，l=kuh由公式---计算长度(m),l00；X

1.800=3.118ml.500Xl=1.15502；A——立杆净截

面面积，A=4.239cm

3；----------立杆净截面模量W(抵抗矩),W=4.491cm

；入——由长细比，为3118/16=196

；6——轴心受压立杆的稳定系数,0.190由长细比

1的结果查表得到/i0；——计算立杆段由风荷载设

计值产生的弯矩，MWM=0.018kN.m

W

。一一钢管立杆受压强度计算值；(N/mm2)

2;经一一钢管立杆抗压强度设计值，出

[f]=205.00N/mm计算得到2；X二。

7660/(0.19424)+18000/4491=99.388N/mm

。考虑风荷载时，立杆的稳定性计算＜田,满足要

求！

六、连墙件的计算

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

28中建七局(上海)有限公司

N=N+N加其中N——风荷载产生的连墙件轴向

力设计值(kN),应按照下式计算：lwN=1.4XwXA

kiww--------------风荷载标准值，w=0.030kN/m2；wkk

——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风

面积:A皿3.00=10.800mA=3.60X“(kN)；

N=3.000——连墙件约束脚手架平面外变形所产生

的轴向力N

。。经计算得至I1N=0.450kN,连墙件轴向力计算值

N=3.450kN辰Nf=0.85Ac[f]根据连墙件杆件强度要

求，轴向力设计值

Nf2=0.850A田根据连墙件杆件稳定性要求，轴向

力设计值

A[f]连墙件轴向力设计值6Nf=0.85

其中6——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比

l/i=30.00/1.60的结果查表得

至1]@=0.95；

222净截面面积Ac=4.24cm；毛截面面积

A=18.10cm；[f]=205.OON/mmo

经过计算得到Nfl=73.865kN

,连墙件的设计计算满足强度设计要求Nfl>Nl!

Nf2=300.110kN经过计算得到

Nf2>Nl,连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!

中建七局（上海）有限公司29

脚手架

预埋钢管

移板\1C件

NN

C.L1JJ...1J.L.L1.1.1,^

+弓+右）+*（1+*尸

凡--M4rM）+亨0-凸

”4,-从（＞”也）-学

连墙件拉结楼板预埋钢管示意图

七、悬挑梁的受力计算

悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算

悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的

锚固点，A为墙支点。

悬臂单跨梁计算简图

支座反力计算公式

支座弯矩计算公式

C点最大挠度计算公式

中建七局（上海）有限公司30

嚏=翳。+与+骋。f）+詈与（T+4—+3P）

十（2+3册）3-叫）+（2+的）（布"啊）

tiUtloci

O=--M---«”［力八

4叫

其中k=m/l,kl=ml/l,k2=m2/lo

本工程算例中，m=1500mm,l=3000mm,ml=300mm,

m2=800mm；

43（抵抗矩W=185.OOcmo,截面模量水平支撑梁的

截面惯性矩1=1660.00cm

受脚手架作用集中强度计算荷载N=7.98kN

水平钢梁自重强度计算荷载q=1.2X30.60X0.0001

X7.85X10=0.29kN/m

k=l.50/3.00=0.50

kl=0.30/3.00=0.10

k2=0.80/3.00=0.27

代入公式，经过计算得到

支座反力RA=19.847kN

支座反力RB=-2.600kN

最大弯矩MA=9.097kN.m

2185000.0)=46.829N/mmXf=9.097X106/(1.05抗弯

计算强度

2!水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm,满

足要求

受脚手架作用集中计算荷载N=4.02+2.25=6.27kN

水平钢梁自重计算荷载q=30.60X0.0001X7.85X

10=0.24kN/m最大挠度Vmax=3.909mm

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》

(JGJ130-20U)表5.1.8规定：

水平支撑梁的最大挠度小于3000.0/250,满足要求！

八、悬挑梁的整体稳定性计算

水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下

其中6b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查

表《钢结构设计规范》

(GB50017-2011)附录得至lj：

6b=2.00

中建七局(上海)有限公司31

4

由于。b大于0.6,按照《钢结构设计规范》

(GB50017-20H)附录B其值

@b'=1.07-0.282/6b=0.929

2；185000.00)=52.93N/mml06/(0.929X。经过计算

得到强度=9.10X

水平钢梁的稳定性计算。〈田，满足要求！

九、锚固段与楼板连接的计算

1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强

度计算如下：

水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=2.600kN

水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为

其中田为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截

面计算，按照《混凝土结构设

；9.7.6[f]=65N/mm计规范》2

压点处采用1个U形钢筋拉环连接；

所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径

D=[2600X4/(3.1416X65.00X2)]1/2=6mm

水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层

钢筋下面，并要保证两侧30cm

以上搭接长度。

2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力

锚固强度计算如下：锚固深度计算公式

其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力,

N=2.60kN；

d------楼板螺栓的直径，d=20mm；

2[fb]——楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算

中取1.5N/mm；

h——楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。

经过计算得到h要大于2599.80/(3.1416X20X

1.5)=27.6mmo

3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部

承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足

公式

中建七局（上海）有限公司32

a'~%/»后

1-J-24

匕=1-/2

4

其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力,

N=2.60kN；

d------楼板螺栓的直径，d=20mm；

----楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm；b

2fcc——混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取;

0.95fc=13.59N/mm

经过计算得到公式右边等于131.6kN

楼板混凝土局部承压计算满足要求！

4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计

算如下：锚固压点处楼板负弯矩数值为M=2.60X

3.00/2=3.90kN.m

根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第

6.2.10条

其中al——系数，当混凝土强度不超过C50时,

a1取为1.0,当混凝土强度等

级为C80时，a1取为0.94,期间按线性内插法确定;

fc——混凝土抗压强度设计值；h0——截面有效高

度；

fy——钢筋受拉强度设计值。

截面有效高度h0=120-15=105mm；

as=3.90XI06/(1.000X14.300X1.5X1000X

105.02)=0.0160

W=1-(1-2X0.0160)1/2=0.0170

Ys=1-0.0170/2=0.9920

楼板压点负弯矩配筋为

A

2210.0)=178.3mml05.0XAs=3.90X106/(0.9920X

悬挑脚手架计算满足要求！

第五章质量保证措施

本单位经过多年的实践，建立和健全了由公司总工

程师统一领导，项目经理负责，

中建七局（上海）有限公司33

项目技术负责人、项目质监员具体实施，技术、质

量、材料、设备和经营管理等部门

配合监督检查的质量保证体系，为保证工程质量提

供了可靠的组织保证。

1、严格执行质量验收标准，贯彻各项质量验收制

度。

2、加强现场管理，建立质量管理网络及QC小组。

3、开展“抽检一次合格管理”和“检查上道工序、

保证本道工序、服务下道工序”的

活动；加强自检和交接检及专业检查，填写工序交

接卡；对工序质量信息反馈中，缺

陷频数较多的项目，及时制定专项改进措施。

第六章安全保证措施

6.1安全管理责任制

贯彻“安全第一、预防为主”的安全生产方针，严格

遵守国家有关政策、法令，严

格执行《建筑施工安全检查标准》。

本项目实行项目经理安全责任制，项目经理对施工

过程中的安全负管理责任。从

施工技术人员到现场作业人