保障性租赁住房项目地下室车道雨篷设计计算书

保障性租赁住房项目地下室车道雨篷设计计算书

目录一汽车车道雨棚设计计算TOC\f\h\z\t"标题2,1,标题3,2"1计算引用的规范、标准及资料 一汽车车道雨棚设计计算书计算引用的规范、标准及资料幕墙及采光顶设计规范：《铝合金结构设计规范》GB50429-2007《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003《人造板材幕墙工程技术规范》JGJ336-2016《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-2015《建筑玻璃采光顶技术要求》JG/T231-2018《坡屋面工程技术规范》GB50693-2011《建筑幕墙术语》GB/T34327-2017建筑设计规范：《砌体结构通用规范》GB55007-2021《组合结构通用规范》GB55004-2021《钢结构通用规范》GB55006-2021《工程结构通用规范》GB55001-2021《建筑与市政工程抗震通用规范》GB55002-2021《地震震级的规定》GB17740-2017《中国地震动参数区划图》GB18306-2015《钢结构设计标准》GB50017-2017《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-2010《高处作业吊篮》GB/T19155-2017《工程抗震术语标准》JGJ/T97-2011《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013《混凝土结构加固设计规范》GB50367-2013《混凝土结构设计规范》GB50010-2010(2015年版)《混凝土结构通用规范》GB55008-2021《混凝土用机械锚栓》JG/T160-2017《建筑材料放射性核素限量》GB6566-2010《建筑防火封堵应用技术标准》GB/T51410-2020《钢结构焊接规范》GB50661-2011《建筑工程抗震设防分类标准》GB50223-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018《建筑抗震设计规范》GB50011-2010(2016年版)《建筑设计防火规范》GB50016-2014(2018年版)《建筑物防雷设计规范》GB50057-2010《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-2002《民用建筑设计统一标准》GB50352-2019铝材规范：《建筑用隔热铝合金型材》JG175-2011《铝合金建筑型材第1部分基材》GB/T5237.1-2017《铝合金建筑型材第2部分阳极氧化、着色型材》GB/T5237.2-2017《铝合金建筑型材第3部分电泳涂漆型材》GB/T5237.3-2017《铝合金建筑型材第4部分喷粉型材》GB/T5237.4-2017《铝合金建筑型材第5部分喷漆型材》GB/T5237.5-2017《铝合金建筑型材第6部分隔热型材》GB/T5237.6-2017《铝及铝合金彩色涂层板、带材》YS/T431-2009《铝型材截面几何参数算法及计算机程序要求》YS/T437-2018玻璃规范：《镀膜玻璃第1部分：阳光控制镀膜玻璃》GB/T18915.1-2013《镀膜玻璃第2部分：低辐射镀膜玻璃》GB/T18915.2-2013《防弹玻璃》GB17840-1999《平板玻璃》GB11614-2009《建筑用安全玻璃第3部分：夹层玻璃》GB15763.3-2009《建筑用安全玻璃第2部分：钢化玻璃》GB15763.2-2005《建筑用安全玻璃第1部分：防火玻璃》GB15763.1-2009《半钢化玻璃》GB/T17841-2008《热弯玻璃》JC/T915-2003《压花玻璃》JC/T511-2002《中空玻璃》GB/T11944-2012钢材规范：《建筑结构用冷弯矩形钢管》JG/T178-2005《不锈钢棒》GB/T1220-2007《不锈钢冷加工钢棒》GB/T4226-2009《不锈钢冷轧钢板和钢带》GB/T3280-2015《不锈钢热轧钢板和钢带》GB/T4237-2015《不锈钢丝》GB/T4240-2019《不锈钢小直径无缝钢管》GB/T3090-2020《擦窗机》GB/T19154-2017《彩色涂层钢板及钢带》GB/T12754-2019《热强钢焊条》GB/T5118-2012《低合金高强度结构钢》GB/T1591-2018《建筑幕墙用钢索压管接头》JG/T201-2007《耐候结构钢》GB/T4171-2008《高碳铬不锈钢丝》YB/T096-2015《合金结构钢》GB/T3077-2015《冷拔异形钢管》GB/T3094-2012《非合金钢及细晶粒钢焊条》GB/T5117-2012《碳素结构钢》GB/T700-2006《碳素结构钢和低合金结构钢热轧钢板及钢带》GB/T3274-2017《优质碳素结构钢》GB/T699-2015《建筑钢结构防火技术规范》GB51249-2017《建筑钢结构防腐蚀技术规程》JGJ/T251-2011《钢结构防腐蚀涂装技术规程》CECS343-2013《建筑用钢结构防腐涂料》JG/T224-2007胶类及密封材料规范：《丙烯酸酯建筑密封胶》JC/T484-2006《幕墙玻璃接缝用密封胶》JC/T882-2001《金属板用建筑密封胶》JC/T884-2016《丁基橡胶防水密封胶粘带》JC/T942-2004《工业用橡胶板》GB/T5574-2008《混凝土接缝用建筑密封胶》JC/T881-2017《建筑窗用弹性密封胶》JC/T485-2007《建筑用防霉密封胶》JC/T885-2016《建筑用硅酮结构密封胶》GB16776-2005《建筑用岩棉绝热制品》GB/T19686-2015《建筑铝合金型材用聚酰胺隔热条》JG/T174-2014《聚氨酯建筑密封胶》JC/T482-2003《聚硫建筑密封胶》JC/T483-2006《绝热用岩棉、矿渣棉及其制品》GB/T11835-2016《硫化橡胶或热塑性橡胶撕裂强度的测定》GB/T529-2008《中空玻璃用弹性密封胶》GB/T29755-2013《中空玻璃用丁基热熔密封胶》JC/T914-2014《钢结构防火涂料》GB14907-2018《建筑表面用有机硅防水剂》JC/T902-2002五金件规范：《封闭型沉头抽芯铆钉》GB/T12616-2004《封闭型平圆头抽芯铆钉》GB/T12615-2004《紧固件公差螺栓、螺钉、螺柱和螺母》GB/T3103.1-2002《紧固件机械性能不锈钢螺母》GB/T3098.15-2014《紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉和螺柱》GB/T3098.6-2014《紧固件机械性能抽芯铆钉》GB/T3098.19-2004《紧固件机械性能螺母、粗牙螺纹》GB/T3098.2-2015《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》GB/T3098.1-2010《紧固件机械性能自攻螺钉》GB/T3098.5-2016《紧固件术语盲铆钉》GB/T3099.2-2004《螺纹紧固件应力截面积和承载面积》GB/T16823.1-1997《十字槽盘头螺钉》GB/T818-2016《地弹簧》QB/T2697-2013《电动采光排烟天窗》GB/T28637-2012相关物理性能等级测试方法：《玻璃幕墙工程质量检验标准》JGJ/T139-2020《玻璃幕墙光热性能》GB/T18091-2015《彩色涂层钢板及钢带试验方法》GB/T13448-2019《钢结构工程施工质量验收标准》GB50205-2020《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2015《建筑防水材料老化试验方法》GB/T18244-2000《建筑幕墙气密、水密、抗风压性能检测方法》GB/T15227-2019《建筑幕墙抗震性能振动台试验方法》GB/T18575-2017《建筑幕墙层间变形性能分级及检测方法》GB/T18250-2015《建筑装饰装修工程质量验收标准》GB50210-2018《金属材料拉伸试验第1部分：室温试验方法》GB/T228.1-2010《建筑结构静力计算手册》(第二版)土建图纸：基本参数采光顶所在地区成都地区；地面粗糙度分类等级按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇；C类：指有密集建筑群的城市市区；D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；依照上面分类标准，本工程按B类地形考虑。采光顶荷载计算玻璃采光顶的荷载作用说明玻璃采光顶承受的荷载包括：自重、风荷载、雪荷载以及活荷载。(1)自重：包括玻璃、杆件、连接件、附件等的自重，可以按照以下值估算：当采用单层玻璃时：取400N/m2；当采用中空及夹层玻璃时：取500N/m2；当采用中空夹层玻璃时：取650N/m2；当由于玻璃较厚或龙骨较重，按上面估算不适合的时候，由人工计算给定；本例计算取：0.0005MPa(按假设)；(2)风荷载：是垂直作用于采光顶表面的荷载，按GB50009采用；对于采光顶结构，荷载作用复杂，并且可能有时风压是正，而有时候是负，一定范围内的负压对结构是有利的！因此实际计算的时候要分别考虑并采用其参与组合后的最大值！(3)雪荷载：是指采光顶水平投影面上的雪荷载，按GB50009采用；(4)活荷载：是指采光顶水平投影面上的活荷载，按GB50009采用；在实际工程中，对上面的几种荷载，考虑最不利组合，且雪荷载与活荷载不同时考虑。分项系数按以下参数取值：永久荷载分项系数γg取：1.3……风荷载向下时；1.0……风荷载向上时；风荷载的分项系数取：γw：1.5雪荷载的分项系数取：γs：1.5活荷载的分项系数取：γh：1.5风荷载标准值计算采光顶属于外围护构件，按《工程结构通用规范》GB55001-2021及《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)计算：wk=βK1K2μzμs1w0……4.6.1[GB55001-2021]上式中：wk：作用在采光顶上的风荷载标准值(MPa)；Z：计算点标高：2.618m；μz：风压高度变化系数；根据不同场地类型,按《建筑结构荷载规范》条文说明部分8.2.1提供的公式计算：A类场地：μzA=1.284×(z/10)0.24B类场地：μzB=1.000×(z/10)0.30C类场地：μzC=0.544×(z/10)0.44D类场地：μzD=0.262×(z/10)0.60公式中的截断高度和梯度高度与计算阵风系数时相同，也就是：对A类场地：当z>300m时，取z=300m，当z<5m时，取z=5m；对B类场地：当z>350m时，取z=350m，当z<10m时，取z=10m；对C类场地：当z>450m时，取z=450m，当z<15m时，取z=15m；对D类场地：当z>550m时，取z=550m，当z<30m时，取z=30m；对于B类地形，2.618m高度处风压高度变化系数：μz=1.000×(10/10)0.30=1K1：地形修正系数，按规范4.6.6[GB55001-2021]取：1.对山峰和山坡等地形，应根据山坡全高、坡度和建筑物计算位置离建筑物地面的高度确定地形修正系数，其值不应小于1.0；2.对于山间盆地、谷地等闭塞地形，地形修正系数不应小于0.75；3.对于与风向一致的谷口、山口。地形修正系数不应小于1.2；4.其它情况，应取1.0.综上所述，本工程取：K1=1K2：风向影响系数，按规范4.6.7[GB55001-2021]取：1.当有15年以上符合观测要求且可靠的风气象资料时，应按照极值理论的统计方法计算不同风向的风向影响系数，所有风向影响系数的最大值不应小于1.0，最小值不应小于0.8；2.其它情况，应取1.0.综上所述，本工程取：K2=1β：风荷载放大系数，GB55001-2021条文说明4.6.1指出：风荷载脉动的增大效应，一般通过平均风荷载乘以风振系数或阵风系数来考虑，但也可以采用平均风荷载与脉动风荷载相叠加的方法来考虑，因此新规范未直接采用现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009的计算表达式，而是规定了计算风荷载标准值的基本原则。同时该规范的条文说明4.6.5指出：对于围护结构来说，由于不需要考虑结构振动的影响，因此只需要考虑风压本身脉动的特性，这又与地形地貌，脉动风特性和流场特性等因素有关。本条规定的围护结构风荷载放大系数下限值，假定了湍流度剖面取为负指数，且指数绝对值与平均风剖面相同。考虑到湍流度的离散性，以及屋盖边缘、幕墙边缘等区域分离流动的影响，实际风荷载放大系数可能会大于该值，因此本条将其规定为围护结构风荷载放大系数的最低取值标准。结合以上说明，实际工程计算中，风荷载放大系数可取阵风系数βgz与1+0.7/μz0.5的较大值。即：β=max(βgz,1+0.7/μz0.5)其中：βgz：高度z处的阵风系数；根据不同场地类型,按以下公式计算：βgz=1+2gI10(z/10)-α……条文说明部分8.6.1[GB50009-2012]其中A、B、C、D四类地貌类别截断高度分别为：5m、10m、15m、30m；A、B、C、D四类地貌类别梯度高度分别为：300m、350m、450m、550m；也就是：对A类场地：当z>300m时，取z=300m，当z<5m时，取z=5m；对B类场地：当z>350m时，取z=350m，当z<10m时，取z=10m；对C类场地：当z>450m时，取z=450m，当z<15m时，取z=15m；对D类场地：当z>550m时，取z=550m，当z<30m时，取z=30m；g：峰值因子，按GB50009-2012取2.5；I10：10m高名义湍流度，对应A、B、C、D地面粗糙度，可分别取0.12、0.14、0.23和0.39；α：地面粗糙度指数，对应A、B、C、D地面粗糙度，可分别取0.12、0.15、0.22和0.30；依次带入公式，得：β=max(βgz,1+0.7/μz0.5)=max(1+2×2.5×0.14×(10/10)-0.15,1+0.7/μz0.5)=1.7按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012第8.3.3条：计算围护结构及其连接的风荷载时，可按下列规定采用局部体型系数μs1：1封闭矩形平面房屋的墙面及屋面可按表8.3.3-1的规定采用；2檐口、雨篷、遮阳板、边棱处的装饰条等突出构件，取-2.0；3其它房屋和构筑物可按本规范第8.3.1条规定体型系数的1.25倍取值。按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012第8.3.4条：计算非直接承受风荷载的围护构件风荷载时，局部体型系数可按构件的从属面积折减，折减系数按下列规定采用：1当从属面积不大于1m2时，折减系数取1.0；2当从属面积大于或等于25m2时，对墙面折减系数取0.8，对局部体型系数绝对值大于1.0的屋面区域折减系数取0.6，对其它屋面区域折减系数取1.0；3当从属面积大于1m2且小于25m2时，墙面和绝对值大于1.0的屋面局部体型系数可采用对数插值，即按下式计算局部体型系数：μs1(A)=μs1(1)+[μs1(25)-μs1(1)]logA/1.4……8.3.4[GB50009-2012]考虑到采光顶的特殊性质：该处的建筑结构比较复杂，作为屋面结构又与人们的生命安全密切相关，很难每个工程都做风洞实验来准确决定荷载，而常规采光结构的风载本身就不大，所以在计算中没有按从属面积进行插值折减，而采用了μs1(1)值。按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012第8.3.5条：计算围护结构风荷载时，建筑物内部压力的局部体型系数可按下列规定采用：1封闭式建筑物，按其外表面风压的正负情况取-0.2或0.2；2仅一面墙有主导洞口的建筑物：—当开洞率大于0.02且小于或等于0.10时，取0.4μs1；—当开洞率大于0.10且小于或等于0.30时，取0.6μs1；—当开洞率大于0.30时，取0.8μs1；3其它情况，应按开放式建筑物的μs1取值；注：1：主导洞口的开洞率是指单个主导洞口与该墙面全部面积之比；2：μs1应取主导洞口对应位置的值；按如上说明，根据计算点体型位置，并依据实际结构分别考虑其最大和最小两种情况按规范选取，对本例，分别取1.625、-1.625；w0：基本风压值(MPa)，根据现行《建筑结构荷载规范》GB50009-2012附表E.5，按重现期50年，成都地区取0.0003MPa；wk+：比较大的风荷载体型系数情况下的风荷载标准值；wk-：比较小的风荷载体型系数情况下的风荷载标准值；wk+=max(βK1K2μzμs1+w0,0.5)=max(1.7×1×1×1×1.625×0.0003,0.0005)=0.000829MPawk-=max(βK1K2μzμs1-w0,1.0)=max(1.7×1×1×1×(-1.625)×0.0003,-0.001)=-0.001MPa风荷载设计值计算w+：比较大的风荷载体型系数情况下的风荷载设计值；w-：比较小的风荷载体型系数情况下的风荷载设计值；wk+：比较大的风荷载体型系数情况下的风荷载标准值；wk-：比较小的风荷载体型系数情况下的风荷载标准值；w+=1.5×wk+=1.5×0.000829=0.001244MPaw-=1.5×wk-=1.5×(-0.001)=-0.0015MPa雪荷载标准值计算Sk：作用在采光顶上的雪荷载标准值(MPa)S0：基本雪压，根据现行《建筑结构荷载规范》GB50009-2012取值：0.0001MPa.μr：屋面积雪分布系数，按表7.2.1[GB50009-2012]，为1。根据《工程结构通用规范》屋面雪荷载标准值为：Sk=μr×S0=1×0.0001=0.0001MPa雪荷载设计值计算S：雪荷载设计值(MPa)；S=1.5×Sk=1.5×0.0001=0.00015MPa采光顶构件自重荷载设计值G：采光顶构件自重荷载设计值(MPa)；Gk：采光顶结构平均自重取0.0005MPa；G=1.3×Gk=1.3×0.0005=0.00065MPa采光顶坡面活荷载设计值Q：采光顶坡面活荷载设计值(MPa)；Qk：采光顶坡面活荷载标准值取：0.0005MPa；Q=1.5×Qk=1.5×0.0005=0.00075MPa选取计算荷载组合采光顶计算中的荷载组合方法在实际工程的采光顶结构计算中，对上面的几种荷载，考虑最不利组合，有下面几种方式，取用其最大值：1：考虑正风压时：S=1.3Gk+1.5wk+0.7×1.5Sk(或Qk)(风荷载为第一可变荷载时)；S=1.3Gk+1.5Sk(或Qk)+0.6×1.5wk(风荷载非第一可变荷载时)；2：考虑负风压时：按下面公式进行荷载组合：S=1.0Gk+1.5wk特殊说明：1：雪荷载与活荷载不同时考虑，根据计算点体型位置，风载可能为正、负或0。因为负风压在某些情况下对结构反而是有利的，所以如果绝对值最大的情况是负数状态下产生的，还要计算风载为正(或零)时的情况，需要分别计算两种状态，并以其最危险状态来设计结构及选取材料。2：对于采光顶的风荷载，具体地说，有如下几种工况可能：a.体型系数都为正，在这种情况下，因为涉及到哪个荷载是第一可变荷载，所以也要分别计算；b.体型系数一正一负，这种情况下无法简单判定哪种最为危险，要分别计算之后才能确定；c.体型系数为双负，这种情况下需要考虑绝对值最大的情况下的荷载组合，还要考虑一种零风压的时候的荷载组合；d.体型系数只有负向，则同时要考虑零风压的情况的荷载组合；3：后面计算部分的wk+与wk-只是表示两种极限情况，不表示正负关系，在实际工程中，有如下几种可能：a.当两种工况都为正压的时候，wk+表示风荷载体型系数较大一种情况，wk-则表示较小一种；b.当两种工况一正一负的时候，wk+表示正风压，wk-表示为负风压；c.当两种工况都为负的时候，wk+按零风压取值，wk-表示为绝对值最大的负风压；风荷载标准为wk+情况下的荷载组合取自重、风荷载和活荷载组合：第一可变荷载为：风荷载第二可变荷载为：活荷载所以，组合值系数依次为：永久荷载组合值系数取：ψg：1.0风荷载的组合值系数取：ψw：1雪荷载的组合值系数取：ψs：0活荷载的组合值系数取：ψh：0.7qA1：该情况下作用在采光顶表面的荷载设计值组合(MPa)；先取自重和风荷载组合：G+w=0.00065+1×0.001244=0.001894MPa转化为垂直于水平面的荷载：0.001894/cos2°=0.001895MPa再与活荷载组合，得：qA1=(0.001895+0.7×0.00075)×cos2°=0.002419MPa风荷载标准为wk-情况下的荷载组合取自重、风荷载和活荷载(因为风压为负，所以实际计算中其不参与组合)组合：第一可变荷载为：风荷载第二可变荷载为：活荷载(因为风压为负，所以实际计算中其不参与组合)所以，组合值系数依次为：永久荷载组合值系数取：ψg：1.0风荷载的组合值系数取：ψw：1雪荷载的组合值系数取：ψs：0活荷载的组合值系数取：ψh：0qA2：该种情况下作用在采光顶表面的荷载设计值组合(MPa)；先取自重和风荷载组合：G+w=0.0005+1×(-0.0015)=-0.001MPa转化为垂直于水平面的荷载：-0.001/cos2°=-0.001001MPa再与活荷载组合，得：qA2=(-0.001001+0×0.00075)×cos2°=0.001MPa极限状态的荷载确定对比qA1和qA2，可以看到wk+情况下是结构的最不利情况，结构计算应该以此进行。单坡采光顶主龙骨计算基本参数：1：L=6700mm；2：α=2°；3：分格宽度：B=1034mm；4：型材选择：材料名称：钢矩管150×150×6，Q235；截面面积A：3456mm2；抗弯矩W：159529mm3；惯性矩I：11964670mm4；单坡采光顶的主龙骨设计计算，受力单元的主龙骨用斜梁计算简图分析内力，并按压弯构件验算截面强度。计算模型如下：主龙骨荷载计算(1)荷载标准值组合：取自重、风荷载和活荷载设计值组合。qkA：作用在采光顶表面的荷载标准值组合(MPa)；qk：作用在采光顶表面的线荷载标准值组合(N/mm)；B：分格宽度(mm)；先取自重和风荷载组合：Gk+wk=0.0005+1×0.000829=0.001329MPa转化为垂直于水平面的荷载：0.001329/cos2°=0.00133MPa再与活荷载组合，得：qkA=(0.00133+0.7×0.0005)×cos2°=0.001679MPaqk=qkA×B=0.001679×1034=1.736N/mm(2)荷载设计值组合：取自重、风荷载和活荷载设计值组合。qA：作用在采光顶表面的荷载设计值组合(MPa)；q：作用在采光顶表面的线荷载设计值组合(N/mm)；B：分格宽度(mm)；先取自重和风荷载组合：G+w=0.00065+1×0.001244=0.001894MPa转化为垂直于水平面的荷载：0.001894/cos2°=0.001895MPa再与活荷载组合，得：qA=(0.001895+0.7×0.00075)×cos2°=0.002419MPaq=qA×B=0.002419×1034=2.501N/mm主龙骨的强度计算校核依据：σ=N/A+M/γW≤f单坡采光顶的最大弯矩在跨中：f：选择的龙骨材料的强度设计值(MPa)；L1：斜梁长度(mm)；α：采光顶与水平面的夹角(度)；NL/2：跨中截面的轴力(N)；ML/2：跨中截面的弯矩(N·mm)；L1=L/cosα=6700/0.9994=6704.0224mmML/2=qL12/8=2.501×6704.02242/8=14050591.846N·mmNL/2=q×L1sinα/2=2.501×6704.0224×0.0349/2=292.58NA：材料的截面面积(mm2)；W：材料的截面抗弯矩(mm3)γ：塑性发展系数：对于冷弯薄壁型钢龙骨，按《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-2002，取1.00；对于热轧型钢龙骨，按JGJ133或JGJ102规范,取1.05；对于铝合金龙骨，按最新《铝合金结构设计规范》GB50429-2007，取1.00；σ=NL/2/A+ML/2/γW=292.58/3456+14050591.846/1.05/159529=83.966MPa≤f=215MPa(Q235)所以，材料的强度满足设计要求！主龙骨的挠度计算(1)主龙骨在组合荷载作用下的挠度计算：df1=5qkL14/384EI≤df1,lim其中：df1：组合荷载作用下主龙骨的挠度计算值(mm)；qk：作用在采光顶表面的线荷载标准值组合(N/mm)；L1：主龙骨长度(mm)；E：材料的弹性模量(Mpa)；I：材料的惯性矩(mm4)；df1,lim：组合荷载作用下主龙骨挠度限值，按JG∕T231-2018取跨度的1/200；df1,lim=L1/200=33.52mmdf1=5qkL14/384EI=5×1.736×6704.02244/384/206000/11964670=18.525mm18.525mm≤df1,lim=33.52mm所以，主龙骨在组合荷载作用下挠度满足要求！(2)主龙骨在自重荷载作用下的挠度计算：df2=5qGkL14/384EI≤df2,lim其中：df2：自重荷载作用下主龙骨的挠度计算值(mm)；qGk：采光顶主龙骨所承受的自重线荷载标准值(N/mm)；Gk：采光顶主龙骨所承受的自重荷载标准值(MPa)；B：分格宽度(mm)；df2,lim：自重荷载作用下的挠度限值，按JGJ255-2012取跨度的1/500；df2,lim=L1/500=13.408mmqGk=Gk×B=0.0005×1034=0.517N/mmdf2=5qGkL14/384EI=5×0.517×6704.02244/384/206000/11964670=5.517mm5.517mm≤df2,lim=13.408mm所以，主龙骨在自重荷载作用下的挠度满足要求！单坡采光顶副龙骨计算基本参数：1：副龙骨跨度：B=1034mm；2：副龙骨上分格高：H1=1184mm；副龙骨下分格高：H2=1184mm；3：副龙骨计算间距：H=1184mm；4：型材选择：材料名称：钢管60×60×5，Q235；抗弯矩Wx：18640mm3；抗弯矩Wy：18640mm3；惯性矩Ix：559200mm4；惯性矩Iy：559200mm4；副龙骨受力分析(1)副龙骨在平行于玻璃平面的组合荷载作用下的弯矩(取自重和活荷载组合)：qxk：平行于玻璃平面的线组合荷载标准值(N/mm)；H1：副龙骨上分格高(mm)；qxk=(Gk+0.7×Qk)×H1×sinα=(0.0005+0.7×0.0005)×1184×sinα=0.035N/mmqx：平行于玻璃平面的线组合荷载设计值(N/mm)；H1：副龙骨上分格高(mm)；qx=(G+0.7×Q)×H1×sinα=(0.00065+0.7×0.00075)×1184×sinα=0.049N/mmMx：副龙骨在平行于玻璃平面的组合荷载作用下的弯矩(N·mm)；B：副龙骨跨度(mm)；Mx=qxB2/8=0.049×10342/8=6548.58N·mm(2)副龙骨在垂直于玻璃平面的组合荷载作用下的弯矩(取风、自重和活荷载组合)：由于B≤H，因此在此方向上横框受力是三角形荷载：qkA：作用在采光顶表面的荷载标准值组合(MPa)；qyk：作用在采光顶表面的线荷载标准值组合(N/mm)；B：副龙骨跨度(mm)；H：副龙骨计算间距(mm)；qyk=qkAB=0.001679×1034=1.736N/mmqA：作用在采光顶表面的荷载设计值组合(MPa)；qy：作用在采光顶表面的线荷载设计值组合(N/mm)；qy=qAB=0.002419×1034=2.501N/mmMy：副龙骨在垂直于玻璃平面的组合荷载作用下的弯矩(N·mm)；B：副龙骨跨度(mm)；My=qyB2/12=2.501×10342/12=222829.93N·mm副龙骨的抗弯强度计算按副龙骨抗弯强度计算公式，应满足：Mx/γxWnx+My/γyWny≤f……6.2.4[JGJ102-2003]上式中：Mx：副龙骨绕X轴方向的弯矩设计值(N·mm)；My：副龙骨绕Y轴方向的弯矩设计值(N·mm)；Wnx：副龙骨绕X轴方向的净截面抵抗矩(mm3)；Wny：副龙骨绕Y轴方向的净截面抵抗矩(mm3)；γx，γy：塑性发展系数：对于冷弯薄壁型钢龙骨，按《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-2002，取1.00；对于热轧型钢龙骨，按JGJ133或JGJ102规范,取1.05；对于铝合金龙骨，按最新《铝合金结构设计规范》GB50429-2007，取1.00；f：型材的抗弯强度设计值，取215MPa。Mx/γxWnx+My/γyWny=6548.58/1.05/18640+222829.93/1.05/18640=11.72MPa≤215MPa(Q235)所以，副龙骨抗弯强度满足要求。副龙骨的挠度计算(1)组合荷载作用下副龙骨在平行于采光顶表面方向的挠度计算：dfx1=5qxkB4/384EIx≤df3,lim其中：dfx1：组合荷载作用下副龙骨在平行于采光顶表面方向的挠度计算值(mm)；qxk：平行于玻璃平面的线组合荷载标准值(N/mm)；E：型材的弹性模量(MPa)，取206000MPa；B：副龙骨跨度(mm)；Ix：绕X轴惯性矩(mm4)；df3,lim：组合荷载作用下材料的挠度限值，按JGJ255-2012，对铝材取跨度的1/180，对钢材取跨度的1/250；df3,lim=B/250=1034/250=4.136mmdfx1=5qxkB4/384EIx=5×0.035×10344/384/206000/559200=0.005mm0.005mm≤df3,lim=4.136mm所以，组合荷载作用下副龙骨在平行于采光顶表面方向的挠度满足规范要求；(2)组合荷载作用下副龙骨在垂直于采光顶表面方向的挠度计算：dfy1=qykB4/120EIy≤df4,lim其中：dfy1：组合荷载作用下副龙骨在垂直于采光顶表面方向的挠度计算值(mm)；E：型材的弹性模量(MPa)，对取206000MPa；Iy：绕Y轴惯性矩(mm4)；df4,lim：组合荷载作用下材料的挠度限值，按JG∕T231-2018取跨度的1/200；df4,lim=B/200=1034/200=5.17mmdfy1=qykB4/120EIy=1.736×10344/120/206000/559200=0.144mm0.144mm≤df4,lim=5.17mm所以，组合荷载作用副龙骨在垂直于采光顶表面方向的挠度满足规范要求；(3)自重作用下副龙骨在平行于采光顶表面方向的挠度计算：dfx2=5qGkB4/384EIx≤df5,lim其中：dfx2：自重荷载作用下副龙骨在平行于采光顶表面方向的挠度计算值(mm)；E：型材的弹性模量(MPa)，取206000MPa；Ix：绕X轴惯性矩(mm4)；qGk1：平行于玻璃平面的线组合荷载标准值(N/mm)；Gk：采光顶龙骨所承受的自重荷载标准值(MPa)；H1：副龙骨上分格高(mm)；qGk1=Gk×H1×sinα=0.0005×1184×sinα=0.021N/mmdf5,lim：自重荷载作用下的挠度限值，按JGJ255-2012要求，取跨距的1/500；df5,lim=B/500=1034/500=2.068mmdfx2=5qGk1B4/384EIx=5×0.021×10344/384/206000/559200=0.003mm0.003mm≤df5,lim=2.068mm所以，副龙骨在自重作用下在平行于采光顶表面方向的挠度满足规范要求；(4)自重作用下副龙骨在垂直于采光顶表面方向的挠度计算：dfy2=qGk2B4/120EIy≤df5,lim其中：dfy2：自重荷载作用下副龙骨在垂直于采光顶表面方向的挠度计算值(mm)；E：型材的弹性模量(MPa)，取206000MPa；Iy：绕Y轴惯性矩(mm4)；df5,lim：自重荷载作用下的挠度限值，按JGJ255-2012要求，取跨距的1/500；df5,lim=B/500=1034/500=2.068mmGk：作用在采光顶表面的自重荷载标准值(MPa)；qGk2：自重荷载作用下垂直于采光顶表面的线荷载标准值(N/mm)；B：副龙骨跨度(mm)；H：副龙骨计算间距(mm)；qGk2=GkB×cosα=0.0005×1034×cosα=0.517N/mmdfy2=qGk2B4/120EIy=0.517×10344/120/206000/559200=0.043mm0.043mm≤df5,lim=2.068mm所以，副龙骨在自重作用下在垂直于采光顶表面方向的挠度满足规范要求。采光顶玻璃的计算基本参数：1：计算点标高：2.618m；2：板面尺寸：宽×高=B×H=1034mm×1184mm；3：玻璃配置：夹层玻璃：6+6mm；4：玻璃形式：四边简支；模型简图为：玻璃板块荷载计算(1)外片玻璃自重荷载标准值：GAk1：外片玻璃自重标准值(仅指玻璃)(MPa)；t1：外片玻璃厚度(mm)；γg：玻璃的体积密度(N/mm3)；GAk1=γg×t1=0.0000256×6=0.000154MPa(2)外片玻璃自重荷载设计值：GA1：外片玻璃自重设计值(仅指玻璃)(MPa)；GAk1：外片玻璃自重标准值(仅指玻璃)(MPa)；GA1=1.3×GAk1=1.3×0.000154=0.0002MPa(3)内片玻璃自重荷载标准值：GAk2：内片玻璃自重标准值(仅指玻璃)(MPa)；t2：内片玻璃厚度(mm)；γg：玻璃的体积密度(N/mm3)；GAk2=γg×t2=0.0000256×6=0.000154MPa(4)内片玻璃自重荷载设计值：GA2：内片玻璃自重设计值(仅指玻璃)(MPa)；GAk2：内片玻璃自重标准值(仅指玻璃)(MPa)；GA2=1.3×GAk2=1.3×0.000154=0.0002MPa(5)分配到内、外片玻璃上的风荷载标准值：wk1：分配到外片玻璃上的风荷载标准值(MPa)；wk2：分配到内片玻璃上的风荷载标准值(MPa)；wk：风荷载标准值(MPa)；t1：外片玻璃厚度(mm)；t2：内片玻璃厚度(mm)；wk1=wk×t13/(t13+t23)=0.000414MPawk2=wk×t23/(t13+t23)=0.000414MPa(6)分配到内、外片玻璃上的风荷载设计值：w1：分配到外片玻璃上的风荷载设计值(MPa)；w2：分配到内片玻璃上的风荷载设计值(MPa)；w：风荷载设计值(MPa)；t1：外片玻璃厚度(mm)；t2：内片玻璃厚度(mm)；w1=w×t13/(t13+t23)=0.000622MPaw2=w×t23/(t13+t23)=0.000622MPa(7)分配到内、外片玻璃上的雪荷载标准值：Sk1：分配到外片玻璃上的雪荷载标准值(MPa)；Sk2：分配到内片玻璃上的雪荷载标准值(MPa)；Sk：雪荷载标准值(MPa)；t1：外片玻璃厚度(mm)；t2：内片玻璃厚度(mm)；Sk1=Sk×t13/(t13+t23)=0.00005MPaSk2=Sk×t23/(t13+t23)=0.00005MPa(8)分配到内、外片玻璃上的雪荷载设计值：S1：分配到外片玻璃上的雪荷载设计值(MPa)；S2：分配到内片玻璃上的雪荷载设计值(MPa)；S：雪荷载设计值(MPa)；t1：外片玻璃厚度(mm)；t2：内片玻璃厚度(mm)；S1=S×t13/(t13+t23)=0.000075MPaS2=S×t23/(t13+t23)=0.000075MPa(9)分配到内、外片玻璃上的活荷载标准值：Qk1：分配到外片玻璃上的活荷载标准值(MPa)；Qk2：分配到内片玻璃上的活荷载标准值(MPa)；Qk：活荷载标准值(MPa)；t1：外片玻璃厚度(mm)；t2：内片玻璃厚度(mm)；Qk1=Qk×t13/(t13+t23)=0.00025MPaQk2=Qk×t23/(t13+t23)=0.00025MPa(10)分配到内、外片玻璃上的活荷载设计值：Q1：分配到外片玻璃上的活荷载设计值(MPa)；Q2：分配到内片玻璃上的活荷载设计值(MPa)；Q：活荷载设计值(MPa)；t1：外片玻璃厚度(mm)；t2：内片玻璃厚度(mm)；Q1=Q×t13/(t13+t23)=0.000375MPaQ2=Q×t23/(t13+t23)=0.000375MPa玻璃板块荷载组合玻璃板块的受力组合采用自重、风荷载和活荷载组合。(1)外片玻璃荷载标准值组合：qk1：分配到外片上的荷载标准值组合(MPa)；wk1：分配到外片上的风荷载标准值(MPa)；GAk1：外片玻璃自重标准值(仅指玻璃)(MPa)；先取自重和风荷载组合：wk1+GAk1=1×0.000414+0.000154=0.000568MPa再与活荷载组合，得：qk1=0.000568+0.7×0.00025×Cosα=0.000743MPa(2)外片玻璃荷载设计值组合：q1：分配到外片上的荷载设计值组合(MPa)；w1：分配到外片上的风荷载设计值(MPa)；GA1：外片玻璃自重标准值(仅指玻璃)(MPa)；先取自重和风荷载组合：w1+GA1=1×0.000622+0.0002=0.000822MPa再与活荷载组合，得：q1=0.000822+0.7×0.000375×Cosα=0.001084MPa(3)内片玻璃荷载标准值组合：qk2：分配到内片上的荷载标准值组合(MPa)；wk2：分配到内片上的风荷载标准值(MPa)；GAk2：内片玻璃自重标准值(仅指玻璃)(MPa)；先取自重和风荷载组合：wk2+GAk2=1×0.000414+0.000154=0.000568MPa再与活荷载组合，得：qk2=0.000568+0.7×0.00025×Cosα=0.000743MPa(4)内片玻璃荷载设计值组合：q2：分配到内片上的荷载设计值组合(MPa)；w2：分配到内片上的风荷载设计值(MPa)；GA2：内片玻璃自重标准值(仅指玻璃)(MPa)；先取自重和风荷载组合：w2+GA2=1×0.000622+0.0002=0.000822MPa再与活荷载组合，得：q2=0.000822+0.7×0.000375×Cosα=0.001084MPa玻璃的强度计算校核依据：σ≤[fg](1)外片校核：θ1：外片玻璃的计算参数；η1：外片玻璃的折减系数；qk1：作用在外片玻璃上的荷载组合标准值(MPa)；b：玻璃板块短边边长(mm)；E：玻璃的弹性模量(MPa)；t1：外片玻璃厚度(mm)；θ1=qk1b4/Et14=0.000743×10344/72000/64=9.1019按系数θ1，查表6.1.2-2[JGJ102-2003]，η1=0.967；σ1：外片玻璃在组合荷载作用下的板中最大应力设计值(MPa)；q1：作用在采光顶外片玻璃上的荷载组合设计值(MPa)；b：玻璃板块短边边长(mm)；t1：外片玻璃厚度(mm)；m1：外片玻璃弯矩系数,取m1=0.0554；σ1=6m1q1b2η1/t12=6×0.0554×0.001084×10342×0.967/62=10.348MPa10.348MPa≤fg1=42MPa(钢化玻璃)外片玻璃的强度满足要求!(2)内片校核：θ2：内片玻璃的计算参数；η2：内片玻璃的折减系数；qk2：作用在内片玻璃上的荷载组合标准值(MPa)；b：玻璃板块短边边长(mm)；E：玻璃的弹性模量(MPa)；t2：内片玻璃厚度(mm)；θ2=qk2b4/Et24=0.000743×10344/72000/64=9.1019按系数θ2，查表6.1.2-2[JGJ102-2003]，η2=0.967σ2：内片玻璃在组合荷载作用下的板中最大应力设计值(MPa)；q2：作用在采光顶内片玻璃上的荷载组合设计值(MPa)；b：玻璃板块短边边长(mm)；t2：内片玻璃厚度(mm)；m2：内片玻璃弯矩系数,取m2=0.0554；σ2=6m2q2b2η2/t22=6×0.0554×0.001084×10342×0.967/62=10.348MPa10.348MPa≤fg2=42MPa(钢化玻璃)内片玻璃的强度满足要求!玻璃的挠度计算(1)玻璃板块整体荷载标准值组合：玻璃板块的受力组合采用自重、风荷载和活荷载组合。qk：荷载标准值组合(MPa)；wk：风荷载标准值(MPa)；GAk1：外片玻璃自重标准值(仅指玻璃)(MPa)；GAk2：内片玻璃自重标准值(仅指玻璃)(MPa)；先取自重和风荷载组合：wk+GAk1+GAk2=1×0.000829+0.000154+0.000154=0.001137MPa再与活荷载组合，得：qk=0.001137+0.7×0.0005×Cosα=0.001487MPa(2)组合荷载作用下玻璃的挠度计算校核依据：df1=η1μqkb4/D≤df1,lim上面公式中：df1：组合荷载作用下玻璃板挠度计算值(mm)；η1：组合荷载作用下玻璃挠度的折减系数；μ：玻璃挠度系数，查表得μ=0.00523；qk：玻璃板块荷载标准值组合(MPa)b：玻璃板块短边边长(mm)；D：玻璃的弯曲刚度(N·mm)；df1,lim：组合荷载作用下玻璃的许用挠度，取玻璃板块短边边长的1/80，且不宜大于20mm，因此取：12.925mm；其中：D=Ete3/(12(1-υ2))……6.1.3-1[JGJ102-2003]上式中：E：玻璃的弹性模量(MPa)；te：玻璃的等效厚度(mm)；υ：玻璃材料泊松比，为0.2；te=(t13+t23)1/3……6.1.5-3[JGJ102-2003]=(63+63)1/3=7.56mmD=Ete3/(12(1-υ2))=72000×7.563/(12×(1-0.22))=2700507.6N·mmθ：玻璃板块的计算参数；θ=qkb4/Ete4……6.1.2-3[JGJ102-2003]=0.001487×10344/72000/7.564=7.227按参数θ，查表6.1.2-2[JGJ102-2003]，η1=0.982d1=η1μqkb4/D=0.982×0.00523×0.001487×10344/2700507.6=3.233mm3.233mm≤df,lim=12.925mm(夹层玻璃)组合荷载作用下玻璃挠度能满足要求!(3)自重荷载作用下玻璃的挠度计算校核依据：df2=η2μGAkb4/D≤df2,lim……6.1.3-2[JGJ102-2003]上面公式中：df2：自重荷载作用下玻璃板挠度计算值(mm)；η2：自重荷载作用下玻璃挠度的折减系数；μ：玻璃挠度系数，查表得μ=0.00523；GAk：玻璃板块自重荷载标准值(仅指玻璃)(MPa)；GAk=GAk1+GAk1=0.000154+0.000154=0.000308MPab：玻璃板块短边边长(mm)；D：玻璃的弯曲刚度(N·mm)；df2,lim：自重荷载作用下玻璃的许用挠度，取长边边长的1/120，为9.867mm；θ：玻璃板块的计算参数；θ=GAkb4/Ete4……6.1.2-3[JGJ102-2003]=0.000308×10344/72000/7.564=1.497按参数θ，查表6.1.2-2[JGJ102-2003]，η2=1d2=η2μGAkb4/D=1×0.00523×0.000308×10344/2700507.6=0.682mm0.682mm≤df2,lim=9.867mm(长边边长的1/120)自重作用下玻璃挠度能满足要求!二非机动车车道雨棚设计计算书计算引用的规范、标准及资料同上基本参数采光顶所在地区成都地区；地面粗糙度分类等级按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇；C类：指有密集建筑群的城市市区；D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；依照上面分类标准，本工程按B类地形考虑。采光顶荷载计算玻璃采光顶的荷载作用说明玻璃采光顶承受的荷载包括：自重、风荷载、雪荷载以及活荷载。(1)自重：包括玻璃、杆件、连接件、附件等的自重，可以按照以下值估算：当采用单层玻璃时：取400N/m2；当采用中空及夹层玻璃时：取500N/m2；当采用中空夹层玻璃时：取650N/m2；当由于玻璃较厚或龙骨较重，按上面估算不适合的时候，由人工计算给定；本例计算取：0.0005MPa(按假设)；(2)风荷载：是垂直作用于采光顶表面的荷载，按GB50009采用；对于采光顶结构，荷载作用复杂，并且可能有时风压是正，而有时候是负，一定范围内的负压对结构是有利的！因此实际计算的时候要分别考虑并采用其参与组合后的最大值！(3)雪荷载：是指采光顶水平投影面上的雪荷载，按GB50009采用；(4)活荷载：是指采光顶水平投影面上的活荷载，按GB50009采用；在实际工程中，对上面的几种荷载，考虑最不利组合，且雪荷载与活荷载不同时考虑。分项系数按以下参数取值：永久荷载分项系数γg取：1.3……风荷载向下时；1.0……风荷载向上时；风荷载的分项系数取：γw：1.5雪荷载的分项系数取：γs：1.5活荷载的分项系数取：γh：1.5风荷载标准值计算采光顶属于外围护构件，按《工程结构通用规范》GB55001-2021及《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)计算：wk=βK1K2μzμs1w0……4.6.1[GB55001-2021]上式中：wk：作用在采光顶上的风荷载标准值(MPa)；Z：计算点标高：2.95m；μz：风压高度变化系数；根据不同场地类型,按《建筑结构荷载规范》条文说明部分8.2.1提供的公式计算：A类场地：μzA=1.284×(z/10)0.24B类场地：μzB=1.000×(z/10)0.30C类场地：μzC=0.544×(z/10)0.44D类场地：μzD=0.262×(z/10)0.60公式中的截断高度和梯度高度与计算阵风系数时相同，也就是：对A类场地：当z>300m时，取z=300m，当z<5m时，取z=5m；对B类场地：当z>350m时，取z=350m，当z<10m时，取z=10m；对C类场地：当z>450m时，取z=450m，当z<15m时，取z=15m；对D类场地：当z>550m时，取z=550m，当z<30m时，取z=30m；对于B类地形，2.95m高度处风压高度变化系数：μz=1.000×(10/10)0.30=1K1：地形修正系数，按规范4.6.6[GB55001-2021]取：1.对山峰和山坡等地形，应根据山坡全高、坡度和建筑物计算位置离建筑物地面的高度确定地形修正系数，其值不应小于1.0；2.对于山间盆地、谷地等闭塞地形，地形修正系数不应小于0.75；3.对于与风向一致的谷口、山口。地形修正系数不应小于1.2；4.其它情况，应取1.0.综上所述，本工程取：K1=1K2：风向影响系数，按规范4.6.7[GB55001-2021]取：1.当有15年以上符合观测要求且可靠的风气象资料时，应按照极值理论的统计方法计算不同风向的风向影响系数，所有风向影响系数的最大值不应小于1.0，最小值不应小于0.8；2.其它情况，应取1.0.综上所述，本工程取：K2=1β：风荷载放大系数，GB55001-2021条文说明4.6.1指出：风荷载脉动的增大效应，一般通过平均风荷载乘以风振系数或阵风系数来考虑，但也可以采用平均风荷载与脉动风荷载相叠加的方法来考虑，因此新规范未直接采用现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009的计算表达式，而是规定了计算风荷载标准值的基本原则。同时该规范的条文说明4.6.5指出：对于围护结构来说，由于不需要考虑结构振动的影响，因此只需要考虑风压本身脉动的特性，这又与地形地貌，脉动风特性和流场特性等因素有关。本条规定的围护结构风荷载放大系数下限值，假定了湍流度剖面取为负指数，且指数绝对值与平均风剖面相同。考虑到湍流度的离散性，以及屋盖边缘、幕墙边缘等区域分离流动的影响，实际风荷载放大系数可能会大于该值，因此本条将其规定为围护结构风荷载放大系数的最低取值标准。结合以上说明，实际工程计算中，风荷载放大系数可取阵风系数βgz与1+0.7/μz0.5的较大值。即：β=max(βgz,1+0.7/μz0.5)其中：βgz：高度z处的阵风系数；根据不同场地类型,按以下公式计算：βgz=1+2gI10(z/10)-α……条文说明部分8.6.1[GB50009-2012]其中A、B、C、D四类地貌类别截断高度分别为：5m、10m、15m、30m；A、B、C、D四类地貌类别梯度高度分别为：300m、350m、450m、550m；也就是：对A类场地：当z>300m时，取z=300m，当z<5m时，取z=5m；对B类场地：当z>350m时，取z=350m，当z<10m时，取z=10m；对C类场地：当z>450m时，取z=450m，当z<15m时，取z=15m；对D类场地：当z>550m时，取z=550m，当z<30m时，取z=30m；g：峰值因子，按GB50009-2012取2.5；I10：10m高名义湍流度，对应A、B、C、D地面粗糙度，可分别取0.12、0.14、0.23和0.39；α：地面粗糙度指数，对应A、B、C、D地面粗糙度，可分别取0.12、0.15、0.22和0.30；依次带入公式，得：β=max(βgz,1+0.7/μz0.5)=max(1+2×2.5×0.14×(10/10)-0.15,1+0.7/μz0.5)=1.7按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012第8.3.3条：计算围护结构及其连接的风荷载时，可按下列规定采用局部体型系数μs1：1封闭矩形平面房屋的墙面及屋面可按表8.3.3-1的规定采用；2檐口、雨篷、遮阳板、边棱处的装饰条等突出构件，取-2.0；3其它房屋和构筑物可按本规范第8.3.1条规定体型系数的1.25倍取值。按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012第8.3.4条：计算非直接承受风荷载的围护构件风荷载时，局部体型系数可按构件的从属面积折减，折减系数按下列规定采用：1当从属面积不大于1m2时，折减系数取1.0；2当从属面积大于或等于25m2时，对墙面折减系数取0.8，对局部体型系数绝对值大于1.0的屋面区域折减系数取0.6，对其它屋面区域折减系数取1.0；3当从属面积大于1m2且小于25m2时，墙面和绝对值大于1.0的屋面局部体型系数可采用对数插值，即按下式计算局部体型系数：μs1(A)=μs1(1)+[μs1(25)-μs1(1)]logA/1.4……8.3.4[GB50009-2012]考虑到采光顶的特殊性质：该处的建筑结构比较复杂，作为屋面结构又与人们的生命安全密切相关，很难每个工程都做风洞实验来准确决定荷载，而常规采光结构的风载本身就不大，所以在计算中没有按从属面积进行插值折减，而采用了μs1(1)值。按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012第8.3.5条：计算围护结构风荷载时，建筑物内部压力的局部体型系数可按下列规定采用：1封闭式建筑物，按其外表面风压的正负情况取-0.2或0.2；