钢厂eaf炉设备基础大体积混凝土施工方法总结

术质量要求最高、施工工艺最为繁杂也是最为关大体积混凝土的定义：根据《普通混凝土配合比大体积混凝土的施工特点：大体积混凝土结构成，水泥水化热高，聚集在混凝土内部的热量不易散此时受混凝土自约束，在结构内部产生压应力，表面产凝土的极限抗拉强度时，就会在混凝土表面产生裂缝；在混逐渐散热冷却产生冷缩，加上混凝土硬化过程中本身的收缩土的约束，又将会产生较大的降温收缩拉应力，如超过该龄度时，也会产生裂缝。当裂缝呈深进的或贯穿性时，影响基大体积混凝土温度控制的重点和标准；大体积大体积混凝土施工的各个环节控制混凝土浇筑块体内部温度混凝土浇筑块体温度裂缝的目的。其温度控制标准；1）混模温度基础上的最大温升值为35℃;2）混凝土浇筑块体大体积混凝土的施工技术要求比较高，特别是要温度差产生温度应力裂缝。规范规定，大体积混特点和温度控制标准，在施工前期的准备工作中，我们在州地区矿渣水泥数量极少，货源紧张、成本高，加之工凝土数量不是很大等一些有利因素，在对多家普通水泥试配后，在各项指标均符合《硅酸盐水泥、普通硅酸强度较高，同时可减少用水及水泥用量，从而使~~1.3细骨料：选用平均粒径较大的中、粗砂，拌制的混凝土可减少用水量10%左右，同时可相应减少水泥用量，降低水灰比则，在科学检验的基础上，对细骨料的选择，我们采用普通硅酸盐水泥拌制大体积粉煤灰混凝土时，其粉煤灰取代水泥的40％。因此，考虑掺加适量的粉煤灰。经反复验算和试配，我们确1.5外加剂：在工程开工前，我们初步筛选了3种外加剂，即较，结合本工程实际，我们最后确定采用FDN--2高效缓凝型减水剂，掺量为求的前提下，尽量减少水泥用量，以降低混凝使混凝土浇筑后的里外温差和降温速度控制的的费用。根据这一原则，再结合现场实际，检经反复分析、比较，综合考虑各方面的不利）：考虑到本基础工程混凝土数量及浇筑面积均不大，一是便于振捣，易保证混凝土的浇筑质量；二是可利用混凝土层面散热，对降低大体积混凝土浇筑块体的温升有利。混凝土根据规范规定，混凝土摊铺厚度按350mm计算，混凝土的初凝时间暂场实际情况及可能发生的不利因素，要求检测站配根测温管，分别测设混凝土块体表、中、里三个布置见附图一，在砼浇筑前安装完毕。测温仪表测温误差不大于±0.2℃完全可以满足大体积混凝考虑到泵送砼的特点：水灰比大，水泥用量小。这样不仅加大了大体积砼的温控、防裂难度。高。通过分析比较，我们采用看似原始却较为有效至现场后，用搭设的溜槽下料，这样，既可减少水比，有利于砼的温控、防裂，也满足抗渗砼的水灰第一：由于本基础工程砼块体绝对体积、面保持湿润；加强雨天的保温养护工作，防止混土的保温养护其间，严禁采用强制、不均匀的填。避免混凝土侧面长期暴露；做好有效的在大体积混凝土浇筑，根据以上拟采取的防裂措施水化热绝热温升值、各龄期收缩变形值、收缩当算，估量可能产生的最大温度收缩应力，如不超过混取的防裂措施能有效控制预防裂缝的出现；如超过混凝土的整混凝土的浇筑温度，减低水化热温升值、降低内外温差、凝土性能，提高抗拉强度或改善约束等技术措施重新计算，Tmax=298×280(1－e-∞)/0.96×2420=35.92℃15y=0y120.58×(1－e-0.01×15)=0.295×10-4E（15E（c1－e-0.09t2.8×104(1e-0.09×15)＝2.074×104-0.15)＝0.913＜fct＝1.3在大体积混凝土浇筑后，我们根据实测的温度值和相心各龄期水化热升降温度曲线，分别计算各降温阶段的混计总拉应力不超过同龄期的混凝土抗拉强度，则表示所采预防裂缝的出现；如超过该阶段时的混凝土抗拉强度措施，使其缓慢降温和收缩，提高该龄期的混凝土抗拉强Tmax＝WQ0(1－e-mt)/Cγ=298×280×(1－e-0.4×28)/0.96×2420＝35.92℃Td(4)＝56.55℃-18℃=38.55℃Td(10)＝49.55℃-18℃=31.55℃Td(16)＝42.20℃-18℃=24.20℃Td(22)＝34.50℃-18℃=16.50℃Td(28)＝30.80℃-18℃=12.80℃经实测已知基础中心最高温度在混凝土浇灌四天后出现,4d的T1=264y=0y120.58×(1－e-0.01×4)=0.083×10-4-4;根据以上各龄期当量温差值,算出每龄期台阶间每隔6d作为一个台阶前提下，根据升降温度曲线图（附图2）推算出各龄期的平均降温差值，并求出每龄期台阶间的水化热温差值。为偏于安全计，采用4d的最高温度56.5530.80℃的温差值作为计算依据，算出各龄期台阶（同样以每隔6d作为一台阶）的温差值，如附图3所示。为考虑徐变作用，把总降温分成若干台阶式降温，分别计 To（tT（10T（16T（22T（28）=8.19℃+8.46℃+8.74℃+4.70℃=E（4E（c1－e-0.09t2.8×104(1e-0.09×4)＝0.8474E（282.575×104N/mm2）μ=0.15β=［Cx/HE（t1/20.02/3500*1.662*104］1/2=0.0180N/mm2max=σ(