外墙悬挑脚手架专项安全施工方案

斜杆（仅首层有）b.板火灾类易燃物类火灾类和可熔体物质油、柴油、气体火气体火乙炔、氢气金属火锂、铝镁合计算参数:双排脚手架，搭设高度18.0米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.25米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为48×2.8，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设9层计算。栏杆采用竹笆片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.40kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.8720。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.036kN/m脚手板的荷载标准值活荷载标准值静荷载的计算值q1=1.2×0.036+1.2×0.052=0.106kN/m活荷载的计算值q2=1.4×1.050=1.470大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.106+0.117×1.4我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.411×106/4248.0=96.690N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.036+0.052=0.088kN/m活荷载标准值q2=1.050kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值脚手板的荷载标准值活荷载标准值荷载的计算值小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:=0.626×106/4248.0=147.425N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0×0.036×1050.004/(384×2.集中荷载标准值P=0.053+0.079+1.575=1.707kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度最大挠度和V=V1+V2=1.987mm小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.036×1.050=0.037kN脚手板的荷载标准值活荷载标准值荷载的计算值单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1001(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.10(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.097kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000×2×1.500×1.050/2=3.150kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范Us——风荷载体型系数：Us=0.872经计算得到，风荷载标准值Wk=0.400×1.250×0.872=0.436kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×4.097+0.9×1.4×3.150=8.885kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×4.097+1.4×3.150=9.326kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.9×1.4×0.436×1.500×1.800×1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=9.326kN；i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60ck——计算长度附加系数，取1.155；u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确1.800=3.118m；A——立杆净截面面积，A=3.974cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；——由长细比，为3118/16=195；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.191；——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=9326/(0.19×397)=122.583N/mm2；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=8.885kN；i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60ck——计算长度附加系数，取1.155；u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确1.800=3.118m；A——立杆净截面面积，A=3.974cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；——由长细比，为3118/16=195；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.191；MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.267kN.m；钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=8885/(0.19×397)+267000/4248=179.637N/mm2；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：wk——风荷载标准值，wk=0.436kN/m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=3.000经计算得到Nlw=9.888kN，连墙件轴向力计算值Nl=12.888kN根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值Nf1=0.85Ac[f]根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值Nf2=0.85A[f]其中轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=25.00/1.60的结果查表得到净截面面积Ac=3.97cm2；毛经过计算得到Nf1=69.247kNNf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到Nf2=302.738kNNf>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!连墙件双扣件连接示意图悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式支座弯矩计算公式C点最大挠度计算公式其中k=m/l,kl=ml/l,k2=m2/l。本工程算例中，m=1500mm，l=2000mm，ml=250mm，m2=1300mm；水平支撑梁的截面惯性矩I=1130.00cm4，截面模量(抵抗矩)W=141.00cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载N=9.33kN水平钢梁自重强度计算荷载q=1.2×26.10×0.0001×7.85×10=0.25kN/mk=1.50/2.00=0.75kl=0.25/2.00=0.13k2=1.30/2.00=0.65代入公式，经过计算得到支座反力RA=26.633kN支座反力RB=-7.120kN最大弯矩MA=14.732kN.m抗弯计算强度f=14.732×106/(1.05×141000.0)=99.507N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载N=4.10+3.15=7.25kN水平钢梁自重计算荷载q=26.10×0.0001×7.85×10=0.21kN/m最大挠度Vmax=7.880mm水平支撑梁的最大挠度小于3000.0/250,满足要求!水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下其中b均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》b=2.00b'=1.07-0.282/b=0.929经过计算得到强度=14.73×106/(0.929×141000.00)=112.47N/mm2；水平钢梁的稳定性计算<[f],满足要求!1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=7.120kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规压点处采用3个U形钢筋拉环连接，承载能力乘以0.85的折减系数；钢筋拉环抗拉强度为127.50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[7120×4/(3.1416×水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=7.12kN；d——楼板螺栓的直径，d=18mm；[fb]——楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；h——楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=7.12kN；d——楼板螺栓的直径，d=18mm；b——楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=90mm；fcc——混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于106.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：锚固压点处楼板负弯矩数值为M=7.12×2.00/2=7.12kN.m根据《混凝土结构设计规程》GB50010-2002第7.2.1条1──系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80iel1取为0.94,期间按线性内插法确定；fc──混凝土抗压强度设计值；fy──钢筋受拉强度设计值。s=7.12×106/(1.000×14.300×1.5×1000×110.02)=0.0270As=7.12×10^6/(0.9860×110.0×210.0)=312.6mm2钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ1计算参数:双排脚手架，搭设高度18.0米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.25米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为48×2.8，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设9层计算。栏杆采用竹笆片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.35kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.8000。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度2.50米，建筑物内锚固段长悬挑水平钢梁采用支杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.30m，支杆采用钢管大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.036kN/m脚手板的荷载标准值活荷载标准值静荷载的计算值q1=1.2×0.036+1.2×0.052=0.106kN/m活荷载的计算值q2=1.4×1.575=2.205大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.604×106/4248.0=142.238N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.036+0.052=0.088kN/m活荷载标准值q2=1.575kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值脚手板的荷载标准值活荷载标准值荷载的计算值小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:=0.916×106/4248.0=195.553N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0×0.036×1050.004/(384×2.集中荷载标准值P=0.053+0.079+2.362=2.494kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度最大挠度和V=V1+V2=2.891mm小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.036×1.050=0.037kN脚手板的荷载标准值活荷载标准值荷载的计算值单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1001(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.10(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.097kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.500×1.050/2=4.725kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范Us——风荷载体型系数：Us=0.800经计算得到，风荷载标准值Wk=0.350×1.250×0.800=0.350kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×4.097+0.9×1.4×4.725=10.870kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×4.097+1.4×4.725=11.531kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.9×1.4×0.350×1.500×1.800×1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=11.531kN；i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60ck——计算长度附加系数，取1.155；u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确1.800=3.118m；A——立杆净截面面积，A=3.974cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；——由长细比，为3118/16=195；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.191； 钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=11531/(0.19×397)=151.565N/mm2；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=10.870kN；i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60ck——计算长度附加系数，取1.155；u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确1.800=3.118m；A——立杆净截面面积，A=3.974cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；——由长细比，为3118/16=195；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.191；MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.214kN.m；钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=10870/(0.19×397)+214000/4248=193.324N/mm2；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：wk——风荷载标准值，wk=0.350kN/m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=3.000经计算得到Nlw=7.938kN，连墙件轴向力计算值Nl=10.938kN根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值Nf1=0.85Ac[f]根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值Nf2=0.85A[f]其中轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=125.00/1.60的结果查表得到净截面面积Ac=3.97cm2；毛经过计算得到Nf1=69.247kNNf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到Nf2=231.196kNNf>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!连墙件双扣件连接示意图悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为1050mm，内侧脚手架距离墙体250mm，支拉斜杆的支点距离墙水平支撑梁的截面惯性矩I=1130.00cm4，截面抵抗矩W=141.00cm3，截面积A=26.10cm2。受脚手架集中荷载P=11.53kN水平钢梁自重荷载q=1.2×26.10×0.0001×7.85×10=0.25kN/m11悬挑脚手架示意图A0.25kN/m1300B悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到0.000.300.19悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)0.8350.0980.0840.084悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=13.698kN,R2=10.648kN,R3=0.192kN最大弯矩Mmax=1.653kN.m1000/2610.0=13.436N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下其中b均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》b=2.00b'=1.07-0.282/b=0.929经过计算得到强度=1.65×106/(0.929×141000.00)=12.62N/mm2；水平钢梁的稳定性计算<[f],满足要求!水平钢梁的轴力RAH和支杆的轴力RDi按照下面计算其中RDicosi为支杆的顶力对水平杆产生的轴拉力。各支点的支撑力RCi=RDisini按照以上公式计算得到由左至右各支杆力分别为RD1=14.928kN斜压支杆的轴力RD我们均取最大值进行计算，为RD=14.928kN下面压杆以钢管48.0×3.5mm计算，斜压杆的容许压力按照下式计算：其中N——受压斜杆的轴心压力设计值，N=14.93kN；轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比l/i查表得到=0.17；l——受最大压力斜杆计算长度，l=3.27m；A——受压斜杆净截面面积，A=4.89cm2；受压斜杆受压强度计算值，经计算得到结果是180.41N/mm2；[f]——受压斜杆抗压强度设计值，f=205.0N/mm2；受压斜杆的稳定性计算<[f],满足要求!斜撑杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下lwt为焊接面积，取489.30mm2；ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2；经过计算得到焊缝抗拉强度=14928.40/489.30=30.51N/mm2。对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求!1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=10.648kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规压点处采用1个U形钢筋拉环连接；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[10648×4/(3.1416×50.00×水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=10.65kN；d——楼板螺栓的直径，d=20mm；[fb]——楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；h——楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于10647.91/(3.1416×20×1.5)3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=10.65kN；d——楼板螺栓的直径，d=20mm；b——楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm；fcc——混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于131.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：锚固压点处楼板负弯矩数值为M=10.65×3.50/2=18.63kN.m根据《混凝土结构设计规程》GB50010-2002第7.2.1条1──系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C801取为0.94,期间按线性内插法确定；fc──混凝土抗压强度设计值；fy──钢筋受拉强度设计值。els=18.63×106/(1.000×14.300×1.5×1000×85.02)=0.1200As=18.63×10^6/(0.9360×85.0×210.0)=1115.6mm2计算参数:水平阳角型钢采用焊接建筑物预埋件连接，计算条件为一端固支的连续梁。本工程中，脚手架排距为1050mm，内侧脚手架距离墙体250mm，计算中取其1.414倍为型钢采用[10号槽钢U口竖向，型钢支点距离建筑物角点2200mm。型钢截面惯性矩I=25.60cm4，截面抵抗矩W=7.80cm3，截面积A=12.74cm2。阳角型钢示意图9.80kNA3009.80kN0.12kN/m2200B阳角型钢计算简图1、型钢受力计算受脚手架作用的联梁传递集中力P=9.80kN水平钢梁自重荷载q=1.2×12.74×0.0001×7.85×10=0.12kN/m经过连续梁的计算得到7.877.870.000.042.167.824.4694.4692.8330