嘉兴至绍兴跨江公路通道某大桥主桥挂篮、检修公寓施工组织设计

XXX大桥主桥

挂篮施工技术方案

目录

1、编制依据'原则、技术标准......................................................2

1.1编制依据....................................................................3

1.2编制的原则.................................................................3

1.3技术标准...................................................................3

2.1工程地质...................................................................4

2.2气象、水文.................................................................4

2.3xxx大桥桥梁结构...........................................................4

3.1XXX大桥主桥挂篮施工场地布置...............................................7

3.2施工队伍安排...............................................................7

3.3施工进度安排...............................................................8

3.4投入本桥的施工机械设备.....................................................8

4、施工技术方案.................................................................10

4.1施工工艺概述...............................................................10

4.20#块施工工艺..............................................................11

4.3边跨现浇段施工............................................................29

4.4挂篮......................................................................35

4.5挂篮现浇箱梁施工..........................................................40

4.6预应力施工................................................................47

4.7体系转换..................................................................51

4.8夏雨季施工................................................................52

5、施工要点.....................................................................54

5.1箱梁施工质量控制和要求.....................................................54

5.2主桥施工流程..............................................................54

5.3悬浇梁段碎施工注意事项....................................................56

5.4合拢段施工注意事项........................................................57

5.5线型控制与测量............................................................57

6、质量保证体系及措施...........................................................62

6.1质量保证体系..............................................................62

6.2质量保证措施..............................................................62

7、安全保证体系.................................................................66

7.1组织保证..................................................................66

7.2安全保障措施..............................................................67

附件一、XXX大桥挂篮试压加载数量计算表..........................................70

附件二、XXX大桥主桥挂篮试压配重记录表..........................................71

附件三、《XXX大桥主桥施工进度计划横道图》........................错误!未定义书签。

附件四、《GL改进型三角形挂篮主要构件检算书》.....................错误!未定义书签。

XXX大桥挂篮悬浇施工方案

1、编制依据、原则、技术标准

1.1编制依据

(1)招标文件；

(2)设计施工图纸；

(3)设计施工图纸补疑文件；

(4)现行的国家和交通行政主管部门颁发的施工规范、规程和验收标准；

(5)我单位对现场和周围环境调查所获得的资料。

1.2编制的原则

(1)优化配置生产资源，采用新技术、新材料、新工艺确保本标段各项工程均达到

优良等级；

(2)科学合理安排施工工作面和工作程序，确保工期按期完成；

(3)加强现场指挥和管理，确保施工生产安全；

(4)合理布置施工现场，保护好周边环境，科学文明施工。

1.3技术标准

(1)桥梁跨径：5X25+5X25+5X25+(42+72+42)+5X25+5X25+5X25；

(2)桥梁宽度:20.25米(0.5米+18.75米+1.0米);

(3)桥面横坡：双向2%；

(4)航道等级：规划IV级航道，通航净空55X7m；

(5)设计荷载：公路-I级；

(6)地震烈度:按7度设防。

2、工程概况

2.1工程地质

本工程位于钱塘江南岸海冲积平原区，主桥现浇段所处地层地质及主要物理力

学参数和承载力见下表2.1所示。

表2.1地层地质及主要物理力学参数和承载力

土体桩侧力摩擦

地层厚度内摩擦角基本容许承载力

地层名称值

(m)(°)(kPa)

(kPa)

第一层粘质粉土1218.49020

第二层粉砂1.230.312025

第三层粘质粉土3.618.49020

第四层淤泥质粉质粘16.25.77015

1

第五层粉质粘土4.911.58020

第八层粉砂2.630.312025

第七层粉质粘土1211.58020

第八层粉砂3.230.312025

第九层粉质粘土511.58020

第十层粉砂5.830.312025

第H"■一层圆砾727070

2.2气象、水文

属亚热带季风区，气候温暖湿润，四季分明。多年平均气温15.5℃,平均降水量

1360.7mm,一年中有两个多雨期，一般是6月上旬至7月上旬的梅雨期和8〜9月的台

风期。常年主导风向为东风，年平均风速为2.7m/s。全年无霜期为245天左右，初雪

一般出现在12月下旬，终雪在次年三月下旬。雾季多发生在深秋初冬时节。主要灾害

性天气有热带气旋、台风、冰雹、龙卷风、雾、雷暴雪、暴雨等。

沿线主要河流为八一丘xxx(规划IV级通航)，xxx水PH值为&4,对混凝土无

腐蚀性，可采取常规防护措施。

2.3xxx大桥桥梁结构

XXX大桥为嘉兴至绍兴跨江公路通道高速公路越XXX规划IV级航道的一座桥梁,

嘉兴至绍兴跨江公路通道高速公路与XXX规划IV级航道中心线的交叉桩号为

K59+168oxxx大桥主桥桩号亦为K59+168,起点桩号为K58+711.98,终点桩号为

K59+624.02,桥梁全长912.04m,全桥共7联,桥跨为5X25+5X25+5X25+(42+72+42)

+5X25+5X25+5X25。第17孔跨越xxx规划IV级航道，路线前进方向与展望大道

(规划一级)交角为90度。主桥上部采用(42+72+42)m预应力混凝土变截面连续

箱梁；主桥下部结构中15、18号过渡墩为柱式墩、承台接钻孔灌注桩基础；16、17

号主墩为矩形墩、承台接钻孔桩基础。引桥上部结构采用25m预应力混凝土先简支

后连续小箱梁，下部结构0号及33号桥台采用柱式桥台钻孔灌注桩基础，其余均为

柱式墩、钻孔灌注桩基础。大桥主桥支座用盆式橡胶支座，引桥采用板式橡胶支座。

支座，梁底、墩顶钢板为普通A3钢板。桥台处伸缩缝采用GQF-F80型桥面伸缩装置,

桥墩处采用D160型桥面伸缩装置，伸缩装置预留槽采用50号钢纤维防水混凝土。

整体化混凝土采用40号防水混凝土。桥面铺装沥青混凝土厚度9cm,分4cm、5cm两

层铺筑，材料要求及施工工艺同路面结构。

xxx大桥主桥上部结构采用42m+72m+42m变截面预应力混凝土连续箱梁，全长156

米，桥面横坡为单向2%„本桥按两幅分离设计，两幅间距为100cm,主桥变截面连续

箱梁采用单箱双室截面，单幅箱梁宽20.25m,其中悬臂长3.5m,箱梁底宽13.25m；

箱梁跨中截面腹板厚50cm,根部截面箱梁腹板厚70cm,在第5(5')号节段线性过渡。

梁高采用二次抛物线规律变化，跨中梁中心高2.0m,支点梁中心高4.3m。箱梁采用三

向预应力体系，分为纵向预应力束、横向预应力束和竖向力筋。0#块底板厚为分段线

性变截面；箱梁顶板设置成单向2%横坡。箱梁0#块长度9.0m,在满堂支架上现浇

施工；1#〜3#梁段，每段长3.5m,4#〜8#梁段，每段长4m,均采用挂篮悬臂浇筑施

工，16#、17#墩顶T构同步施工；中孔合拢段长度2m,边孔合拢段长度2m；边孔支

架现浇段长度4.84m。

箱梁采用C55钢筋混凝土，0号梁段碎体积287.969m3,重748.7t(钢筋砂比重按

2.6t/m3考虑)；1~8号悬浇节段中，最重的为1号节段，碎体积76.679m3,重199.4t,

其中翼板重28.6t(每侧翼板重14.3t),箱体重170.8t；4.0m长的悬浇节段中，最重

的为4号节段，碎体积73.889m3,重192.It；边孔支架现浇段位体积98.232m3,重

255.4to

箱梁根部至跨中截面示意图如图2.1所示。

图2.1箱梁根部至跨中截面示意图（单位：cm）

3、施工组织、机械设备及进度安排

3.1xxx大桥主桥挂篮施工场地布置

XXX大桥主桥挂篮施工段为15#〜18#墩之间，其中16#〜17#墩跨越XXX。规划在

xxx两岸各设一处3000m2场地为钢筋加工及挂篮拼装场地，生活区安排在xxx北岸

300m2,在xxx上架设临时施工便桥仅为施工人员通过。具体布置图见下图3.1示。

中心河

®施工场地

周啮时住房

施工便觉

;二二二二、便桥

一河流

图3.1xxx大桥主桥挂篮施工场地平面布置示意图

3.2施工队伍安排

针对本工程施工特点，我们将配强配足施工队伍技术力量，从人力资源上确保满

足工程需要。共投入施工人员约180人，除项目部本级配备30人外，另组建1个专业

施工队，分成3个施工分队，每个施工队原则上按照钢筋及预应力工班20人，挂篮(支

架)及模板20人，混凝土工班10人安排。各施工分队全部由专业施工人员组成，其

中技工、高级技工占60%以上，特殊工种均持证上岗。投入的各施工分队任务安排见

表3.1所示。

表3.1施工队力量及任务安排

一

序

号施工队伍人数施工任务安排

.

1悬浇一分队50负责XXX南岸悬浇施工

2悬浇二分队50负责XXX北岸悬浇施工

3边跨现浇分队50负责左右幅边跨现浇段施工

负责XXX大桥悬浇的施工技术、测量监控、试验、安

4项目部人员30

全质量等管理工作

合计180

3.3施工进度安排

施工进度计划安排详见施工附件三、《XXX大桥主桥施工进度计划横道图》。

3.4投入本桥的施工机械设备

表3.2投入本工程的机械设备表

额定功率(kw)/

生产数量新旧程度

机械名称规格/型号容量(m3)/吨位

厂家(台/套)(%)

(t)

混凝土拌和站

IIZS120120m3/h南方路桥195

(自动控制)

混凝土搅拌运输车JCD78m3上海385

吊车QY2020t徐州190

装载机ZL50C3m3柳州295

混凝土泵车SY5290THB80m3/h湖南190

箱梁模板定型加工新制杭州4100

电动空压机L3.5-20/820m3/h西安180

载货汽车东风5t十堰190

发电机200KW上海195

卷扬机5t江西280

插入式振动器HZ6X30/501.1—1.5KW上海1095

钢筋切断机X-2007kw江苏290

钢筋调直机TQ4-85.5kw北京190

钢筋弯曲机WJ40-12.8kw北京290

交流电焊机500型23KVA南京1095

全站仪索佳台日本295

水准仪索佳台日本295

GL改进型三角形

挂篮套880

挂蓝

导链手拉葫芦5t衢州1270

导链手拉葫芦10t衢州7270

螺旋千斤顶32t台15070

预应力设备套柳州270

4、施工技术方案

4.1施工工艺概述

图4.1现浇连续箱梁挂篮悬浇施工工艺框图

4.1.20#块现浇

采用在承台上搭设满堂支架作为模板支撑体系，使用砂袋预压。混凝土生产采用拌

和站拌制，混凝土罐车运输，汽车泵泵送施工，混凝土浇注采用全断面一次浇注成型。

4.1.3挂篮混凝土悬浇

双幅共配置GL改进型三角形挂篮4对（8套），均匀连续对称施工。挂篮采用后拉

锚固，外模采用定型钢模板，内模采用竹胶板，混凝土集中拌运，泵送浇筑，单段一

次成型。

4.1.4合拢段

采用在吊架上现浇施工，以水配重随混凝土浇筑分级卸载，内外钢支撑先锁定，

待浇筑成型后拆除。

4.20#块施工工艺

箱梁底板宽度为13.25m,顶板宽度为20.25m,梁顶面，底面设2.0张单面横坡。

箱梁0块长9.00m,重量为748.7t,两侧各有8个块件，1#〜3#节段长3.5m、4#〜9#

节段长4.0m,边跨现浇段长4.84m,合拢段长2m。悬浇块件节段最重为1#节段重量

为199.4t。全桥两个主墩16,17#墩均为连续T构。

4.2.1临时支撑方案

为保证0块箱梁及箱梁悬浇节段施工过程中的稳定安全，设置临时支撑平衡悬浇

过程中构件两侧产生的不平衡力矩。每侧临时支撑由6根6820mm、壁厚10mm的支撑

钢管和6组（每根钢管内布置1组）OVM15-3预应力体系组成。临时支撑钢管采用宝

钢生产的普通A3钢，其力学性能为：弯曲应力［ow］=145MPa,剪应力［T］=85Mpa,

轴向应力［。］=140MPa,弹性模量E=2.HX105Mpa,钢绞线为漂阳万兴生产的“

15.20、fpk=1860MPa低松驰预应力钢绞线束,E=2.OXlO'MPa,A=140mm2o钢管与预埋

在承台上的钢板满焊，架立时严格控制竖直度，并在根部对称加焊4只牛腿增加其稳

定性。预应力筋在0#块砂强度达到9096后张拉，每束张拉控制应力为lOOkNo钢管支

撑布置图见图4.2所示。

0#块临时支撑受力钢管计算：

临时支撑是箱梁悬臂施工中的主要受力构件，当悬臂偶尔出现不对称荷载时，临

时支撑体系是保证施工安全及悬臂稳定性的重要措施。在设置临时支撑时，考虑了施

工不平衡荷载及风荷载两方面。

（1）施工不平衡荷载引起的钢管荷载

施工不平衡荷载最大出现在混凝土不平衡浇筑时，施工中控制不平衡浇筑方

量为8m二考虑其他不确定因素，检算取8#块混凝土重量的0.5倍（即90L8KN）,

检算中乘以1.2,最大力矩为浇筑8#块时。计算简图如图4.3所示。

211

预埋钢板口120X120cmto

□□□□□□O'-

墩身

□□□□□□

力82cm钢管支撑承台

图4.20#块临时支撑钢管位置图(单位：cm)

F=901.8kN

.315I31S5J

墩

钢绞线自支撑钢管

7身《0820

F3F1

图4.3临时支撑钢管受力简图(单位：cm)

Fi=901.8X35/3.15=10020kN

(2)风荷载引起的钢管荷载

计算风荷载考虑临界状态时墩身两边，一边风从上向下吹，一边风从下向上吹,

计算简图如图4.4所示。

F=K°K|K330A=1.0X1.63X1.0X0.45X1290=946kN

KO——设计风速重现期换算系数，取K0=L0

K1——风载阻力系数，按Kl=2.1-0.1(B/H)计算，B为宽度，H为梁高。

Kl=2.1-0.IX(20.5/4.3)=1.63

K3——地形地理条件系数，取K3=L0

3。——基本风压，按1/50年一遇，取0.45kN/m2

A——迎风面积。A=31.85X20.25X2=1290m2

（参考公路桥涵设计通用规范，JTGD60-2004）

身

图4.4向下吹风荷载计算简图（单位：cm）

F2=14.85X3572X3.15=5775kN

（3）抗倾覆检算

不平衡荷载对钢管产生的荷载为，混凝土施工时产生的不均匀沉降与风荷

载产生的不均匀沉降之和减去钢绞线所承受的拉力。

即钢管受压时,单根钢管所受荷载

N=（10020+5775）/6=2632.5-300=2332.5kN

钢管长度取6.6米，直径820mm,壁厚10mm,则：

A=2X3.14X0.4X0.01=0.025m2

1=3.14X0.43X0.01=0.002m,

3=0.28加

'A0.025

诲=23.6＜田=1。。，

立杆稳定性计算公式：

Z1

根据以上计算入=23.6,查表得：3=0.93。

23325

=J=93.3MPa<0.93xl40=130.2MPa

0.025

满足要求。

（4）钢契块设置

钢契块设置在腹板对应位置下方，与混凝土接触面积不小于（10020+350）

2

/22800=0.45mo（取C50混凝土设计抗压强度28.5Mpa,接触面长边小于30cm

时，取0.8倍折减系数）。

4.2.20#节段满堂支架施工方案

4.2.2.1满堂支架方案概述

本桥0#节段选用WDJ满堂支架浇筑，支架系统除翼缘板位置小部分落在承台以外,

其余均落在承台上。WDJ满堂支架受力明确，刚度大，沉降量较小，拆装方便。底模

采用大块钢模，外模采用定型钢模，内模使用竹胶板拼装，端模使用定型钢模。

4.2.2.2地基处理

该支撑系统大部分直接架设在承台上，只有小部分翼缘板位置支架搭设需做地

基处理。

16#、17#墩承台处地质表层为粉砂，基本承载力为90KPa,地基处理采用换填

80cm宕渣，其承载力在400KPa（实际施工时需检测承载力），换填前压实表层土。

换填后表面做20cm厚C25混凝土硬化层。混凝土硬化层周边超出支架搭设范围

50cm,并在表面做1%的横坡排水，在排水一侧做20X20cm排水沟。

4.2.2.3承台承载力检算

承台上立杆，在腹板位置单根受力最大为27kN（支架计算中得出）。立杆下承

托面积为15X15=225cm2,则。=N1/A=27/O.0225=1230KPa=l.23MPa<12.5MPa【经

查《路桥施工计算手册P330》（人民交通出版社）得C25碎抗压强度设计值为

12.5Mpa）满足要求。

4.2.2.4混凝土垫层承载力检算

翼缘板部分单根立杆承受最大荷载为Nl=14.4kN（支架计算中得出）。立杆下承

托面积为15X15=225cm2,贝U。=N1/A=14.4/0.0225=640kPa=0.64MPa<12.5MPa。

混凝土不会被压碎。

4.2.2.5地层地质承载力检算

地基地质承载力检算，首先检算宕渣换填层承载力，其次检算换填层下表层土承

载力，最后检算表层土下最弱软卧层地基承载力。地基承载力计算简图如图4.6所示。

（1）宕渣承载力检算

翼缘板位置下C25混凝土垫层自重按照26kN/n?计算。

考虑内力在混凝土垫层中的扩散角为45°,则宕渣表面的受力面宽度为15+20X

2=55cm。

N2=N1+N跄=14.4+0.2X0.55X0.55X26=16kN

则：o=N2/A=16/（0.55X0.55）=52.89kPa<400kPa（宕渣允许承载力）

满足要求。

翼缘板位置支架间距为90cm,由图4.6可知，内力通过碎垫层及宕渣扩散为与翼

缘板同宽的均布荷载所需深度h=((90-15)/2-20)/0.577+20=51cm【也即确保表层粉土

均布受力所需的宕渣最佳换填厚度，此时粉土的承载力为。=(16+0.51X16X(0.28

X2+0.55)2)/(0.28X2+0.55)2=22.6kpa]„目前宕渣的换填厚度为80cm,换填厚

度满足要求，但表层粉土承载力发生改变，局部增大，需重新检算。

90cm

(2)粉土承载力检算

单柱下粉土承载力。=(16+0.8X16X(0.46X2+0.55)2)/(0.46X2+0.55)2=20.2

kPa

多柱应力重叠区粉土承载力。尸2X20.2=40.2KPa<90kPa(粉土允许承载力)

满足要求。

(3)最弱软卧层地基承载力

根据地质资料，承载力最小地层为埋深在17m左右的淤泥质粉质粘土。由于应力

多重重叠，故荷载计算时，从偏于安全方面考虑，可按均布荷载简化处理，并取消承

载力深度修正系数。

翼缘板位置支架所受荷载为26.7KN/m?(支架计算中得出)，混凝土垫层厚0.2m,自

重按照26KN/m3计算，宕渣厚0.8m,宕渣自重按16kN/n?计算。则:

0=26.7+0.2X26+16X0.8=44.7KPa<70kPa（淤泥质粘土允许承载力）

地基承载力满足要求。

4.2.2.6支架搭设

支架搭设考虑箱梁的结构形式布置间距。横杆布置间距为60（横向）X60（纵向）

cm；腹板位置下立杆布置间距为30（横向）X60（纵向）cm,因碗口支架的最小间距

为60cm,所以立杆加密处的横杆使用普通钢管脚手架杆件，与相邻立杆连接；翼缘板

位置下立杆布置间距为90（横向）X60（纵向）cm；其它部位立杆布置间距为60（横

向）X60（纵向）cm。为加强支架的整体稳定性，纵横向每隔3排设剪刀撑一道。满

堂支架布置如图4.7、8所示。

图4.60#块满堂支架立面图（单位：cm）

图4.70#块满堂支架侧面图（单位：cm）

4.2.2.7支架检算

（1）荷载分析

为方便计算及偏于安全方面考虑，根据箱梁截面简化支架荷载如图4.9所示。

q2=362kN/mq2=362kN/m,q2=362kN/m

11JinI]imiiiiijI

350_r557.5__557.5__7Q■350

图480#块箱梁荷载分布图（单位：cm）

墩顶0#块节段长度9m,墩身宽度2.5m,混凝土容重按26kN/in3计算。

翼缘板碎荷载:(0.4+0.25)X3.5/2X4.5X26=13.3t=133kN

腹板碎荷载：0.7X4.3X3.25X2.6=25.4t=254kN

顶底板碎荷载：((0.28+0.85)X5.575+1.8X0.37+0.5X0.3)X3.25X

2.6=60.lt=601kN

(2)立杆截面性质及刚度检算

支架材料采用普通A3钢，轴向允许应力［。］=140Mpa,弯曲允许应力［ow］=

5

145MPa,剪应允许力［T］=85MPa,弹性模量E=2.1X10MPao查资料得碗口钢管的截

面积A=4.89XlO'mm:惯性矩1=1.215X10Wo

立杆步距均按60cm设置，为偏于安全，两端均按绞支考虑，则立杆自由长度

1o=6Ocmo

惯性半径：

变色=15.76,加

长细比(刚度):489

4=}=里匕=38〈［制=100,刚度满足要求。

r15.76

(3)支架强度及稳定性检算

A、立杆允许承载力计算

对于轴心受压立杆的强度检算要考虑稳定系数中的影响，即要求满足：

。压=；<WM

式中的巾是根据长细比人求得。

根据以上计算入=38,查表得：力=0.855。

则支架在稳定条件下，单根杆件允许承载力：

N=［o］A2=140X489X0.855=58.5kN>30kN(厂家提供的试验安全荷载)

满足要求。

由于碗口支架钢管不是新购置材料，为了偏于安全，将厂家提供的试验安全荷载

做为检验本桥杆件的允许承载力，即单根杆件允许承载力为［N］=30kN(强度及稳定性

均满足要求)。

B、受力荷载组成

支架受力荷载由箱梁混凝土荷载及施工荷载两部分组成。

施工荷载Ps包括：

模板荷载：Pl=10kN/m2；

设备及人工荷载：P2=250kg/m2=2.5kN/m2；

碎浇注冲击荷载：P3=200kg/m2=2kN/m2；

佐浇注振捣荷载：P4=200kg/m2=2kN/m2；

则：Ps=(P1+P2+P3+P4)=16.5kN/m2。

翼缘板位置混凝土荷载：

按120%计算碎荷载:p=160/(4.5X3.5)=10.2kN/m2

腹板位置混凝土荷载：

按120%计算碎荷载：p=305/(0.7X3.25)=134kN/m2

顶底板位置混凝土荷载：

按120%计算碎荷载：p=722/⑸575X3.25)=40kN/m2

C、立杆强度及稳定性检算

立杆受力荷载P=p+Ps。

翼缘板位置立杆强度及稳定性检算：

P=(Pl+Ps)=26.7kN/m2

立杆布置间距为90X60cm,则单根立杆受力为：

Nmax=PXA=26,7X0.9X0.6=14.4kN<[N]=30kN

腹板位置立杆强度及稳定性检算：

则有P=(P2+Ps)=150.5kN/m2

立杆布置间距为30X60cm,则单根立杆受力为：

Nmax=PXA=150X0.3X0.6=27kN<[N]=30KN

顶底板位置立杆强度及稳定性检算：

则有P=(P3+Ps)=56.5kN/m2

立杆布置间距为60X60cm,则单根立杆受力为：

Nmax=PXA=56.5X0.6X0.6=20.34kN<[N]=30kN

满足要求。

以腹板处立杆计算立杆变形(按高度7m计算)

△L=NL/EA=27X10：,X7X103/2.1X105X4.89X102=1.9mm

压缩变形很小。

(4)临时支撑钢管受力计算

0#块支架搭设中，支架在避开临时支撑钢管时留出了120义120cm范围的空档位

置，此空挡部分荷载由临时支撑钢管承担。支撑钢管局部位于腹板位置，从偏于安全

方面考虑，支撑钢管的受力全部按腹板荷载进行计算，即N=150kNo支撑钢管长度略

小于6.6m,现从偏于安全方面考虑，全按6.6m计算。

支撑钢管直径为6820mm,壁厚为10mm,则：

A=2X3.14X0.4X0.01=0.025m2

1=3.14X0.43X0.01=0.002m1

Z=^=66=23,6<[zl]=100,刚度满足要求

r0.025LJ

r=Jn—r=J/-0.-0-02=八

NAV0.025

稳定性计算：

b压=

A

根据以上计算入=10.7,查表得：W=0.958。

5

=二_x•x.=se）MPa<0.93X140=130Ma

0.025

满足要求。

（5）支架顶部纵向方木承载力检算：

支架采用15X15cm方木做纵梁，方木上直接铺设带横向加强肋（槽钢）的定型钢

模，支架纵向间距均按60cm布置。经对腹板、翼板、顶底板处立杆上方木纵梁受力分

析，分别得出均布荷载如下：

翼板处q=26.7X0.9=24kN/m

腹板处q=150X0.3=45kN/m

顶底板处q=56.5X0.6=33.9kN/m

经比较，腹板处受力最大，则只要计算腹板下方木纵梁即可。为偏于安全及计算

方便考虑，立杆之间的方木纵梁按简支计算，计算跨径60cm。受力简图如图4.10所

zKo

q=45kN/m

▼▼JF▼

XTY

CH-b0

60

图4.9腹板处方木纵梁受力简图（单位：cm）

方木采用硬质松木，查相关资料得：弹性模量E=1X1O'MPa,弯曲应力

[o]=HMPa,剪应力[T]=2MPa°

则：截面模量W=bh76=15X1576=562.5cm:惯性矩I=bh712=4218.8cm"。

梁弯曲应力：

o=qL78W=45X1000X0.678X562.5X10-6

=3.6MPa<[o]=HMPa强度满足要求。

剪应力：

：i

T=3Q/2A=3X45X10X(0.6/2)/2X15X15X10'

=0.9MPa<[T]=2MPa满足要求。

挠度计算：

fmax=5qL7384E=5X45X103X103X0.64/384X4218.8X1O'8X1X1010

=0.18mm<[f]=l.0mm([f]=L/600)满足要求。

4.2.2.8底模承载力计算

底模采用整体式钢模，钢模采用5mm钢板，制作时考虑了纵横向用[8cm,按31.5

(纵向)X53.7(横向)cm井字梁加固，井字梁框格内设加强肋。0#块每侧底模由6

块定型钢模组成，直接设置在纵梁木楔上，模板布置及构造图如图4.11所示。

442

L5

z

.

m

g

-

2

812

加强肋

模板背面槽钢加固图

350

图4.10模板布置及构造图(单位：cm)

查表得：

A3钢：[61=140(MPa),[6J=145(MPa),[T1=85(MPa)0

(1)钢模板底槽钢检算

［8截面：I=101cm!W=25.3cm3

根据支架纵梁布置，从偏于安全考虑，将模板背部落在方木纵梁上的［8槽钢按简

支处理，简化受力模式如图4.12所示。

q

▼▼▼▼▼▼▼▼▼▼▼▼▼▼▼▼

L

图4.11模板背部槽钢受力简图（单位：cm）

A、翼板处［8槽钢计算

翼板处支架布置为90（横向）X60（纵向）cm,则［8槽钢计算间距L=90cm。

翼板处［8槽钢均布荷载q=26.7X0.6=16kN/m；

弯曲应力计算：

o=qL2/8W=16X1000X0.92/8X25.3X10*6=64MPa<145MPa满足要求。

挠度计算：

fmax=5qL7384EI=5X16X0.97384X2.1X108X101X

10JO.64mm<f=l.5mm=L/600

满足要求。

B、腹板处［8槽钢计算

腹板处支架布置为30（横向）X60（纵向）cm,则［8槽钢计算间距L=30cm。

腹板处［8槽钢均布荷载q=150X0.6=90kN/m；

弯曲应力计算：

o=qL2/8W=90X1000X0.32/8X25.3X10-6=40Mpa<145MPa满足要求。

挠度计算：

fmax=5qL7384EI=5X90X0.37384X2.1X10sX101X

10s=0.04mm<f=0.5mm=L/600

满足要求。

C、顶底板［8槽钢计算

顶底板处支架布置为60（横向）X60（纵向）cm,则［8槽钢计算间距L=60cm。

腹板处［8槽钢均布荷载q=56.5X0.6=33.9kN/m；

弯曲应力计算:

。=qL2/8W=33.9X1000X0.678X25.3X106=60MPa<145MPa满足要求。

挠度计算：

fmax=5qL'/384EI=5X33.9X0.6'/384X2.1X108X101X10^=0.27mm<f=l

mm=L/600

满足要求。

（2）底模钢板检算

底模钢板厚6mm,取受力最大的腹板位置计算，计算跨距为17.9cm,宽度为23.5cm,

按三跨连续梁，取其受力最大的中跨作为检算对象。

W=bh2/6=23.5X0.62/6=l.41cm3

I=bhV12=23.5X0.6712=0.43cm4

弯曲应力计算：

0=qL2/lOW=35.25X1000X0.179710X1.41X10-6=80.lMPa<145MPa满足要求。

挠度计算:fmax=0.677qL7100EI=0.677X35.25X0.26857100X2.1X108X0.24X

108=0.4mm<[L/400]=0.45mm满足要求。

4.2.2.9支架预压

为消除支架的非弹性变形和测其弹性变形量，采用砂袋法模拟支架的实际受力情

况，对其进行预压，预压重量为0#块重的120%,预压尽量按照0#块荷载分布图进行。

为增大预压砂袋的堆放面积，在预压三层砂袋后找平砂袋顶面，沿纵向铺设12m长型

钢，然后在型钢上平衡堆载，型钢重量记入堆载重量见图4.13。预压及卸载分80队

100%,120%三级完成。观测点在0#块跨中位置延横向布置五点见图4.12。每级荷载预

压完成后即进行观测，以后每3h观测一次，连续两次观测一致时，可进行下一级加载。

预压观测完成后即进行卸载，每级卸载完成后进行变形观测，根据观测结果预设支架

的预拱值。

图4.12预压观测点布置图（单位：cm）

砂袋

型钢.FRE玉型钢

图4.130#块预压纵剖面示意图

4.2.3模板安装

0#块底模使用挂蓝施工时的底模，下部坡度由支架顶托调节形成。

侧模采用新制大块钢模板，也是挂蓝的侧模，下部由支架支撑。内模、横隔板模

板均采用竹胶板。

底模、侧模安装前必须精确放样，安装后设专人检查，确保平面位置及高程的准

确。

各类模板安装注意事项

（1）为减少高空作业，保证模板安装精度，底模、外侧板、内模、人洞模尽量在

岸上拼装，拼装完成后用吊车吊装就位，所有模板在吊装过程中不允许与其它物体碰

撞，以免模板变形或损伤。

（2）模板间的联结必须牢固可靠，螺栓必须拧紧，模板安装完毕，在其表面涂抹

脱模剂。

（3）为防止箱梁内模移位，箱梁的内外模板用①20的钢筋拉杆固定，外侧模用型

钢和碗扣式钢管支架支撑，两侧外模采用①20的钢筋拉杆对拉。

模板安装顺序为：安装底板、外侧模、内模、端模。

4.2.4钢筋、预应力筋加工与布设

钢筋及预应力束管道：首先进行底板钢筋绑扎，其次进行腹板及隔板下段钢筋绑

扎，再进行腹板及隔板剩余部分钢筋绑扎，然后进行顶板底层钢筋的绑扎，安放纵向

预应力管，绑扎顶板顶层钢筋及定位筋。

为确保预应力筋布置、穿管、张拉、灌浆等的施工质量，必须确保预应力管道的

设置准确，采用预埋铁皮波纹管，并在波纹管内插入硬塑管作衬填，在梁体碎浇注过

程中（初凝之前）来回抽动硬塑管；一可以防管道被压瘪，二可防止波纹管漏浆堵塞

管道；同时采用架立钢筋固定管道坐标位置。

4.2.5混凝土入模浇注施工

混凝土拌和采用拌和站集中拌和，混凝土罐车运输，汽车泵泵送入模。整个0#块

的底板、腹板和顶板混凝土采用一次浇筑完成的方式。为确保底板混凝土入模，在芯

模顶板预留两个50X50cm混凝土入料口。混凝土灌注分层厚度30〜40cm,应根据混

凝土的缓凝时间确定分层灌注时间。振捣采用插入式振捣器。混凝土灌注顺序：总的

原则是由中间向两端对称灌注。每一层按先横梁、底板、腹板的顺序循环灌注，横桥

向从外侧开始浇筑，将底板以下灌注完成后，再按横梁、腹板的顺序循环。不断敲击

听声音，以保证混凝土密实,且内模开设孔洞以便观察及振捣,为确保混凝土施工质量，

混凝土浇筑应选择在无雨的日期进行，浇筑时间应安排在白天进行。

0#块箱梁浇注施工注意事项如下：

(1)振捣人员须经培训后上岗，要定人、定位、定责，分工明确，尤其是钢筋密

布部位、端模、拐角部位指定专人进行捣固，每次浇注前应根据责任表填写人员名单,

并做好交底工作。

(2)以插入式振捣为主，对钢筋密集处辅小型振动棒振捣，振捣分层厚度以30cm

厚为宜，振捣上层碎要垂直插入到下一层碎5〜10cm左右；振捣的间距不得超过60cm。

腹板拐角处的捣固可以采用在内模上开洞进行。且振捣器于模板保持5〜10cm的距离。

(3)浇注底板、腹板时，从顶板下料时使用串筒下料，腹板与底板相交处的倒角

部分碎，振捣时易引起腹板碎的流动，所以要特别注意该处碎的振捣，在底板碎浇注

完成后加盖板封闭倒角。

(4)泵管下料时不能直接冲击波纹管，用一块胶合板做下料板，减轻碎直接冲击

波纹管。

(5)碎振捣器避免与波纹管直接接触，以防波纹管道移位；捣固完成后及时的来

回拖动波纹管道内衬管，以防水泥浆流进孔道内堵塞孔道。

(6)碎养护强度达2.5Mpa后，拆除端头模，对梁端面进行凿毛处理，并在浇注

下一梁段位之前，用高压水冲洗凿毛的碎面。

4.2.6预应力筋张拉

4.2.6.1钢绞线下料与穿束

钢绞线的下料长度，等于孔道净长加工作长度。本桥张拉端预留长度纵、横向预

应力筋均为70cm。

钢绞线的切断，采用砂轮切割机，以保证切口平整、线头不散。

对两端张拉钢绞线拟采用整束同时穿入。单根穿入时，应按一定的编号顺序进行,

以免钢绞线在孔道内人为的打叉现象；整束穿入时，钢绞线应排列理顺，沿长度方向

每隔2m用铁丝捆扎一道，在端头20cm范围内全部用胶带捆扎。

4.2.6.2预应力筋波纹