塔吊基础施工方案 (四)

凤凰新城培训中心

塔吊基础施工方案

秀山华信建设工程有限公司

2021年1月150

目录

一、编制依据.............................................................................1

二、工程概况：...........................................................................1

三、现场地质条件.........................................................................1

四、塔吊布置原则........................................................................3

五、塔吊选择.............................................................................4

六、塔吊定位.............................................................................4

七、塔吊基础选用........................................................................4

八、结构验算.............................................................................6

九、质量保证措施.......................................................................21

十、安全技术措施.................................................................23

十一、雨季施工措施...............................................................24

十二、文明施工..................................................................25

附图：塔吊基础平面布置图.........................................................26

一、编制依据

《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)；

《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)；

《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)；

建筑、结构设计图纸；

工程地质勘察报告；

QTZ63自升塔式起重机使用说明书。

二、工程概况

凤凰新城培训中心位于重庆市秀山县凤凰新城，区内交通较便

利。拟建场地北侧为已建红梅路、西侧为已建香林路，南侧及东侧为

原始斜坡地貌。建筑性质：学校(培训中心)。设计规模：项目总用

地面积28104平方米，总建筑面积14136.59平方米，本工程由多层

建筑及配套等组成，相应配以地下设备用房等辅助设施。其中1-1#

楼为礼堂及餐厅，地上两层，礼堂座位462个，建筑面积2453.83平

方米，建筑高度10.20叽建筑耐火等级二级，抗震烈防6度。1-2#

楼为综合楼(办公)，地上四层，建筑面积3497.36平方米，建筑高

度16.2m；建筑耐火等级二级，抗震烈防6度。1-3#楼为教学楼，地

上四层建筑面积8072.82平方米，建筑高度16.2m；建筑耐火等级二

级，抗震烈防6度。2#楼为大门，地上一层，建筑面积12.25平方米,

建筑高度3.3m,建筑耐火等级二级，抗震烈防6度。3#楼为柴油发

电机房，地上一层，建筑面积52.64平方米，建筑高度4.2%建筑

耐火等级二级，抗震烈防6度。4#楼为设备用房，地上一层建筑面积

342.28平方米，建筑高度3.9叱建筑耐火等级：地上为二级，地下

为一级；抗震烈防6度。

三、现场地质条件

根据地勘资料，本工程的地质构造、水文地质条件如下(以下摘

抄详勘报告)：

“2.3地质构造

根据区域地质资料，拟建场地位于秀山背斜北西翼近核部，构

造线主体走向NW200；拟建场地内及邻近地段未发现活动断裂带通

过。(详见图2.3拟建场地构造纲要图)

根据工程地质测绘及钻探揭露，下伏基岩为寒武系中统平井组

(£2p)灰岩。据场地周边出露的基岩露头实测资料，灰岩产状较缓,

倾向约为325。，倾角为72。，灰岩(较硬岩)层面结合程度一般，

属硬性结构面。泥质灰岩(极软岩)层面结合程度很差，属软弱结构

面。

场地周边出露的基岩内主要发育有2组裂隙，LX1：倾向约为

210°,倾角约为60〜75°,间距为1-2.5m,延伸长度为2.0T8.0m,

张开度表面平直，无胶结，结合差，为硬性结构面；LX2：倾

向约为113°,倾角约为80-86°,间距为0.5-1%延伸长度为

1.2-15.0m,张开度表面平直，无胶结，结合差，为硬性结构

面。

2.5水文地质条件

勘察区根据地下水赋存介质及水动力特征，拟建场地内地下水

类型主要分布有第四系孔隙水及碳酸盐类岩溶水。

(1)松散岩类孔隙水

主要赋存于第四系松散堆积层，受堆积层厚度、补给条件影响

大，主要接受降水补给，水量总体随季节变化明显，自斜坡高处向地

势较低处排泄，部分下渗补给基岩裂隙水。拟建场地孔隙水主要存在

场地东侧填土厚度较大处以及南侧地势低洼处。该类地下水水量极不

稳定，枯雨季水量及地下水的埋深相差较大。

(2)碳酸盐类岩溶水

碳酸盐类岩溶水，主要分布于灰岩的构造裂隙和溶蚀裂隙中，

由于拟建场地红黏土厚度普偏大，且红黏土为相对隔水层，地表水下

渗条件差，地下水补给贫乏，岩溶水贫乏。各钻孔终孔后，均将钻孔

内的钻探残留水抽干，24小时后进行简易水位观测，钻孔钻探深度

内未发现稳定地下水，局部钻孔有少量地下水汇集。

2

综上所述，场地内勘探深度范围内，雨季将在东侧填土厚度较

大处以及南侧地势低洼处短时间内汇集大量孔隙水。该类地下水水量

极不稳定，枯雨季水量及地下水的埋深相差较大。总体水文地质条件

中等复杂。

根据区域经验素填土渗透系数K=l.5X10-4-5.6X10-4cm/s（经

验值），红黏土渗透系数K=l.2X10-7-3.3X10-7cm/s（经验值），灰

岩渗透系数K=l.0X10-5-4.2X10-5cm/s（经验值），基岩（灰岩）

的渗透系数不稳定与基岩裂隙、岩溶裂隙及构造裂隙发育情况有关。

建议施工时采取相应施工措施。说明拟建场地主要受降雨补给,

地下水受季节影响明显。

2.9基岩顶界面及基岩风化带特征

第四系地层与下伏寒武系地层呈不整合接触。第四系覆盖层厚

度0.3-18.4m,拟建建筑物处基岩面一般整体倾角约3〜10°,整体

平缓。主要在土层厚度差异较大的区域以及在场地南侧原始斜坡处基

岩面较陡，倾角约10-35°,局部因土层厚度差异过大，导致基岩

面倾角可达50〜60°o基岩面高程范围372.30〜348.28田（ZY2）,相

对高差24.02m©

场地基岩划分为强风化带及中等风化带。基岩强风化带厚约

0.5-18.8m（ZY039）o强风化层底界随基岩面起伏。强风化层风化强

烈，岩芯破碎，呈颗粒状或碎块状。中等风化岩芯较完整，多呈块状、

短柱状，局部受构造裂隙及岩溶裂隙影响，岩芯呈碎块状。”

四、塔吊布置原则

1、最大限度的满足垂直运输的要求和服务半径，满足现场施工

需求。

2、两台塔吊之间的距离最大限度的满足安全规范的要求；

3、塔吊附着满足塔吊性能要求；

4、满足塔吊安装和拆卸的工作面要求，保证塔吊安装拆卸的可

行性。

3

五、塔吊选择

考虑本工程实际垂直运输工程量及施工总平面布置，拟布置2台

塔吊。塔吊布设的位置及型号如下表所示：

塔吊名称安装部位塔吊型号臂长（m）

TD-1#1T#楼南侧QTZ63(5610)56

TD-2#1-3#楼天井内QTZ63(5610)56

TDT#塔吊服务于1T#楼、-2#楼的施工垂直运输；TDT#塔吊

服务于1-3#楼的施工垂直运输。由于1T#楼建筑高度（含帽厅）

12.300m,1-2#楼建筑高度（含帽厅）20.750m,1-3#楼建筑高度（含

帽厅）20.100m,所以两台塔吊的安装高度不高，拟将TD-1#塔吊安

装30m,TD-2#塔吊安装35m,以错开高度避免撞臂，基础安全验算均

按安装高度35米计算。

六、塔吊定位

根据建筑平面布置图，塔吊基础具体位置详见附图：塔吊基础

平面布置图。

七、塔吊基础选用

根据地勘资料及勘察现场情况，塔吊基础选用如下：

TD-1#塔吊基础所处部位为平场挖方区，地表已揭露可见岩层，

地基承载力远大于塔吊生产厂家提供的基础地耐力不小于120Kpa的

要求，按照塔吊说明书,选用60求*6000*1200mm的基础，混凝土标

号C35,垫层100厚C20上层筋纵横向各27根C25钢筋，下层筋纵

横向各27根C25钢筋，架立筋直径C12钢筋，隔三拉一布置。附生

产厂家基础配图如下：

4

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2.£HM75cfl.M1HC35.ZOFU秋黄5九尢

3.占n.

4?tMliiN39-55«HWt«%kN；

4.1KMMBBT*H4*«X5J».：

*雄疗制wtiuawwc下士:

TD-2#塔吊基础位于深回填区，该区域平场回填平均深度达7米,

且原地貌还有较厚的红黏土层，地耐力较低，不适宜实施独立基础,

决定采用单桩塔吊基础，桩基直径800,桩身承载力设计值13220KN,

5

预计桩长17米，实际钻进达到本工程设计施工图中风化岩层作为持

力层，嵌岩不少于500；桩顶承台5000*5000*1200mm,混凝土标号

C35,桩钢筋笼竖向15根C14钢筋，伸入承台内不小于700,螺旋箍

筋A8@200,桩顶2000范围内@100,承台配筋底部纵横C25@200,顶

部纵横C22@200,上下拉结筋A10@500。

TD-1#塔吊基砧土石方开挖后须经监理、甲方验收，进行地基承

载力试验，满足设计要求120Kpa后方可进行下道工序。

TD-2#塔吊基砧先采用旋挖柩成孔，并经监理、甲方验收，合格

后浇筑桩基。

塔吊基础混凝土浇筑前，应先预埋好塔吊地脚螺栓，做好基础

隐蔽工程资料，并组织监理单位(或建设单位)验收，报送混凝土浇

灌令后方可进行混凝土浇筑施工。

八、结构验算

TD-1#塔吊矩形板式基础计算书

计算依据：

1、《塔式起重机混凝土基础工程技术标准》JGJ/T187-2O19

2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010

3、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011

一、塔机属性

塔机型号QTZ63(TC561O)-徐工

塔机独立状态的最大起吊高度Ho(m)20

塔机独立状态的计算高度H(m)35

塔身桁架结构圆钢管

塔身桁架结构宽度B(m)1.6

二、塔机荷载

1、塔机传递至基础荷载标准值

工作状态

塔机自重标准值Fkl(kN)464.1

起重荷载标准值Fqk(kN)47.1

竖向荷载标准值Fk(kN)511.2

水平荷载标准值Fvk(kN)18.3

倾覆力矩标准值Mk(kN-m)1335

非工作状态

竖向荷载标准值Fk'(kN)464.1

水平荷载标准值Fvk'(kN)73.9

颈覆力矩标准值Mk'(kbH“)1552

2、塔机传递至基础荷载设计值

工作状态

塔机自重设计值Fi(kN)1.35Fkl=1.35x464.1=626.535

起重荷载设计值FQ(kN)1.35Fqk=135x47.1=63.585

竖向荷载设计值F(kN)626.535+63.585=690.12

水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk=1.35xl8.3=24.705

倾覆力矩设计值M(kN-m)1.35Mk=1.35x1335=1802.25

非工作状态

竖向荷载设计值FRN)1.35Fk=1.35x464.1=626.535

水平荷载设计值F/(kN)i.35Fvk=1.35x73.9=99.765

倾覆力矩设计值M，(kN.m)1.35Mk'=1.35x1552=2095.2

三、基础验算

7

1___________L

基础布置图

基础布置

基础长l(m)6基础宽b(m)6

基础高度h(m)1.2

基础参数

基础混凝土强度等级C35基础混凝土自重yc(kN/mb25

基础上部覆土厚度h，(m)0基础上部覆十•的重度/(kN/n?)19

基础混凝土保护层厚度秋mm)50

地基参数

地基承载力特征值法(kPa)120基础宽度的地基承载力修正系数地0.3

基础埋深的地基承载力修正系数nd1.6基础底面以下的土的重度丫(kN/n?)19

基础底面以上土的加权平均重度Ym(kN19基础埋置深度d(m)1.5

8

/m3)

修正后的地基承载力特征值fa(kPa)167.5

基础及其上土的自重荷载标准值：

Gk=blhyc=6x6x1.2x25=1080kN

基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.35x1080=1458kN

荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：

Mk"=1552kN«m

Rk”=FvJ1.2=73.9/1.2=61.583kN

荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：

Mn=2095.2kNm

Fvu=Fv71.2=99.765/1.2=83.138kN

基础长宽比：l/b=6/6=1S.l,基础计算形式为方形基础。

223

Wx=lb/6=6x6/6=36m

223

Wy=bl/6=6x6/6=36m

相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩:

Mkx=Mkb/(b2+l2)°-5=l552X6/(62+62)05=1097.43kNm

22052205

Mky=Mkl/(b+l)-=l552X6/(6+6)=1097.43kN-m

1、偏心距验算

(1)、偏心位置

相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：

Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy

=(464.1+1080)/36-1097.43/36-1097.43/36=-18.077<0

偏心荷载合力作用点在核心区外。

9

(2)、偏心距验算

偏心距：e=(Mk+Fvkh)/(Fk+Gk)=(l552+73.9x1.2)/(464.14-1080)=1.063m

合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离：

a=(62+62)05/2-1.063=3.18m

2252205

偏心距在x方向投影长度:eb=eb/(b+l)°-=l.063X6/(6+6)=0.751in

偏心距在y方向投影长度：己=61他2+12)。,5二1.063x6/(62+62严=0.751m

偏心荷载合力作用点至eb一侧x方向基础边缘的距离：b'=b/2-eb=6/2-0.751=2.249

m

偏心荷载合力作用点至eL侧y方向基础边缘的距离：l'=l/2-e尸6/2-0.751=2.249m

bT=2.249x2.249=5.056m2>0.125bl=0.125x6x6=4.5m2

满足要求！

2、基础底面压力计算

荷载效应标准组合时，基础底面边缘压力值

Pkmin=-18.077kPa

Pk.nax=(Fk+Gk)/3b,r=(464.1+1080)/(3x2.249x2.249)=101.79kPa

io

3、基础轴心荷载作用应力

2

Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(464.1+1080)/(6x6)=42.892kN/m

4、基础底面压力验算

(1)、修正后地基承载力特征值

fak+r|bY(b-3)+r|dYm(d-0.5)

=120.00+0.3x19x(6-3)+1.6x19x(1.5-0.5)=167.50kPa

(2)、轴心作用时地基承载力验算

Pk=42.892kPa<fa=167.5kPa

满足要求！

(3)、偏心作用时地基承载力验算

Pkmax=101.79kPa<1.2&=1.2x167.5=201kPa

满足要求！

5、基础抗剪验算

基础有效高度：ho=h-8=1200-(50+25/2)=1137mm

X轴方向净反力：

nu

Pxmin=Y(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wx)=l.35x(464.100/36.0(X)-(1552.0(X)+61.583X1.200)/36.

000)=-43.568kPa

,,

PxmaX=Y(Fk/A+(Mk4-FVk"h)/Wx)=1.35x(464.100/36.000+(1552.000+61.583x1.200)/36

.000尸78.375kPa

假设Pxmin=0,偏心安全，得

PIX=((b+B)/2)PK.nax/b=((6.()00+1.600)/2)x78.375；6.000=49.638kPa

ii

Y轴方向净反力:

u

Pymin=Y(Fk/A-(Mk+Fvk"h)/Wy)=1.35x(464.100/36.000-(1552.000+61.583x1.200)/36.

000)=-43.568kPa

,,

Pymax=Y(Fk/A+(Mk+Fvk"h)/Wv)=l.35x(464.l()0/36.000+(1552.000+61.583x1.200)/36

.000)=78.375kPa

假设Pymin=0,偏心安全，得

Piy=((l+B)/2)Pymax/l=((6.000+1.600)/2)x78.375/6.000=49.638kPa

基底平均压力设计值：

Px=(Pxmax+Pix)/2=(78.375+49.638)/2=64.006kPa

Py=(Pymax+Piy)/2=(7«.3754-49.63X)/2=64.006kP；i

基础所受剪力：

Vx=|px|(b-B)l/2=64.006x(6-1.6)x6/2=844.882kN

Vy=|py|(l-B)b/2=64.006x(6-1.6)x6/2=844.882kN

X轴方向抗剪：

ho/l=1137/6000=0.19<4

O.25pcf』ho=O.25x1x16.7x6000x1137/1000=28481.85kN>Vx=844.882kN

满足要求！

Y轴方向抗剪：

h0/b=1137/6000=0.19<4

O.25(3cfcbho=O.25x1x16.7x6000x1137/1000=28481.85kN>Vy=844.882kN

满足要求！

四、基础配筋验算

基础底部长向配筋HRB400(1>25@200基础底部短向配筋HRB4O3<1>25@200

基础顶部长向配筋HRB4000>25@200基础顶部短向配筋HRB4O3(D25@200

1、基础弯距计算

基础X向弯矩：

22

MI=(b-B)pxl/8=(6-1.6)X64.006X6/8=929.371kNm

12

基础Y向弯矩：

22

Mii=(I-B)pyb/8=(6-1.6)X64.006X6/8=929.37IkNm

2、基础配筋计算

(1)、底面长向配筋面积

2(2

asi=|Mn|/(aifcbho)=929.371x107(1x16.7x6000x1137)=0.007

^=1-(1-2asi)05=1-(1-2X().()()7)O-5=O.()O7

YSI=1-^/2=1-0.007/2=0.996

62

Asi=|MH|/(YSih()fy।)=929.371x10/(0.996x1137x360)=2279mm

基础底需要配筋：Ai=max(2279,pbh())=max(2279,0.0015x6000x1137尸10233m

nr

22

基础底长向实际配筋:Asi-15217.0X9mm>A=10233mm

满足要求！

(2)、底面短向配筋面积

as2=|Mi|/(aifjho2)=929.371x106/(lxl6.7x6000xl1372)=0.007

^2=l-(l-2as2)05=1-(1-2X0.007)°-5=0.007

ys2=1Q/2=1-0.007/2=0.996

As2TMi|/(ys2hof)2)-929.37lxlO6/(o996xi137x36。)-2279mm2

基础底需要配筋:A2=max(2279,plh0)=max(2279,0.0015x600()x1137)=10233m

m2

,22

基础底短向实际配筋：AS2=15217.089mm>A2=10233mm

满足要求！

(3)、顶面K向配筋面积

基础顶长向实际配筋：AS3-15217.089mm2>0.5Asi，=0.5x15217.089=7608.545mm2

满足要求！

(4)、顶面短向配筋面积

基础顶短向实际配筋：AS4'=15217.089mm2>0.5As2，=0.5x15217.089=7608.545mm2

13

满足要求！

(5)、基础竖向连接筋配筋面积

基础竖向连接筋为双向HRB400I2@600o

五、配筋示意图

基础配筋图

TD・2#单桩塔吊基础计算书

计算依据：

1、《塔式起重机混凝土基础工程技术标准》JGJ/T187-2019

2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010

3、《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008

4、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011

一、塔机属性

塔机型号QTZ63(TC5610)-徐工

塔机独立状态的最大起吊高度Ho(m)21

塔机独立状态的计算高度H(m)35

塔身桁架结构圆钢管

塔身桁架结构宽度B(m)1.6

二、塔机荷载

1、塔机传递至基础荷载标准值

工作状态

塔机自重标准值Fk](kN)464.1

14

起重荷载标准值Fqk(kN)47.1

竖向荷载标准值Fk(kN)511.2

水平荷载标准值Fvk(kN)18.3

倾覆力矩标准值Mk(kN-m)1335

非工作状态

竖向荷载标准值Fk'(kN)464.1

水平荷载标准值F、k'(kN)73.9

倾覆力矩标准值Mk'(kNm)1552

2、塔机传递至基础荷载设计值

工作状态

塔机自重设计值F|(kN)l.35Fkl=1.35x464.1=626.535

起重荷载设计值FQ(kN)1.35Fqk=1.35x47.1=63.585

竖向荷载设计值F(kN)626.535+63.585=690.12

水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk=135x183=24.705

倾覆力矩设计值1.35Mk-l.35x1335-1802.25

非工作状态

竖向荷载设计值F<kN)1.35Fk=1.35x464.1=626.535

水平荷载设计值Fv'(kN)l.35Fvk'=1.35x73.9=99.765

倾覆力矩设计值M，(kN-m)1.35Mk,=1.35x1552=2095.2

三、桩顶作用效应计算

承台布置

承台长l(m)5承台宽b(m)5

承台高度h(m)1.2桩直径d(m)0.8

承台混凝土等级C35承台混凝土保护层厚度6(mm)50

15

承台混凝十.自重yc(kN/n】3)25承台上部覆上厚度卜(m)0

承台上部覆土的重度y<kN/m3)19

Y

--is

JrLIfilO：iD/

5000

基础布置图

承台及其上土的自重荷载标准值:

Gk=bl(hyc+hY)=5x5x(l.2x25+0x19)=750kN

承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.35x750=1012.5kN

1、荷载效应标准组合

轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/l=(464.1+750)/1=1214.1kN

2、荷载效应基本组合

轴心竖向力作用下：Q=(F+G)/1=(626.535+1012.5)/1=1639.035kN

四、桩承载力验算

桩参数

桩混凝土强度等级C35桩基成桩工艺系数WC0.75

16

桩混凝土自重.(kN/nJ25桩混凝土保护层厚度6(mm)50

桩身有效长度Mm)15.8桩直径d(m)0.8

桩身稳定系数(P1抗倾覆安全系数k1.4

承台底标高d|(m)-1.2桩底标高d2[m)-17

自然地面标高d(m)0

桩配筋

自定义桩身承载力设计值是桩身承载力设计值13220

桩纵向钢筋最小配筋率(%)0.45纵向钢筋根数15

纵向钢筋直径14纵向钢筋等级HRB400

地基属性

地F水位至地表的距离hz(m)20

是否考虑承台效应是承台效应系数m0.1

侧阻力特征值qsia(k端阻力特征值qpa(k承载力特征值fak(k

土名称土层厚度li(m)抗拔系数

Pa)Pa)Pa)

素填土72010(X)0.690

红枯土82017000.6160

强风化岩1.518025000.5600

中风化岩0.526035000.810000

1、桩基竖向抗压承载力计算

桩身周长:u=nd=3.14x0.8=2.513m

222

桩端面积:Ap=nd/4=3.14x0.8/4=0.503m

承载力计算深度：min(b/2,5)=min(5/2,5)=2.5m

fak=(2.5x90)/2.5=225/2.5=90kPa

2

承台底净面积：Ac=(bl-nAp)/n=(5x5-1x0.503)/l=24.497m

复合桩基竖向承载力特征值：

17

Ra=uZqsia-li+qpa-Ap+r|cfakAc=2.513x(5.8x20+8x20+1.5x180+0.5x260)+3500x0.503+0

.1x90x24.497=3678.741kN

Qk=1214.1kN<Ra=3678.741kN

满足要求！

2、桩身承载力计算

(1)、轴心受压桩桩身承载力

荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：N=Q=1639.035kN

桩身结构竖向承载力设计值：R=13220kN

N=1639.035kN<13220kN

满足要求！

(2)、偏心受压桩桩身承载力

弯矩设计值：Mo=M

+Fvh+Nea=2095.2+99.765x1.2+1639.035x().()27=2258.626kN.m

根据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)中的附录EO4的公式简化计算：

N<aaiLAp(1・sin(27ta)/(2兀a))+(a・aJfyAs

3

Mo<2aifcAprsin(7ra)/(37i)+^Asrs(sin(7ia)+sin(7iat))/7i

式中A.—纵向钢筋的计算截面面积；

r—桩身截面的半径，取r=().4m;

rs---纵向钢筋重心所在圆周的半径,取h=0.343m;

a—对应于受压区混凝土截面面积的圆心角与2兀的比值，取a=0.238;

a,—纵向受拉钢筋截面面积与全部纵向钢筋截面面积的比值，at=1.25-2a=1.25-

2x0.238-0.773;

由以上公式可解得A,

实际配筋

22

As'=2309.071mm>Max(As,pAp)=2261.947mm

满足要求！

3、桩身抗倾覆计算

工作状态：

18

倾覆力矩由水平荷载产生

M倾=M+MH=1335+18.3x(1.2+0)=1356.96kN.rn

抗倾覆力矩由上部荷载产生的抗倾覆力矩Mi,与承台自重产生的抗倾覆力矩M2

和桩自重产生的倾覆力矩M3构成：

M^=Ml+M2+M3=511.2x5/2+5x5xl.2x25x5/2+0.503x25xl5.8x5/2=3649.372kN.m

M抗/M倾=3649.372/'1356.96=2.689Nk=l.4

满足要求！

非工作状态：

倾覆力矩由水平荷载产生

M帧=M+MH=1552+73.9x(1.2+())=1640.6SkN.m

抗倾覆力矩由上部荷载产生的抗倾覆力矩Mi,与承台自重产生的抗倾覆力矩M2

和桩自重产生的倾覆力矩M3构成：

M抗=MI+M2+M3=464.lx5/2+5x5x1.2x25x5/2+0.503x25x15.8x5/2=3531.622kN.m

M抗/M倾=3531.622;1610.68=2.153>k=1.4

满足要求！

五、承台计算

承台配筋

承台底部长向配筋HRB400<1>25@200承台底部短向配筋HRB4O3<1>25@200

承台顶部长向配筋HRB400中22@200承台顶部短向配筋HRR4034>22@200

1、荷载计算

承台有效高度：ho=1200-50-25/2=1137.5mm

不计承台自重，在荷载效应基本组合下桩的竖向反力设计值:

N=F=626.535kN,

桩中心至塔身边缘截面距离：

19

s=B/2=0.8m

M=Ns=626.535x0.8=501.228kN.m

2、承台配筋计算

(1)、承台底面长向配筋面积

262

asi=My/(aifcbh())=501.228x10/(1x16.7x5000x1137.5)=0.005

ti=l-(l-2asi)05=1-(1-2X().()()5)O-5=O.()O5

Ys】=1心/2=1-0.005/2=0.998

62

Asi=My/(Ysiholy!)=5Ol.228x10/(0.998x1137.5x360)=1227mm

最小配筋率：p=max(0.2,45ft/fyi)=max(0.2,45x1.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2%

梁底需要配筋：Ai=max(Asi,pbho)=max(1227,0.002x5000x1138)=11376mm2

承台底长向实际配筋：Asi-12763mm2>Ai=l1376mm2

满足要求！

(2)、承台底而短向配筋而积

262

as2=Mx/(a2icbho)=501.228x10/(1x16.7x5000x1137.5)=0.005

Q=1・(1-2as2)a5=1-<1-2x0.005)°5=0.005

YS2=1-^2/2=1-0.005/2=0.998

62

As2=Mx/(ys2hofyi)=501.228x10/(0.998xII37.5x360)=1227mm

最小配筋率：p=max(0.2,45fi/fyi)-max(O.2,45x1.57/360)-max(0.2,0.196)-0.2%

梁底需要配筋：A2=max(9674,plho)=max(9674,().OO2x5OO()xl138)=11376mnr

承台底短向实际配筋:As2-12763mm2>A2=l1376mm2

满足要求！

(3)、承台顶面长向配筋面积

承台顶长向实际配筋：As3-9884mm2>0.5Asi-0.5x12763=6382mm2

满足耍求！

(4)、承台顶面短向配筋面积

，=2

承台顶长向实际配筋：AS4'=9884ninr>0.5AS20.5X12763=6382mm

满足要求！

(5)、承台竖向连接筋配筋面积

承台竖向连接筋为双向①10@500。

20

六、塔吊基础示意图

承台配筋图

KRB40015<PU

J旋箍（喇0

桩配筋图

基础立面图

九、质量保证措施

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为认真贯彻“百年大计，质量第一”的方针，力争本工程质量达

标创优，根据甲方合同要求，行业规范