结构技术措施修订版

1工作目的

为统一我司各设计人对于各工程项目的技术处理要点及做法，加强我司设计质量

控制，实现设计产品到达安全合用、经济合理的目的，特制定本设计补充技术措

施。

2合用范围

我司所有工程项目的构造专业各阶段设计成果文献。

3设计总则

3.1构造设计应根据现行国家及地方有关规范、规程、原则等及本技术措施执行,

如本技术措施内容与现行国家及地方有关规范、规程、原则等不符之处，应以现

行国家及地方有关规范、规程、原则等为准。

3.2如个别特殊项目因建设单位规定或特殊设计条件所致，不能遵照本技术措施

规定的内容进行设计时，设计人应先将该部分内容及原因报至总工办，经总工办

确认后方可进行设计。

3.3重视方案比选，对构造方案必须进行合理优化，通过比选采用最优方案；

重视概念设计，概念设计是构造设计的关键（尤其是抗震设计）；

设计人员要对计算设计（构造计算）成果进行合理性分析判断后采用，不要完全

依赖计算成果；

构造设计（构造措施）内容执行现行规范，不要随意加大构造规定；

总之，构造设计应兼顾质量与成本，在保证构造安全的前提下尽量减少成本，做

到经济合理，坚持成本最优原则。

3.4各阶段设计成果文献的编制深度应满足《建筑工程设计文献编制深度规定》

()的有关规定。

4材料选用

4.1钢筋混凝土构造中钢材的选用

钢筋混凝土构造中尽量采用高强钢筋，目前重要采用不低于HRB400o

主筋梁、板、柱、剪力墙及其边缘构件、基础等纵向受力主筋应优先选用HRB400;

箍筋：框架柱、剪力墙约束边缘构件、连梁箍筋应优先选用HRB400;当梅架梁

箍筋计算值较大时，箍筋也应优先选用HRB400;剪力墙构造边缘构件维筋可采

用HPB300;非框架梁箍筋(无特殊状况下)一般采用HPB300,当框架梁做水平

转换构件时，维筋应采用HRB400,且通长加密。

4.2基础及地下构造混凝土强度等级的选用

基础及如下的地下构造部分的混凝土强度等级应优先选用地下室

±0.000C30e

外墙、基础底板、覆土下地下室顶板均应采用防水混凝土（防水等级为二级，P6

4抗渗等级4P8）,无特殊状况，原则上混凝土强度等级不得高于C30;框架构造、

剪力墙构造、框剪构造、框筒构造竖向构件混凝土强度等级参摄影应构造类型确

定，与外墙重叠部位竖向构件由于局部受压不能满足规定期，详细部位特殊处理，

另议。

4.3钢筋混凝土构造住宅混凝土强度等级的选用

钢筋混凝土构造住宅混凝土强度等级按如下原则采用：

18层如下：选用C30，由于轴压比规定或靠近规范限值时，可根据状况合适提高

底部若干层竖向构件的混凝土强度等级为C35；

19-27层:梁板选用C30,（底部加强区+2层）竖向构件混凝土强度等级选用

C35,若轴压比靠近规范限值时，可根据状况合适提高底部若干层竖向构件的混

凝土强度等级为C40;

28层以上：梁板选用C30,（底部加强区+2层）竖向构件混凝土强度等级选用

C40,再向上5~6层竖向构件混凝土强度等级选用C35,若轴压比靠近规范限值

时，可根据状况合适提高底部若干层竖向构件的混凝土强度等级为C45;

注：1.梁板混凝土强度等级原则上不得高于C30，但连梁混凝土强度等级应与

剪力墙相似；

2、楼梯混凝土强度等级同对应楼层梁板；

3、构造柱、过梁等非承重构件混凝土强度等级优先选用C20。

4.4框架构造混凝土强度等级的选用

±0.000以上部分，梁板混凝土强度等级应优先选用C30;竖向构件（框架柱）

一般选用C30,当建筑层数较多、荷载较大时，可根据详细状况合适提高底部若

干层竖向构件（框架柱）的混凝土强度等级。

注：1、梁板混凝土强度等级原则上不得高于C30;

2、楼梯混凝土强度等级同对应楼层梁板；

3、构造柱、过梁、圈梁等非承重构件混凝土强度等级优先选用C20e

4.5框剪构造、框筒构造混凝土强度等级的选用

±0.000以上部分，梁板混凝土强度等级应优先选用C30;竖向构件（框架柱、剪力

墙或筒体）混凝土强度等级根据轴压比及竖向构件截面通过计算综合确定，最高提高到

C60,根据详细项目另议。

注：1、梁板混凝土强度等级原则上不得高于C30，但连梁混凝土强度等级应与

剪力墙相似；

2、楼梯混凝土强度等级同对应楼层梁板；

3、构造柱、过梁、圈梁等非承重构件混凝土强度等级优先选用C20e

4.6砌体构造混凝土强度等级的选用

±0.000以上的梁、板、楼梯、圈梁、构造柱等构件的混凝土强度等级应优先选用C25。

4.7钢构造中材质的选用

一般状况下，钢构造中的梁、柱等重要受力构件应优先选用Q345钢；当截面尺寸由

构造变形或局部稳定控制时，构件应优先选用Q235钢。

4.8混凝土强度等级的最低规定

素混凝土构造混凝土强度等级不应低于C15;钢筋混凝土构造混凝土强度等级不应低

于C20;采用强度等级400MPa及以上钢筋时，混凝土强度等级不应低于C25。

4.9基础垫层的有关规定

防水混凝土构造基础底板的混凝土垫层，混凝土强度等级选用C15,软弱土层中厚度

应取150mm,非软弱土层中厚度应取100mm。

处在弱腐蚀环境下基础垫层，混凝土强度等级选用C20,厚度不不不小于100mm;

处在中等腐蚀或强腐蚀环境下基础垫层应采用耐腐蚀材料，参见GB50046-有关规定。

其他状况，基础垫层混）疑土强度等级选用CIO,厚度取100mm。

5荷载选用

5.1楼屋面恒荷载

楼屋面恒荷载原则值应根据楼屋面详细构造做法进行计算，并把荷载倒算过程认真整

顿后，编入构造计算书。

注：单坡平屋面找坡荷载，切勿漏算或少算。

5.2楼屋面活荷载

楼屋面活荷载原则值应根据各房间的不一样使用功能及屋面与否上人状况按规范规定

取值，并应在构造设计总阐明中注明；符合折减条件的应按规范规定的折减系数进行折减。

注：1,消防车荷载的合用条件：单向板（板跨N2m）,双向板（板跨N6m*6m）,

无梁楼盖（柱网尺寸N6m*6m）;

2、书库活荷载除满足规范规定活荷载5kN/*或12kN/e外，当书架高度不小于

2米时,书库活荷载尚应按每米书架高度之2.5kN/力确定;

3、门式刚架屋面采用压型钢板时，对受荷水平投影面积不小于60m2的刚架，

活荷载可取N0.3kN/m20

5.3风荷载

基本风压按规范取用,但不得不不小于0.3kN/m2;

对于高度不小于60米的高层建筑，承载力设计时按基本风压的1.1倍选用；

对于门式刚架，基本风压应乘以1.05倍选用。

5.4地震作用

地震作用原则值组合前调整

剪重比调整（525）;顶部附加地震作用调整（5.2.1）;鞭梢效应调整（5.2.4）;规则

构造扭转影响调整（5.2.3\

5.5填充墙荷载

各部分填充墙荷载原则值应根据建筑专业提供的墙体材料及面层做法计算，并应在构

造设计总阐明中给出所选材料的容重规定，一般按容重w8kN/m3计算填充墙荷载。

5.6其他规定

楼屋面上的设备荷载应按实际荷载及传递途径输入计算。

进行厂房构造设计时，楼屋面活荷载原则值应由建设单位提供。如建设单位不能提供

楼屋面活荷载原则值，设计人员可根据楼层的实际使用状况进行折算，并把折算成果写成

书面材料，由建设单位确认后归档。

荷载计算应精确无误,设计时应按有关规范取值，不得随意放大，更不得遗漏荷载。

6构造体系

6.1地下车库

纯地下车库（上面有覆土）,考虑消防车荷载，应优先采用框架梁大板构造（仅设框架

梁）；满足刚度规定状况下，也可采用板柱构造（目前一般要通过专家论证）；不提议采用

T殳梁板构造（布置次梁或井字梁1

仅在主楼地下的地库，根据构造竖向构件布置可采用一般梁板构造，也可采用框架梁

大板构造，详细状况另议。

6.2住宅、别堂

别墅：根据建筑方案规定，一般采用框架构造或框剪构造，也可采用剪力墙构造，慎

用异形柱框架构造;若建筑方案相对规则且造型简洁，也可采用砌体构造。

多层住宅（46层）：优先采用砌体构造，根据建筑方案的规则程度也可采用剪力墙构

造（执行多层剪力墙构造构造），不提议采用异形柱构造。

小高层住宅（7~11层）：优先采用剪力墙构造，不提议采用短肢剪力墙构造,布墙时

可以满足隔开间布墙条件时尽量隔开间布墙，墙长＞8倍墙厚（局部容许布置短肢墙，但

短肢墙要满足短肢墙构造措施，详细规定参见JGJ3-7.1.8X

高层住宅（N12层）：应采用剪力墙构造，层数超过18层时，高烈度地区尽量布置某

些长墙（可合适减少墙体数量），对构造整体计算成果有利，且经济性效果明显。

注：，砌体构造不容许设置角窗。

2、若住宅落在地库内，由于地库层高及覆土厚度规定导致住宅地下室层高较高时，

必要时应设置地下室设备夹层或将住宅地下室做成两层地下室。

3、高烈度地区，慎用异形柱构造，不提议采用短肢剪力墙构造，这两种构造形式：

一是不利于抗震，二是很不经济。

6.3公共建筑

多层公建於6层）:优先采用框架构造；在高烈度地区，根据建筑方案状况并结合整体

计算成果，必要时应布置某些剪力墙，即为框剪构造。

高层公建（60米如下）：优先采用框剪构造，详细规定参见JGJ3-8.1.3、8.1.4\

高层公建（60米以上）:根据建筑方案布置可采用框剪构造、框筒构造或筒中筒构造。

合适控制框架柱截面，尽量防止形成短柱，至少保证上面尽量多的楼层不出现短柱，但框

架部分有关规定需要满足JGJ3-8.1.3、8.1.4及第9章规定。

注：1、人流密集的大型商业建筑抗震设防分类属于乙类设防（建筑面积约

17000m2或营业面积7000m2）,其他公共建筑设防分类按GB50223■执行。

2、高度不不小于60米时，原则上不做框筒构造，若由于建筑方案需要采用时，

可按框剪构造设计。

6.4工业建筑

单层厂房：单层厂房或仓库应优先采用门式刚架轻型钢构造；当吊车吨位较大或工作

制级别较高时，应优先采用钢筋混凝土排架构造。

多层厂房或多高层孵化器：应优先采用钢筋混凝土框架构造，必要时需要布置剪力墙,

即为框剪构造。

6.5构造体系的规则性规定

原则上不应采用尤其不规则构造,尤其不规则构造需要超限审查，由于建筑方案或使

用功能规定无法防止时，要及时提醒甲方需要超限审查，不规则规定见GB50011-3.4及

条文。

注：，需要引起注意的是：单塔或多塔偏置问题，见GB50011-P268。

2、地下一层与地上一层的侧移刚度比计算，采用的是剪切刚度。

7地基基础及地下构造设计

7.1多层建筑（W4层）基础形式选用

根据地质状况，若地质条件可以，优先采用天然地基浅基础或经地基处理后采用天然

地基浅基础；如地质条件较差，天然地基无法满足规定，提议优先采用预应力管桩桩基础;

若属于软土地区，注意管桩合用范围，见DB29-110-3.1.1及条文。

7.2多层及小高层建筑（4~11层）基础形式选用

应优先采用预应力管桩，桩径根据承载力大小确定，但需要注意管桩合用范围；住宅

应采用墙下布桩，采用桩基承台梁基础。

7.3高层建筑（12~18层）基础形式选用

可采用预应力管桩，桩径根据承载力确定，但需要注意管桩合用范围；超过15层时,

不提议采用管桩，应优先采用①600灌注桩（必要时采用后压浆）；住宅应采用墙下布桩，

采用桩基承台梁基础，不提议采用桩筏基础。

7.4高层建筑（18层以上）基础形式选用

优先选用后压浆灌注桩；对于住宅：18-24层，桩径①600,24层以上，桩径①700;

18~27层应采用墙下布桩，采用桩基承台梁基础，不议建采用桩筏基础；27层以上，优

先采用墙下布桩，提议采用桩筏基础。

对于高层公建：桩径根据承载力大小确定，根据构造形式确定桩布置方式。

7.5地下室抗浮设计

当地下建筑需要做抗浮设计时，抗浮设计水位应由地质勘察部门在地勘汇报中给出。

根据GB50009-及《天津市民用建筑施工图设计审查要点（构造篇）》的有关规定，抗符

验算时水浮力荷载分项系数取1.1,建筑物及覆土自重分项系数取1.0；地下构造的抗浮稳

定可按下式计算：

l.OGd+nxRa>l.lFw

其中：Gd——建筑物及覆土自重原则值（仅计算恒荷载）

n一抗拔桩数

Ra-抗拔桩的抗拔承载力特性值

Fw——按抗浮设计水位计算的水浮力原则值

注：L抗拔桩应进行裂缝验算,裂缝宽度不不小于Q2mm0

2、抗拔桩应布置在柱下，不应在底板下均匀布置。

3、抗拔桩优先选用灌注桩，当采用管桩时，应对管桩提出详细规定，一般不提议

管桩做抗拔桩。

7.6其他规定

7.6.1管桩合用范围见DB29-110-3.1.1及条文；一般采用PHC管桩，不提议采用

PC管桩；管桩一般不设桩尖，设桩尖属于挤土桩,不设桩尖属于部分挤土桩。

7.6.2桩基设计等级为甲、乙级时，应进行桩水平承载力计算。

7.6.3桩基设计等级为甲、乙级时在工程桩施工前，应进行静载试桩。

7.6.4单桩承载力较大的灌注桩时，应进行桩身承载力验算。

7.6.5桩有腐蚀性问题时，灌注桩混凝土强度等级不应低于C35，保护层不应不不小

于55mm,抗渗等级不应低于P8,水灰比不适宜不小于0.45。

7.6.6根据《天津市民用建筑施工图设计审查要点(构造篇)》的规定，天津地区只考

虑浸水状态下地下水对混凝土及混凝土内钢筋的腐蚀性问题，不考虑干湿交替状态下地下

水对混凝土及混凝土内钢筋的腐蚀性问题。

7.6.7根据《天津市防止混凝土碱-集料反应技术规程》(DB29-176-)的规定,天津

一般地区的基础及地下工程碱-集料反应工程环境为n类，也有个别地区属于in类［Na：

K+含量之和N1400mg/l),根据地勘汇报确定,不要搞错，并在图纸注明采用对应技术措

施。

7.6.8有抗震设防规定的建筑物，地下室外墙的防水护墙不应采用100mm厚聚苯，

其原因是聚苯变形大，减弱了土体对建筑物的约束。某些建筑专业图集里常有100mm厚

聚苯护墙的做法，应注意提醒纠正，可采用实心砖护墙或6mm左右的聚乙烯泡沫塑料片

材。

7.6.9抗浮规定的基础底板计算：底板配筋计算采用抗浮水位；裂缝计算采用静止水

位，且保护层按30mm考虑;有外防水时裂筵宽度可按0.3mm考虑，无外防水时裂缝宽

度应按0.2mm考虑。

7.6.10厚度不小于1米的厚板基础，不需验算裂缝宽度。

7.6.11地下室外墙裂§1计算：可按二d类环境计算，保护层按30EE考虑,有外防

水时裂缝宽度可按03mm考虑，无外防水时裂筵宽度应按0.2mm考虑,有的专家认为应

按压弯构件计算。

7.6.12地下室外墙承载力计算按竖向持续梁（层数为跨数）计算，注意土压力计算时

c、中应根据地勘汇报对的选用（不一样土质对于挡土墙计算成果差异很大）；地下室外墙

应绘制详图,根据弯矩包络图，对于只有一层的地下室外墙外侧钢筋在距底板1/3~1/2层

高范围内可切断二分之一。

7.6.13注意沉降后浇带与收缩后浇带的区别：封闭时间不一样，对应周围集水井封井

时间即停止降水时间也不一样，图中应注明，区别看待。沉降后浇带宜设在距主楼边柱的

第二跨内。

7.6.14注意对地下室外墙与基坑侧壁之间回填土的规定：可采用灰土（3:7或2:8\

级配砂石、压实性很好的素土等分层扎实，规定压实系数不不不小于0.94。

7.6.15±0.000（地坪）如下，与土直接接触的墙、柱表面在防腐处理前需抹

厚防水砂浆（1:2.5水泥砂浆掺3%防水剂）；钢筋混凝土墙、柱也可通过加大截面的方式

增长保护层厚度。

7.6.16轻钢构造或排架构造基础设计时，未考虑柱间支撑的水平分力影响时，柱间支

撑所在跨的基础短柱柱顶应增设水平联络梁，梁截面及配筋根据跨度大小酌情选用。

8SATWE计算参数的合理选用及注意事项

本部分重要阐明某些关键计算参数的选用及注意事项，并结合现行规范的有关规定。

8.1总信息

8.1.1混凝土容重:

剪力墙构造一般可取26~27kN/m3,框剪构造、椎筒构造一般可取26kN/m^,框架

构造一般取25kN/S即可。

8.1.2嵌固端所在层号：

当地下室顶板作为嵌固部位时，嵌固端所在层为地上一层，即地下室层数+1；若在基

础顶面嵌固，嵌固端所在层号为L

8.13强制刚性楼板假定：一般仅在计算位移比和周期比时提议选择。

8.1.4强制刚性楼板假定期保留弹性板面外刚度：

重要用于板-柱剪力墙体系（弹性板3、6）,板-柱剪力墙体系应勾选；虚梁截面为

100x100,虚梁重要是为导荷用的，刚性梁不要定义为100x100,SATWE计算时，荷载

先导在梁上，注意板导荷与虚梁关系，勾选此项时，虚梁被剖分；弹性板6是针对板柱-

剪力墙构造的，弹性板3是针对厚板转换层的厚板的，其他状况宜采用弹性膜。

8.1.5模拟施工加载次序：一般选择模拟施工加载3。

8.1.6风荷载计算信息：

一般工程选择计算水平风荷载；对于平立面变化h版复杂，或者对风荷载有特殊规定

的构造或某些部位,如空旷构造、体育场馆、工业厂房、轻钢屋面、有大悬挑的广告牌、

候车站、收费立嶂,应选择计算特殊风荷载，并在特殊风荷载定义菜单项选择择自动生成。

8.1.7规定水平力计算措施：一般工程选择规范措施，复杂构造选择CQC组合措施。

8.2风荷载信息

8.2.1修正后的基本风压：

指的是GB50009-式7.1.1-1中的wo，但对于部分风荷载敏感建筑如沿海地区和强风

地带等，应放大倍；对于门式刚架轻型钢构造，应放大1.05倍。

8.2.2构造基本周期（包括X向和Y向）:

第一次计算时赋初值，计算后得到精确的构造自振周期，重新回到此处将新的周期填

入，重新计算。

8.2.3承载力设计时风荷载效应放大系数：对于高度超过60米的高层建筑，放大系数

为1.1。

8.2.4用于舒适度验算风压：按重现期为的风压值计算。

8.2.5风荷载作用下构造阻尼比：混凝土及砌体构造取0.05,钢构造取0.01,有填充

墙钢构造取0.02。

8.2.6用于舒适度验算的构造阻尼比：混凝土构造取0.02。

8.2.7与否考虑风振影响：

对于高度不小于30m,高宽比不小于1.5的高层建筑、T1不小于0.25s的高管构造以

及大跨度（236米）屋盖构造，应考虑风振影响。

8.3地震信息

8.3.1抗震等级：

抗震等级与设防烈度、设防类别、构造类型、房屋高度（4个原因）有关,规范中抗

震等级是针对丙类建筑，因此由于设防类别变化引起抗震等级的调整一定不要搞错。

8.3.2抗震构造措施的抗震等级（5个影响原因一上述4个原因+场地类别）：丙类

建筑

7〜9度I类场地，减少一度采用抗震构造措施；

7度（0.15g\8度（0.30g）ID、IV类场地,提高一度采用抗震构造措施。

乙类建筑

6度、7度（0.10g18度（0.2。9）口~1丫类场地，7度（0.15918度（0.30g）n

类场地，提高一度采用抗震构造措施；

9度n~iv类场地，合适提高而不是提高一度采用抗震构造措施；

7度（0.15g）印、IV类场地，比8度更高而不是9度采用抗震构造措施；

8度（0.30g）ELIV类场地，比9度更高采用抗震构造措施。

8.3.3考虑偶尔偏心和双向地震作用：

计算单向地震作用时应考虑偶尔偏心的影响，计算位移比时必须考虑偶尔偏心影响，

计算层间位移角时可不考虑偶尔偏心，对于高层建筑即便是均匀、对称的构造，也应考虑

偶尔偏心影响，偶尔偏心对构造的影响是比较大的，尤其是对于边长较长构造的影响很明

显，同步注意在规定水平力作用下位移比与否不小于1.2,周期比与否不小于0.9（A级）,

尽量调整模型使之满足规定；当位移比不小于L2较多或周期比实在不能满足规定期，提

议考虑双向地震作用；程序容许同步考虑偶尔偏心和双向地震作用（一般工程不提议考虑

双向地震作用），程序默认考虑双向地震作用是不考虑偶尔偏心的，两者取不利，成果不叠

加。

8.3.4计算振型个数：

一般不不不小于9个，且不不小于3倍层数，计算成果保证有效质量系数不不不小于

90%,最佳不小于95%,高层建筑提议一般不不不小于15个;对多塔楼构造的振型数不

应不不小于塔楼数的9倍。

假如振型数获得足够多，而有效质量系数仍达不到90%,则考虑构造方案的合理性。

对于错层构造、局部带有夹层构造或楼板有较大开洞、有较大凹入等需要按照弹性楼板计

算地震作用时，为了保证不丧失高振型的影响，振型数宜多取某些。

8.3.5活荷重力荷载代表值组合系数：

T殳应取0.5，但对于藏书库、档案库应取0.8。目前途序不能分段计算只能填一种数。

8.3.6周期折减系数

框架构造：填充墙较多时，可取0.7;填充墙较少，可取0.8;

框剪构造、框筒构造：可取0.8~0.9,一般取0.85,填充墙较少时取0.9;

剪力墙构造：可不折减，一般取0.95。

8.3.7特性周期：

根据GB50011-第4.1.6条之规定，当地质勘察汇报或安评汇报提供精确的剪切波速

和覆盖层厚度处在场地类别分界线附近（相差±15%）时，应采用插值确定特性周期。

8.3.8阻尼比：

混凝土及砌体构造取0.05;

钢构造：高度H450m时取0.04;

50m<H<200m时取0.03;

H>200m时取0.02;

单层钢构造厂房取0.045-0.05;

多层钢构造厂房取0.03~0.04;

混合构造：＜0.045o

8.3.9斜交抗侧力构件方向附加地震数及对应角度:

有斜交抗侧力构件的构造，当角度不小于15度时，应分别计算各抗侧力构件方向的

水平地震作用。

查看计算成果，当最大地震方向与假设方向相差15度及以上时，则应在此补充此方

向重新计算。

对于异型柱构造最佳增长45度方向进行补充验算（规范规定是0.15g和0.2g时才验

算），最终构件验算取最不利一组（程序自动验算1

8.4活荷信息

梁活荷不利布置：最高层号一般取屋面下一层即可，此项选择后，梁活荷载内力放大

系数应取1（不应再放大\

考虑构造使用年限的活荷载调整系数：50年取1.0；1取1.1。

8.5调整信息

8.5.1梁端负弯矩调幅系数：

仅在竖向荷载作用下，对框架梁容许考虑混凝土的塑性变形内力重分布，合适减小支

座负弯矩，对应增大跨中正弯矩，一般取0.85。

注：L仅对竖向荷载作用下产生的弯矩调幅，对水平力作用下产生的弯矩不调，如地

震力和风荷载。实际上，先对竖向荷载产生的弯矩调幅,再与水平力作用下产生的弯矩组

合。

2、悬臂梁支座负弯矩不调幅,转换梁及嵌固层框架梁支座负弯矩不调幅。

8.5.2连梁刚度折减系数：

只是针对在地震内力计算时折减，一般不适宜不不小于0.5,一般取0.6~0.7（高烈度

地区可取0.6甚至0.5/除乜度地区可取0.7);对非抗震设计不予折减。

注：L计算位移时，连梁刚度可不折减;

2、竖向荷载和风荷载内力计算时连梁刚度不予折减。

8.5.3梁活荷载内力放大系数：对于已考虑活荷载不利布置者，取1。

8.5.4梁扭矩折减系数：

对于现浇楼板构造，考虑楼板对梁抗扭的作用而对梁扭矩进行折减，一般取0.4;程序

在进行构造计算时，此系数对不与刚性楼板相连的梁及弧梁不起作用，若考虑楼板的弹性

变形，梁的扭矩不应折减。

8.5.5实配钢筋超配系数：仅针对9度框架及一级框架构造，取1.15。

8.5.6梁刚度系数按规范取值：提议勾选；勾选后自动放弃中梁刚度放大系数选项。

8.5.7按抗规5.2.5调整各楼层地震内力（剪重比）:

该项重要是为了满足规范中所规定的最小剪重比的规定，程序仅对±0.000以上调整,

不考虑地下室部分。当某楼层地震剪力小诸多，地震调整系数过大（不小于1.2）时，阐明

该楼层构造刚度过小，应先调整构造布置和有关构件的截面尺寸，提高构造刚度，不适宜

采用某层地震剪力局限性，就过多地增大该层地震剪力系数的做法。新抗规阐明指出只要

底部总剪力不满足规定，则构造各楼层剪力均需要调整（应根据基本周期是位于反应谱的

加速度段、速度段还是位移段，采用不一样调整系数）,不能仅调整不满足的楼层，地震剪

力调整时，原先计算的倾覆力矩、位移和内力均对应调整。不过规范只调整剪力不满足规

定楼层，倾覆力矩和位移均不调整。剪重比不满足阐明刚度太柔或重量太大。

弱轴方向即构造的第一平动周期方向，强轴方向即构造的第二平动周期方向，在剪重

比调整时，根据构造的基本周期位于反应谱的对应区段而采用对应的调整：

0.1<T<Tg时，为加速度控制段调整，动位移比例因子为0；

Tq$T$5Tq时，为速度控制段调整，动位移比例因子为0.5;

T>5Tg时，为位移控制段调整，动位移比例因子为子

83.8微弱层地震内力放大系数：

抗规规定不不不小于1.15,高规规定为1.25,程序默认1.25;提议高层建筑取1.25,

多层建筑取1.15〜1.20。

8.5.9指定微弱层个数及各微弱层层号：

该选项指的是多遇地震下的微弱层。程序发现其刚度比的计算成果不满足规范规定期，

程序会自动乘以放大系数，但对于竖向构件不规则或承载力不满足规定的楼层，不能自动

判断为微弱层；如构造转换层，不管程序给出的刚度计算成果怎样,均应在此指定为微弱

层,指定微弱层后，不影响程序自动判断构造其他的微弱层。对于框架构造，由于一层层

高高或者由于一层计算高度为基础顶面而使一层高度较高,从而导致一层抗侧刚度不不小

于上部楼层而出现微弱层，此种状况需对底层地震力乘以放人系数，不需要刻意加入底层

框架柱截面、减小上部框架柱截面。

8.5.10全楼地震力放大系数：T殳不放大，取1。当采用弹性动力时程分析时计算出

的楼层剪力，不小于采用振型分解法计算出的楼层剪力时，可以填入此参数，此参数对位

移、内力、剪重比有影响，对周期无影响。

8.5.11顶塔楼地震放大系数起算层号及顶塔楼地震作用放大系数：

当采用底部剪力法时，才考虑顶塔楼地震作用放大系数。目前SATWE软件均采用振

型分解法计算地震力，因此只要将振型数给得足够多，一般可以不考虑将塔楼地震力放大。

8.5.12托墙梁刚度放大系数：

针对梁式转换层构造，由于框支梁与剪力墙的共同作用，使框支梁的刚度增大。托墙

梁段刚度放大指与上部剪力墙及暗柱直接接触共同工作部分，托墙梁上部有洞口部分梁刚

度不放人。由于，目前工程转换梁上部剪力墙都开有洞口，且有的洞口靠近转换梁边，因

此，提议此系数不调整，输入L

8.5.13调整与框支柱相连的梁内力：

框支柱剪力调整后，应对应调整框支柱的弯距及柱端框架梁的剪力、弯距，但框支梁

的剪力及弯矩不调整，框支柱轴力不调整。由于框支柱的内力调整系数往往很大，若对应

调整框架梁的内力，则有也许框架梁设计不下来，因此一般状况不做调整。

8.5.14部分框支剪力墙构造底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级：

假如在地震信息中"剪力墙抗震等级”填入一般部位剪力墙的抗震等级，则在此勾选。

8.5.15指定加强层：

加强层由顾客指定，顾客指定后，程序自动实现：加强层及相邻层柱、墙抗震等级自

动提高一级；加强层及相邻层轴压比限值减小。.05;加强层及相邻层设置约束边缘构件。

一般工程不波及此项。

8.5.160.2Vo调整系数上限：

需要顾客输入，一般工程输入5可以满足规定，若仍不能满足规定，可将起始层号填

为负值，则不受上限控制，规范并没有规定上限控制，需要控制满足规定为止。

8.5.170.2Vo调整终止层号：

屋顶装饰架子层不提议调整，否则这一层框架柱L算值太大，实际上这一层诸多时候

是不必满足min{O.2Vo,L5Vmax}的。根据建筑平立面布局内收状况，有时候终止层号应

由顾客根据计算成果确定。

8.6设计信息

8.6.1构造重要性系数：

该参数用于非抗震组合的构件承载力验算，在持久设计状况和短暂设计状况下,对安

全等级为一级的构造构件不应不不小于1.1二级不应不不小于1.0三级不应不不小于0.9;

对地震设计状况应取1。

8.6.2保护层厚度：

此处规定填写的保护层厚度指截面外边缘至最外层钢筋（箍筋、构造筋、分布筋等）

外缘的距离。

注：1、C25及如下混凝土，保护层厚度增长5mm;

2、设计使用年限为1的混凝土构造，保护层厚度应乘以1.4倍。

8.6.3考虑P-6效应:

只有高层钢构造和不满足高规笫5.4.1条规定的高层混凝土构造才需要考虑P-效应

对水平力作用下构造内力和位移的不利影响。

对于混凝土构造，可以先不选择此项，待计算完毕后，可以查看计算成果文献,程序

会提醒该工程与否计算P-△效应；对于钢构造一般宜考虑PT效应。

注：当设计水平力较小，如计算的楼层剪重比不不小于0.02时，构造刚度虽能满足水

平位移限值规定,仍有也许不满足稳定规定,因此,当刚重比靠近规范限值且高宽比过大

时应进行P-A效应验算。

8.6.4梁柱重叠部分简化为刚域：

不作为刚域即为梁柱重叠部分作为梁长度一部分进行计算，作为刚域即为梁柱重叠部

分作为柱宽度（柱宽一部分）进行计算。

当柱截面尺寸较大（如21000mm）或异型柱时，宜采用梁柱重叠部分简化为刚域,

一般状况选择"目，尤其是考虑了"梁端负弯距调幅”后，则不适宜再考虑节点刚域。

8.6.5按高规或高钢规进行构件设计：高层应勾选，多层不选。

8.6.6框架梁端配筋考虑受压钢筋：一般可勾选.

8.6.7构造中框架部分轴压比限值按照纯框架构造的规定采用：重要是针对少墙框架

剪力墙构造，一般不勾选。

8.6.8当边缘构件轴压比不不小于抗规6.4.5条规定限值时一律设置构造边缘构件：

一般应勾选。

8.6.9剪力墙构造边缘构件设计执行高规7.2.16-4条：一般不勾选,属于该条规定构

造勾选。

8.6.10柱配筋计算原则:

一般工程按单偏压设计，双偏压验算。理论上讲，所有混凝土柱的受力状态都是双偏

压，单偏压计算仅是双偏压计算的一种特例，不过双偏压计算出来的值多解。对于异形柱

构造，无论设计人员怎样选择，程序均按照双偏压计算异形柱配筋。

抗震设计时，框架角柱应按照双向偏心受力构件进行正截面承载力设计，假如设计人

在"特殊构件补充定义"中指定了角柱（凸角处框架柱两个方向均只有一根梁与柱相连称

为角柱，凹角处框架柱不是角柱），程序对其自动按照双偏压计算。

8.7配筋信息

8.7.1剪力墙竖向分布筋配筋率：

构造施工图中剪力墙实配的竖向分布筋配筋率，不应不不小于构造整体计算时，该参

数输入的竖向分布筋配筋率。由于剪力墙竖向分布筋配筋率增长，会使边缘构件的纵向受

力钢筋的配筋减小，因此剪力墙实配的竖向分布筋配筋率不不小于构造整体计算时输入的

翌向分布筋配筋率时，将使构造偏于不安全。

8.7.2构造底部需要单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数及构造底部NSW层的墙竖

向分布筋配筋率：

这两个参数可以对剪力墙构造不一样楼层设定不一样的竖向分布筋配筋率。重要用来

提高框架关键筒等构造的关键筒底部加强部位竖向分布筋配筋率，从而提高关键筒底部加

强部位的延性。为了使地下一层如下地下室各层墙体的竖向分布筋配筋更为经济合理，可

以补充按一般配筋率的计算而此处不指定；一般剪力墙构造不必单独指定。

注：假如底部加强区某楼层约束边缘构件配筋较大,可以提高该楼层竖向分布筋配筋

率,以合适减少约束边缘构件配筋。

8.8地下室信息

8.8.1土层水平抗力系数的比例系数（M值）:

该参数可参照JGJ94-表5.7.5灌注桩项取值，若填一负数n（二地下室层数N）,则

认为有n层地下室无水平位移。

8.8.2回填土侧压力系数：一般取0.5。

8.8.3室外地面附加荷载：一般取10kN/m2,对于室外地面附加荷载分布不均匀的状

况，取最大附加荷载。

9JCCAD计算参数的合理选用及注意事项

由于地基基础规范即将实行，并且软件即将升级，因此待升级后在整顿。

10计算成果的合理性分析与判断

10.1几种重要参数的控制

周期比：重要为控制构造的扭转效应，减少扭转对构造带来不利影响，目的是使抗侧

力构件的平面布置更有效、更合理。

位移比：指在规定水平力作用下的最大位移与平均位移的比值，高层建筑需要考虑偶

尔偏心影响；位移比控制是层扭转效应控制，限制构造平面布置的不规则性，防止产生过

大的偏心从而导致构造产生较大的扭转效应。

位移角：位移角控制是整体平动刚度控制。

刚度比：重要为控制构造竖向布置的规则性，以免竖向刚度突变，形成微弱层；或用

于判断地下室构造刚度与否满足嵌固规定。

刚重比：重要为控制构造的稳定性，以免引起构造的失稳、倒塌。

剪重比：重要为控制各楼层最小地震剪力，保证构造安全性，规范之因此规定翦重比,

重要是由于长周期作用下，地震影响系数下降较快，由此计算出来的水平地震作用下的构

造效应也许太小，因此出于安全考虑，规范规定了最小剪重比的规定。注意：地下室不受

最小剪重比控制。

有效质量系数：用于判断参与振型数与否足够。

轴压比：重要为控制竖向构件的延性，竖向构件的延性对防止构造的倒塌至关重要.

构造整体抗倾覆验算：高宽比不小于4的高层建筑，基底不适宜出现零应力区；高宽

比不不小于4的高层建筑,基底与地基之间零应力区面积不应超过基础底面积的15%。

10.2框剪构造、框筒构造有关参数控制

10.2.1规定水平力作用下，框架部分底层承担的倾覆力矩与否不小于50%?

10.2.2各层框架部分承担的剪力值与否满足min{O.2Vo,1.5Vmax)?

10.3计算过程控制

检查原始数据输入与否无误，尤其是与否遗漏荷载？

检查计算简图与否与实际相符？

检查计算程序选用与否合适？

检查计算参数选用与否合理？

检查特殊构件定义、特殊荷载定义与否对的？

关注超配筋信息文献，对出现超配筋的部位进行判断处理？

10.4注意事项

构造计算应是建立在良好的概念设计基础上的，不要过度依赖计算成果，不要认为"但

凡计算得出的成果都是对的的"，要对计算成果加以分析和判断。

11需要引起注意的某些关键技术要点

11.1构造抗震设计的三个关键环节

概念设计一构造抗震设计的关键，构造抗震性能的决定原因首先取决于良好的概念

谢十；

计算设计（构造抗震计算）一包括地震作用计算和抗力计算,为抗震设计提供定量

控制的手段。

构造设计（构造措施）一保证构造整体性、加强局部微弱环节，保证抗震计算成果

的有效性。

总之，通过上述三个关键环节，保证构造体系的抗震综合能力，详细表目前强度、刚

度和延性三者的统一，使得构造体系具有必要的强度、合适的刚度、良好的延性及可靠的

连接，并注意强度、冈慢和延性之间的合理均衡。

11.2构造抗震设计的三大环境

大环境——地区抗震设防烈度；

中环境——场地类别；

小环境——建筑物自身抗震设防类别。

113抗震概念设计

概念设计是将构造中的材料性能、构件性能、连接构造、构造体系通过试验或实践检

查，但还不能计算和量化、符合客观规律的基本原则用于构造设计；抗震概念设计应遵照

的基本原则大体如下：

①、构造的承载力、刚度、质量在平面内和沿高度应均匀、对称和持续分布,防止应

力集中；

②、尽量设置多道抗震防线，增长构造的赘余度，设置必要的延性耗能构件，合适加

强构造关键部位和微弱环节的抗震构造措施；

③、重视构造的连接整体性，同一构造单元的构件应牢固连接；以抗震缝分开的构造

单元应遵照彻底分离的原则；

④、预估和控制塑性较出现的部位和范围，有针对性地采用抗震构造措施；

⑤、做到强柱弱梁、强剪弱弯、强节点弱杆件、强柱根；

⑥、采用有效措施防止过早的混凝土剪切破坏、钢筋锚固滑移、混凝土压溃等脆性破

坏；

⑦、构件节点连接的承载力和刚度要与构造的承载力和刚度匹配，节点连接的承载力

不应低于构件的承载力；

⑧、应防止算不清就盲目增长钢筋，牢记任一部位构造构件的承载力超强或局限性，

都也许导致构造微弱部位的转移，梁端、柱端、抗震墙底部加强部位的受弯配筋在满足承

载力和抗震构造规定下，应防止超配，超配幅度不应超10%;

⑨、应考虑非构造构件对主体构造抗震产生的不利影响。

总之，抗震设计中，影响原因诸多，构造构造是概念设计的详细化，构造体系依托力

学计算保证构件的承载力和变形，依托构造措施将构件连接起来，形成构造体系。合理的

构造保证构件传力明确，保证在地震力多次往复作用下能量的吸取和耗散,防止因部分构

件破坏而使构造体系丧失承载力及抗震能力，构造的构造措施在规范中多属于强条，设计

时应严格执行。

11.4新抗规对框架构造的调整

就天津地区来说，相对于原抗规，大体做了下述几种方面的调整：

①、7度地区地震分组由笫一组调整到笫二组（地震作用约放人15%~20%左右）;

②、强柱弱梁、强剪弱弯调整系数深入增大（约提高18%~25%）;

③、介于24~30米之间高度的高层建筑抗震等级提高一级；

④、滨海地区较大范围内场地类别由皿类调整为W类（剪切波速由140m/s调整到

150m/s）,本来仅临港工业区及部分填海地区为IV类。

11.5框架构造中强柱弱梁的概念设计

①、影响强柱弱梁的重要原因：梁端负弯矩，梁端正弯矩，梁端实配钢筋,梁端楼板

配筋。

②、构造设计中存在的重要问题：弹性计算模型加大了梁端负弯矩,不合理的构件裂

缝宽度验算加大了梁端实配钢筋，梁底钢筋的不合理配置，梁端实配钢筋与计算钢筋的差

值问题，楼板钢筋对梁端实际承载力的影响。

③、设计提议：

a、严格控制梁端实配钢筋（梁端负弯矩钢筋不应超配，实配钢筋面积控制在

95%~100%,对梁端正弯矩钢筋，超配量控制在10%以内，即不不小于110%）;

b、合适控制梁底钢筋进入支座（框架柱）的数量，当梁底设置多排钢筋时，可仅考虑

第一排钢筋进入支座，其他各排在柱截面外截断,以控制进入框架柱内梁底钢筋不不不小

于梁端部截面梁端钢筋的计算值，并满足规范对框架梁配筋的构造规定（抗规6.3.3）为原

则，这样既有助于强柱弱梁的实现，同步又可减少过多钢筋在节点区的锚固，有助于保证

节点区混凝土的浇筑质量。

c、框架梁裂缝宽度验算时，宜考虑塑性内力重分布，采用柱边缘截面处的梁端内力设

计值,提议按梁的净跨单元验算框架梁梁端的裂缝宽度，保证框架梁裂舞宽度验算不致给

强柱弱梁验算增长新的承担。

d、应合适考虑现浇楼板中钢筋对框架梁端部实际的正截面抗震受弯承载力的影响。

在框架梁配筋设计及梁端裂健验算时，应考虑梁端实配受压钢筋的作用，以合适减

小梁顶钢筋，有助于强柱弱梁的实现。

11.6框架柱的设计原则

①、按强剪弱弯设计，防止发生剪切破坏。采用加大柱剪力设计值的措施提高其受剪

承载力，需要指出的是，只需要在柱端箍筋加密区按照强剪弱弯原则设计箍筋，详细条文

见抗规625。

②、按强柱弱梁设计，尽量实现梁钱破坏机制。但愿塑性钱首先在梁上形成，防止在

柱上先出现塑性较，因此梁的配筋不适宜过强，而柱的配筋却要加强，详细措施：调整框

架柱弯矩，实现强柱弱梁，详细条文见抗规6.2.2;框架柱底层固定端弯矩增大，推迟其屈

服，也称为强柱根，详细条文见抗规623。

③、控制轴压比，实现大偏心受压破坏。轴压比是影响框架柱延性的重要原因,轴压

比愈大,剪跨比愈小,则框架柱愈轻易产生脆性剪切破坏。

④、设置箍筋加密区，改善框架柱的延性。箍筋加密区是提高框架柱抗剪承载力和改

善框架柱延性的综合构造措施。

⑤、控制框架柱截面尺寸，保证框架柱的延性。剪压比验算，轴压比控制，构造上保

证。

⑥、控制框架柱纵筋面积，提高框架柱延性。框架柱纵筋最小配筋率是设计中非常重

要的控制指标，为了防止地震作用下框架柱过早屈服，必须满足最小总配筋率的规定；不

过，过大的配筋率轻易产生粘结破坏从而减少框架柱的延性，因此框架柱的最大总配筋率

也应控制。

11.7框架梁的设计原则

①、按强剪弱弯设计，防止发生剪切破坏。框架梁是框架的重要延性耗能构件,屈服

前的剪切破坏时脆性破坏，应予以防止，因此为保证梁端塑性较不发生剪切破坏，即规定

截面抗剪承载力不小于抗弯承载力，详细条文见抗规624。

②、控制纵筋面积，防止发生少筋梁和超筋梁破块。只有适筋梁属于延性破坏；为了

防止少筋梁，混规11.3.6规定了最小配筋率；为了防止超筋梁，抗规6.3.4规定了最大配

筋率。

③、限制受压区高度，保证适筋梁的延性。影响框架梁延性的重要原因是混凝土截面

相对受压区高度£；梁端截面上受压钢筋与受拉钢筋保持一定比例，对框架梁的延性也有较

大影响，一是一定的受压钢筋可以减少混凝土受压区高度，二是在地震作用下，梁端也许

会出现正弯矩，假如梁底钢筋过少，也会影响梁的承载力和变形能力，详细条文见抗规

6.3.3。

④、控制框架梁的截面尺寸，提高其延性。详细条文见抗规6.3.1、629。

⑤、设置箍筋加密区，提高梁端塑性较区的延性。详细条文见抗规6.3.3、6.3.4。

11.8框架构造、框剪构造中的短柱设计及构造问题

短柱在地震时极易发生脆性剪切破坏，抗震性能差，设计中尽量防止，尤其防止在同

一楼层中出现少数短柱，因此，应重视框架构造中短柱的设计并加强构造措施；在框架构

造或框剪构造如下部位轻易出现短柱，应引起高度重视：楼梯间、大型雨篷梁设置于框架

柱之间使柱净高减小、沿外立面设置带形窗由于砌体填充墙的约束作用也也许形成短柱；

如出现短柱应按规范采用加强措施，与短柱（入W2）有关条文：抗规6.3.5~6.3.10,629。

11.9裂缝计算注意事项：

①、地下室外墙和基础底板裂转计算参见第7节有关内容，不再赘述。

②、裂链计算时，混凝土保护层厚度不小于30mm时，可将保护层厚度取为30mm

计算裂舞宽度。（GB/T50476-第3.5.4条）

③、混规裂缝计算公式的合用范围：只合用于单向简支受弯构件，不合用于持续梁和

双向受力构件，也不合用于压弯构件如地下室外墙板。

④、混规裂曜计算公式计算成果偏大。国内对混凝土构件受力裂缝计算公式有三本规

范：建设部、交通部、水利部计算成果相差很大，尽管交通、水利工程所处环境要恶劣得

多，不过我们工民建的计算成果却是最大的。

⑤、按混规计算得到的受拉、受弯和偏心受压构件的裂缝宽度，对处在一类环境中的

民用建筑钢筋混凝土构件，可不作为控制工程安全的指标。

⑥、不少审图机构规定提供双向板的裂链和挠度计算，实际上规范并没有提供计算措

施，因此这种规定和计算毫无意义。

11.10钢筋代换注意事项：

钢筋代换时，尤其是以强度等级高的替代原设计的受力钢筋时，应按照等强度代换，

但必须满足最小配筋率、钢筋间距、保护层厚度、锚固长度、接头面积百分率、搭接长度、

裂维宽度验算等规