【《一万吨年产量的乙苯脱氢法制苯乙烯的物料、热量衡算计算过程案例》6500字】

一万吨年产量的乙苯脱氢法制苯乙烯的物料、热量衡算计算过程案例目录TOC\o"1-3"\h\u25764一万吨年产量的乙苯脱氢法制苯乙烯的物料、热量衡算计算过程案例 187131.1物料衡算 115721物料衡算汇总表 2123821.2热量衡算 2316769热量衡算汇总表 371.1物料衡算根据本文物系极性不强的特点，选用的是P-R状态方程模拟计算。但在体系中还有水的存在，因此单纯选择状态方程法不能满足精度要求。由于NRTL方法能够准确地预测双液相的出现，适合用于该模拟过程的特点，因此，对含水物系的组分及相平衡采用NRTL方程模拟计算本文流程所包括的单元主要包括：反应器、蒸汽过热炉、精馏塔、换热器、混合器。反应器模块：根据各反应器模型特点和主要目标，选择RStoic模型模拟苯乙烯反应过程，其用于模拟化学平衡数据和动力学数据未知或不重要的反应器。在进行计算时，需要规定反应器的操作条件，规定涉及的反应化学计量系数，并指定反应的转化率或产品流率。塔器模块选择：过程模拟包括的塔设备较多，主要为精馏塔。RadFrac模型不仅可以用于对精馏塔的模拟，还可以处理其他分离模型。RadFrac模型可以处理多种物系系统，并且AspenPlus软件为不同的物系提供了不同的收敛方法，可方便各种系统求解。换热模块选择：本模拟使用Heater和HeatX单元模块对蒸汽过热炉和换热器进行模拟。其可处理大部分双物流，并可根据实际模拟需要分别提供简捷和严格计算两种计算方式。本工作采用AspenPlus软件建立了乙苯脱氢制苯乙烯工艺的流程模拟，如图3.1所示图3.1乙苯脱氢制苯乙烯脱氢工段模拟流程图根据以上模拟流程图绘制的脱氢工段物料衡算框图如下：图3.2乙苯脱氢制苯乙烯脱氢工段物料衡算框图（一）脱氢工段1.设备：预混器M-101定开工时间8000h，苯乙烯年产量是1万吨，工业乙苯原料纯度＞99.0%余者为苯，且循环比=循环乙苯量/新鲜乙苯量=0.6。通过Aspen计算，为保证苯乙烯收率大于99.95%，苯乙烯产量：10000000/8000=1250kg/h所需乙苯用量：1250/（0.91*0.62）=2215.526kg/h初始模拟进料全部使用工业乙苯原料，进料为2215.526kg/h，模拟出脱乙苯塔中乙苯出料量719.397kg/h，根据AspenPlus模拟，当程序收敛时，所使用的工业乙苯原料为1509kg/h，循环乙苯量为719.397kg/h。因此预混器中<1>输入新鲜乙苯1509kg/h，<2>输入循环乙苯量719.397kg/h。模拟过程所输入的主要参数：<1>→温度：25℃、压力：1bar、乙苯进料量：1509kg/h、进料物质中乙苯的质量分率为0.99，其余为甲苯图3.3预混器物料衡算框图图3.4预混器物料衡算模拟结果表3.1预混器M-101物料衡算表物质名称单位<1><2><3>ETHYL-01（乙苯）kg/hr1493.91719.3972213.307STYRE-01（苯乙烯）kg/hr00.3270.327H2（氢气）kg/hr000BENZE-01（苯）kg/hr15.090.00032415.090TOLUE-01（甲苯）kg/hr00.2750.275H2O（水）kg/hr000NAPHT-01（萘）kg/hr000NAPHT-02（2-甲基萘）kg/hr000CO2（二氧化碳）kg/hr000METHA-01（甲烷）kg/hr000ETHAN-01（乙烷）kg/hr000CARBO-01（一氧化碳）kg/hr0002.设备：混合器M-102乙苯蒸汽与700℃的水蒸气混合，其中因焦油是混合物，故在aspen中选择以萘，2-甲基萘代表焦油，在混合器M-102添加焦油二氧化碳进料为14.117kg/h，进料量是根据焦油以及二氧化碳的选择性为1%，乙苯转化率为62%，苯乙烯年产量10000吨产生焦油/二氧化碳量：2215.526*0.62*0.01=14.117kg/h规定烃气比为1：15（摩尔比）则输入的水蒸气进料量为：（（1509+719.397）/106）*15*18=5676.1kg/h模拟过程所输入的主要参数：<5>→温度：25℃、压力：1bar、萘：7.0587kg/h、2-甲基萘：7.0587kg/h、CO2：14.1174kg/h<6>→温度：700℃、压力：1bar、水的质量流量：5767kg/h图3.5混合器物料衡算框图图3.6混合器物料衡算模拟结果表3.2混合器M-102物料衡算表物质名称单位<5><6><7><8>ETHYL-01kg/hr2213.307002213.307STYRE-01kg/hr0.327000.327H2kg/hr0000BENZE-01kg/hr15.090015.09TOLUE-01kg/hr0.275000.275H2Okg/hr005987.285987.279NAPHT-01kg/hr07.05907.059NAPHT-02kg/hr07.05907.059CO2kg/hr014.117014.117METHA-01kg/hr0000ETHAN-01kg/hr0000CARBO-01kg/hr00003.设备：第一段脱氢反应器R-101已知第一段绝热式反应器乙苯的转化率是42%，乙苯的总体转化率是62%（1）主反应C6H5C2H5→C6H5C2H3+H2乙苯转化率：0.42*0.91=0.38（2）副反应C6H5CH2CH3+H2→C6H5CH3+CH4乙苯转化率：0.42*0.04=0.168C6H5CH2CH3+H2→C6H6+C2H6乙苯转化率：0.42*0.03=0.0126CH4+H2O→CO+3H2甲烷转化率：0.25CO+H2O→H2+CO2一氧化碳转化率：1（根据一氧化碳选择性1%等假定转化率为1）将以上各反应的转化率输入，进行模拟图3.7第一段脱氢反应器物料衡算框图图3.8第一段脱氢反应器物料衡算模拟结果表3.3第一段脱氢反应器R-101物料衡算表物质名称单位<8><9>ETHYL-01kg/hr2213.3071283.718STYRE-01kg/hr0.327847.127H2kg/hr015.129BENZE-01kg/hr15.0936.26TOLUE-01kg/hr0.27532.93H2Okg/hr5987.285987.28NAPHT-01kg/hr7.0597.059NAPHT-02kg/hr7.0597.059CO2kg/hr14.11714.117METHA-01kg/hr05.686ETHAN-01kg/hr08.149CARBO-01kg/hr004.设备：第二段脱氢反应器R-102（1）主反应C6H5C2H5→C6H5C2H3+H2乙苯转化率：（（0.62-0.42）*0.91）/（1-0.42）=0.32（2）副反应C6H5CH2CH3+H2→C6H5CH3+CH4乙苯转化率：（（0.62-0.42）*0.04）/（1-0.42）=0.014C6H5CH2CH3+H2→C6H6+C2H6乙苯转化率：（（0.62-0.42）*0.03）/（1-0.42）=0.011CH4+H2O→CO+3H2甲烷转化率：0.25CO+H2O→H2+CO2一氧化碳转化率：1（根据一氧化碳选择性1%等假定转化率为1）将以上各反应的转化率输入，进行模拟图3.9第二段脱氢反应器物料衡算框图图3.10第二段脱氢反应器物料衡算模拟结果表3.4第二段脱氢反应器R-102物料衡算表物质名称单位<10><11>ETHYL-01kg/hr1283.718840.837STYRE-01kg/hr847.1271250.115H2kg/hr15.12922.856BENZE-01kg/hr36.2646.65TOLUE-01kg/hr32.9348.528H2Okg/hr5987.285985.684NAPHT-01kg/hr7.0597.059NAPHT-02kg/hr7.0597.059CO2kg/hr14.11714.117METHA-01kg/hr5.6866.98ETHAN-01kg/hr8.14912.149CARBO-01kg/hr02.4825.设备：过热气体降温器M-103反应气与20℃的循环水或混合进行降温模拟过程所输入的主要参数：<19>→温度：20℃、压力：1bar、水的摩尔流量：100kmol/h图3.11过热气体降温器物料衡算框图图3.12过热气体降温器物料衡算模拟结果表3.5过热气体降温器M-103物料衡算表物质名称单位<16><19><20>ETHYL-01kg/hr840.8370840.837STYRE-01kg/hr1250.11501250.115H2kg/hr22.856022.856BENZE-01kg/hr46.65046.65TOLUE-01kg/hr48.528048.528H2Okg/hr5985.6841801.5287787.212NAPHT-01kg/hr7.05907.059NAPHT-02kg/hr7.05907.059CO2kg/hr14.117014.117METHA-01kg/hr6.9806.98ETHAN-01kg/hr12.149012.149CARBO-01kg/hr2.48202.4826.设备：气液分离器SEP1冷却后的混合物在气液分离罐中进行气液分离，得到的气体直接燃烧，液体则进入分相器进行进一步分离模拟过程所输入的主要参数<22>→H2、CO2、CH4、C2H6、CO的分离分率设置为0图3.13气液分离器物料衡算框图图3.14气液分离器物料衡算模拟结果表3.6气液分离器SEP1物料衡算表物质名称单位<21><22><23>ETHYL-01kg/hr840.837840.8370STYRE-01kg/hr1250.1151250.1150H2kg/hr22.856022.856BENZE-01kg/hr46.6546.650TOLUE-01kg/hr48.52848.5280H2Okg/hr7787.2127787.2120NAPHT-01kg/hr7.0597.0590NAPHT-02kg/hr7.0597.0590CO2kg/hr14.117014.117METHA-01kg/hr6.9806.98ETHAN-01kg/hr12.149012.149CARBO-01kg/hr2.48202.4827.设备：分相器SEP2液体进入分相器进行进一步分离。分离后，水层可以用做循环水，而油层是乙苯/苯乙烯精馏塔的进料<24>→H2O分离分率设置为0图3.15分相器物料衡算框图图3.16分相器物料衡算模拟结果表3.7分相器SEP2物料衡算表物质名称单位<22><24><25>ETHYL-01kg/hr840.837840.8370STYRE-01kg/hr1250.1151250.1150H2kg/hr000BENZE-01kg/hr46.6546.650TOLUE-01kg/hr48.52848.5280H2Okg/hr7787.21207787.212NAPHT-01kg/hr7.0597.0590NAPHT-02kg/hr7.0597.0590CO2kg/hr000METHA-01kg/hr000ETHAN-01kg/hr000CARBO-01kg/hr000（二）精制工段图3.17乙苯脱氢制苯乙烯精制工段模拟流程图根据以上模拟流程图绘制精制工段物料衡算框图如下：图3.18乙苯脱氢制苯乙烯精制工段物料衡算框图1.设备：脱乙苯塔T-201经过DSTWU模块进行简捷计算，确定RADFRAC模块的回流比为11、塔板数为87，进料板位置为第46块塔板，设定塔釜流量为1264.5kg/h，塔顶压力0.3866bar等参数，然后进行模拟运行图3.19脱乙苯塔物料衡算框图图3.20脱乙苯塔物料衡算模拟结果表3.8脱乙苯塔T-201物料衡算表物质名称<24><26><27>摩尔分率质量流量（kg/h）摩尔分率质量流量（kg/h）摩尔分率质量流量（kg/h）ETHYL-010.374840.8370.875840.2370.0004670.6STYRE-010.5671250.1150.0003530.3320.9911249.783H2000000BENZE-010.028246.650.06646.652.05x10-361.939x10-33TOLUE-010.024948.5280.058348.5281.435x10-191.601x10-16H2O000000NAPHT-010.00267.0593.228x10-543.741x10-510.004557.059NAPHT-020.002357.0593.486x10-734.482x10-700.00417.059CO2000000METHA-01000000ETHAN-01000000CARBO-010000002.设备：乙苯回收塔T-202经过DSTWU模块进行简捷计算，确定RADFRAC模块的回流比为3.5、塔板数28，进料板位置为第17块塔板，塔顶压力1bar，塔釜流量720kg/h，然后进行模拟运行图3.21乙苯回收塔物料衡算图图3.22乙苯回收塔物料衡算模拟结果表3.10乙苯回收塔T-202物料衡算表物质名称<28><29><30>摩尔分率质量流量（kg/h）摩尔分率质量流量（kg/h）摩尔分率质量流量（kg/h）ETHYL-010.875840.2370.504120.840.999719.397STYRE-010.0003530.3322.06940.004870.0004630.327H2000000BENZE-010.066146.650.26446.656.112x10-70.000324TOLUE-010.058348.52858410.232849548.25387010.0004485220.275H2O000000NAPHT-013.228x10-543.741x10-510000NAPHT-023.486x10-734.482x10-700000CO2000000METHA-01000000ETHAN-01000000CARBO-010000003.设备：苯/甲苯精馏塔T-203经过DSTWU模块进行简捷计算，确定RADFRAC模块的回流比为1.41、塔板数23，进料板为第12块塔板，D/F=0.567，然后进行模拟运行图3.23苯/乙苯塔物料衡算框图图3.24苯/甲苯塔物料衡算模拟结果表3.12苯/甲苯精馏塔T-203物料衡算表物质名称<29><31><32>摩尔分率质量流量（kg/h）摩尔分率质量流量（kg/h）摩尔分率质量流量（kg/h）ETHYL-010.504120.840.12617.1680.998103.672STYRE-012.069x10-50.004872.695x10-73.595x10-54.744x10-50.00483H2000000BENZE-010.26446.650.46646.6501.471x10-60.000112TOLUE-010.23248.2530.40848.100.00170.153H2O000000NAPHT-01000000NAPHT-02000000CO2000000METHA-01000000ETHAN-01000000CARBO-010000004.设备：苯乙烯精制塔T-204经过DSTWU模块进行简捷计算，确定RADFRAC模块的回流比为1、塔板数为18，进料位置为第12块塔板，控制塔顶收率为1250kg/h，然后进行模拟运行图3.25苯乙烯精制塔物料衡算框图图3.26苯乙烯精馏塔物料衡算模拟结果表3.14苯乙烯精制塔T-204物料衡算表物质名称<27><33><34>摩尔分率质量流量（kg/h）摩尔分率质量流量（kg/h）摩尔分率质量流量（kg/h）ETHYL-010.0004670.67.066x10-78.134x10-60.0004710.6STYRE-010.9911249.7830.03610.4080.99951249.375H2000000BENZE-012.05x10-361.939x10-330000TOLUE-011.435x10-191.601x10-160000H2O000000NAPHT-010.004557.0590.5067.0341.624x10-50.025NAPHT-00.00417.0590.4587.0591.326x10-82.263x10-5CO2000000METHA-01000000ETHAN-01000000CARBO-01000000由最后模拟结果可知，苯乙烯摩尔分率99.95%，产量1250kg/h，达到任务书要求物料衡算汇总表表3.15物料衡算总表单位：kg/h物质名称<1><2><3><5><6><7><8><9><11><16><19><20><21><22>ETHYL-011493.91719.3972213.3072213.307002213.3071283.718840.837840.8370840.837840.837840.837STYRE-0100.3270.3270.327000.327847.1271250.1151250.11501250.1151250.1151250.115H2000000015.12922.85622.856022.85622.8560BENZE-0115.090.00032415.09015.090015.0936.2646.6546.65046.6546.6546.65TOLUE-0100.2750.2750.275000.27532.9348.52848.528048.52848.52848.528H2O000005987.285987.2795987.285985.6845985.6841801.5287787.2127787.2127787.212NAPHT-0100007.05907.0597.0597.0597.05907.0597.0597.059NAPHT-0200007.05907.0597.0597.0597.05907.0597.0597.059CO2000014.117014.11714.11714.11714.117014.11714.1170METHA-0100000005.6866.986.9806.986.980ETHAN-0100000008.14912.14912.149012.14912.1490CARBO-01000000002.4822.48202.4822.4820（续表）物质名称<23><22><24><25><26><27><28><29><30><31><32><33><34>ETHYL-010840.837840.8370840.2370.6840.237120.84719.39717.168103.6728.134x10-60.6STYRE-0101250.1151250.11500.3321249.7830.3320.004870.3273.595x10-50.004830.4081249.375H222.856000000000000BENZE-01046.6546.65046.651.939x10-3346.6546.650.00032446.6500.00011200TOLUE-01048.52848.528048.5281.601x10-1648.52848.2530.27548.100.15300H2O07787.21207787.212000000000NAPHT-0107.0597.05903.741x10-517.0593.741x10-5100007.0340.025NAPHT-0207.0597.05904.482x10-707.0594.482x10-7000007.0592.263x10-5CO214.117000000000000METHA-016.98000000000000ETHAN-0112.149000000000000CARBO-012.4820000000000001.2热量衡算（一）脱氢工段1.设备：乙苯蒸发器E-101新鲜乙苯与混合乙苯混合后进入乙苯蒸发器，经换热后变成150℃的乙苯蒸汽。模拟过程所输入的主要参数：温度：150℃、压力1bar图3.27乙苯蒸发器热量衡算结果表3.16预热器E-101物流相关物性参数性质单位<3><4>Temperature（温度）C63.641150Pressure（压力）bar11MolarEnthalpy（摩尔焓）J/kmol-4254591.52349673500.679MassEnthalpy（质量焓）J/kg-40172.672469026.75MolarEntropy（摩尔熵）J/kmol-K-417697.62-282486.693MassEntropy（质量熵）J/kg-K-3943.981-2667.294MolarDensity（摩尔密度）kmol/cum7.8330.0284MassDensity（质量密度）kg/cum829.5833.01EnthalpyFlow（焓流）Watt-24873.579290405.729AverageMW（平均摩尔质量）105.908105.908由aspen运行模拟可得Calculatedheatduty（计算热负荷）为315.279KW。2.设备：原料预热器E-102乙苯蒸汽进入原料预热器与反应产物经换热后被预热到430℃模拟过程所输入的主要参数：冷物流出口温度：430℃图3.28原料预热器热量衡算结果表3.17原料预热器E-102物流相关物性参数性质单位<4><6><11><12>TemperatureC150430603.186534.502Pressurebar110.4580.458MolarEnthalpyJ/kmol49673500.679112313241.943-187551204.573-191153334.194MassEnthalpyJ/kg469026.751060483.238-8325844.376-8485751.484MolarEntropyJ/kmol-K-282486.693-170610.7492959.725-1319.951MassEntropyJ/kg-K-2667.294-1610.94131.389-58.596MolarDensitykmol/cum0.02840.01710.006290.00682MassDensitykg/cum3.011.8120.1420.154EnthalpyFlowkW290.406656.616-19067.374-19433.584AverageMW105.908105.90822.52622.526经aspen模拟得原料预热器E-102的热负荷是366.21KW。3.设备：第一段脱氢反应器R-101从乙苯/蒸汽混合器内出来的气体，首先进入第一段反应器，发生负压绝热反应，进口压力94.23kpa，出口温度523℃，压降是20kpa，则出口压力73.96kpa。模拟过程所输入的主要参数：温度：523℃、压力：0.7396bar图3.29第一段脱氢反应器物料衡算结果表3.18第一段绝热式反应器R-101物流相关物性参数性质单位<8><9>TemperatureC616.113523Pressurebar0.00950.7396MolarEnthalpyJ/kmol-197427845.214-192993000.621MassEnthalpyJ/kg-8472695.632-8472695.632MolarEntropyJ/kmol-K29645.404-5243.904MassEntropyJ/kg-K1272.244-230.216MolarDensitykmol/cum0.0001280.0106MassDensitykg/cum0.002990.242EnthalpyFlowkW-19403.685-19403.685AverageMW23.301722.778经过aspen模拟计算得第一段反应器R-101的热负荷是-190.881KW4.设备：中间预热E-103第一段生成气通过中间预热器后温度再次升高到628℃模拟过程所输入的主要参数：温度：628℃、压力：73.96kpa图3.30中间预热器热量衡算结果表3.19中间预热器E-103物流相关物性参数性质单位<9><10>TemperatureC523628Pressurebar0.73960.7396MolarEnthalpykJ/mol-192.993-189.648MassEnthalpykJ/kg-8472.696-8325.844MolarEntropykJ/mol-K-0.00524-0.0014MassEntropykJ/kg-K-0.23-0.0614MolarDensitykmol/cum0.01060.00987MassDensitykg/cum0.2420.225EnthalpyFlowkW-19403.685-19067.373AverageMW22.77822.778经过aspen模拟计算得中间预热器的热负荷是541.166KW。5.设备：第二段脱氢反应器R-102经加热后的反应器进入第二段反应器R-102，其出口压力119.2kpa，温度为583℃模拟过程所输入的主要参数：温度：583℃压力：1.192bar图3.31第二段脱氢反应器热量衡算结果表3.20第二段脱氢反应器R-102物流相关物性参数性质单位<10><11>TemperatureC628603.186Pressurebar0.73961.192MolarEnthalpykJ/mol-189.648-187.551MassEnthalpykJ/kg-8325.844-8325.844MolarEntropykJ/mol-K-0.0014-0.00499MassEntropykJ/kg-K-0.0614-0.222MolarDensitykmol/cum0.009870.0164MassDensitykg/cum0.2250.369EnthalpyFlowkW-19067.373-19067.374AverageMW22.77822.526经过aspen模拟计算得第二段反应器R-102的热负荷是-100.09KW。6.设备：第二段废热锅炉E-104反应的生成气要经过三段废热锅炉进行降温，同时回收热量模拟过程所输入的主要参数：热物流出口温度：400℃图3.32第二段废热锅炉热量衡算结果表3.21第二段废热锅炉E-104物流相关物性参数性质单位<12><13><14><15>TemperatureC534.502400100100.018Pressurebar1.1921.1921.013251.01325MolarEnthalpykJ/mol-191.153-197.913-279.978-263.484MassEnthalpykJ/kg-8485.751-8785.837-15541.145-14625.603MolarEntropykJ/mol-K-0.00927-0.0184-0.146-0.102MassEntropykJ/kg-K-0.412-0.818-8.099-5.645MolarDensitykmol/cum0.01780.021350.9730.0805MassDensitykg/cum0.40.48918.2921.45466EnthalpyFlowkW-19433.584-20120.824-11665.754-10978.514AverageMW22.52622.52618.01518.015经过aspen模拟计算得第二段废热锅炉E-104的热负荷是544.955KW。7.设备：第三段废热锅炉E-105经过三段废热锅炉降温后的反应器为120℃。同时，三段冷却器回收的热量可以分别用于预热循环乙苯原料、产生蒸汽等模拟过程所输入的主要参数：热物流出口温度：120℃图3.33第三段废热锅炉热量衡算结果表3.22第三段废热锅炉E-105物流相关物性参数性质单位<13><16><17><18>TemperatureC400120100100.018Pressurebar1.1921.1921.013251.01325MolarEnthalpykJ/mol-197.913-210.573-279.978-249.089MassEnthalpykJ/kg-8785.837-9347.827-15541.145-13826.553MolarEntropykJ/mol-K-0.0184-0.0426-0.146-0.0631MassEntropykJ/kg-K-0.818-1.889-8.099-3.504MolarDensitykmol/cum0.02130.036550.9730.043MassDensitykg/cum0.480.821918.2920.775EnthalpyFlowkW-20120.824-21407.86-11665.754-10378.718AverageMW22.52622.52618.01518.015经过aspen模拟计算得第三段废热锅炉E-105的热负荷是1239.19KW8.设备：冷却器E-106换热后的反应气送至气液混合器与20℃的循环水混合，使反应器迅速降温冷凝。得到的气液混合物经过冷却器被冷却到60℃。模拟过程所输入的主要参数：温度：60℃、压力：1bar图3.34冷却器热量衡算结果表3.23冷却器E-106物流相关物性参数性质单位<20><21>TemperatureC97.31660Pressurebar1.013251.01325MolarEnthalpykJ/mol-226.796-257.657MassEnthalpykJ/kg-10520.097-11951.634MolarEntropykJ/mol-K-0.0672-0.152MassEntropykJ/kg-K-3.117-7.046MolarDensitykmol/cum0.04260.41MassDensitykg/cum0.9188.831EnthalpyFlowkW-29357.039-33351.841AverageMW21.55821.558经过aspen模拟计算得冷却器E-106的热负荷是-3780.9KW9.设备：气液分离器SEP1冷却后的气液混合物在气液分离器中进行气液分离，得到的气体直接燃烧，液体则进入分相器进行进一步分离。图3.35气液分离器热量衡算结果表3.24气液分离器SEP1物流相关物性参数性质单位<21><22><23>TemperatureC606060Pressurebar1.013251.013251.01325MolarEnthalpykJ/mol-257.657-264.696-15.017MassEnthalpykJ/kg-11951.634-12016.594-3226.244MolarEntropykJ/mol-K-0.152-0.157-0.000585MassEntropykJ/kg-K-7.046-7.149-0.126MolarDensitykmol/cum0.410.6430.0366MassDensitykg/cum8.83114.1740.17EnthalpyFlowkW-33351.841-33337.566-52.501AverageMW21.55822.0284.655经过aspen模拟计算得气液分离器SEP1的热负荷是-38.1526KW10.设备：分相器SEP2液体进入分相器进行进一步分离。分离后，水层可以作为循环水，而油层进入脱乙苯塔。图3.36分相器热量衡算结果表3.25分相器SEP2物流相关物性参数性质单位<22><24><25>TemperatureC606060Pressurebar1.013251.013251.01325MolarEnthalpykJ/mol-264.69662.166-283.156MassEnthalpykJ/kg-12016.594597.612-15717.522MolarEntropykJ/mol-K-0.157-0.343-0.155MassEntropykJ/kg-K-7.149-3.297-8.592MolarDensitykmol/cum0.6438.20253.262MassDensitykg/cum14.174853.209959.522EnthalpyFlowkW-33337.566365.249-33998.798AverageMW22.028104.02418.015经过aspen模拟计算得分相器SEP2的热负荷是-296.192KW（二）精制工段1.设备：脱乙苯塔T-201脱氢液进入乙苯/苯乙烯精馏塔图3.37脱乙苯塔热量衡算结果表3.26脱乙苯塔塔T-201性质单位<24><26><27>TemperatureC6094.824112.479Pressurebar1.013250.38660.3866MolarEnthalpykJ/mol62.1666.879119.931MassEnthalpykJ/kg597.61266.4681148.575MolarEntropykJ/mol-K-0.343-0.38-0.279MassEntropykJ/kg-K-3.297-3.673-2.674MolarDensitykmol/cum8.2027.7277.86MassDensitykg/cum853.209799.666820.673EnthalpyFlowkW365.24917.277403.437AverageMW104.024103.497104.418经aspen模拟计算得脱乙苯塔T-201塔顶的热负荷是1708.51KW，塔釜热负荷是1763.98KW2.设备：乙苯回收塔T-202图3.38乙苯回收塔热量衡算结果表3.27脱乙苯塔T-202物流相关物性参数性质温度<28><29><30>TemperatureC94.971108.288135.66Pressurebar1.111MolarEnthalpykJ/mol6.9124.99111.096MassEnthalpykJ/kg66.769261.684104.524MolarEntropykJ/mol-K-0.38-0.316-0.378MassEntropykJ/kg-K-3.672-3.307-3.557MolarDensitykmol/cum7.7258.2037.165MassDensitykg/cum799.526783.4187